第4章通風(fēng)動力學(xué)習(xí)教案

1、會計學(xué)1第第4章通風(fēng)章通風(fēng)(tng fng)動力動力第一頁，共105頁。21002002001002002000123456第1頁/共104頁第二頁，共105頁。3風(fēng)的動力，用以克服礦井的通風(fēng)阻力，促使空氣流動第2頁/共104頁第三頁，共105頁。4第3頁/共104頁第四頁，共105頁。5第4頁/共104頁第五頁，共105頁。6p為井口的大氣壓，Pa；Z為井深，m；Y為空氣密度，kg/m3，則自然(zrn)風(fēng)壓為：第5頁/共104頁第六頁，共105頁。7部露天轉(zhuǎn)地下的礦井，或井筒開拓的淺礦井，自然風(fēng)壓受地表氣溫變化的影響較大。第6頁/共104頁第七頁，共105頁。8 對于豎井開拓的深礦井，地溫

2、隨深度增加而增大，地面(dmin)空氣進(jìn)入井筒與巖石發(fā)生熱交換，地表氣溫的影響比較小，自然風(fēng)壓的大小隨有改變，方向不變 2)礦井深度 近似認(rèn)為自然風(fēng)壓的大小與礦并深度成正比。深1000m的礦井，“自然通風(fēng)能”占總通風(fēng)能量的30 3)地面(dmin)大氣壓 地面(dmin)大氣壓變化不大，對自然風(fēng)壓的影響較小第7頁/共104頁第八頁，共105頁。9第8頁/共104頁第九頁，共105頁。10對于任一礦井，還可用另一種方法測算礦井的自然風(fēng)壓。如在礦井中任一地點制做臨時密閉，堵截風(fēng)流，主要通風(fēng)機(jī)停止(tngzh)運轉(zhuǎn)后，用壓差計測出密閉兩側(cè)的壓差，即為該礦的hn。要求是密閉不漏風(fēng)，否則測值不準(zhǔn)。直接(

3、zhji)測定法第9頁/共104頁第十頁，共105頁。11 通風(fēng)用的機(jī)械(jxi)稱為通風(fēng)機(jī)（或通風(fēng)機(jī)），按服務(wù)范圍分為主要通風(fēng)機(jī)（簡稱主扇）、輔助通風(fēng)機(jī)（輔扇）與局部通風(fēng)機(jī)（局扇）。主要通風(fēng)機(jī)是礦井的“肺臟”，必須晝夜運轉(zhuǎn)，它對保證礦井安全生產(chǎn)有著重大意義。礦用通風(fēng)機(jī)就其構(gòu)造可分為離心式和軸流式兩種類型。第10頁/共104頁第十一頁，共105頁。12第11頁/共104頁第十二頁，共105頁。13軸流式通風(fēng)機(jī)主要由動輪l，圓筒形機(jī)殼3、集風(fēng)器4、整流器5、流線體6和環(huán)形擴(kuò)散器7所組成。集風(fēng)器是外殼呈曲線形且斷面收縮的風(fēng)筒。流線體是一個遮蓋動輪輪轂部分的曲面圓錐形罩，它與集風(fēng)器構(gòu)成環(huán)形入風(fēng)口，以

4、減少入口(r ku)對風(fēng)流的阻力。4.2.1 軸流式通風(fēng)機(jī)動輪由固定在輪軸上的輪轂和等間距安裝的葉片(ypin)2組成。第12頁/共104頁第十三頁，共105頁。14 葉片的安裝角可以根據(jù)需要來調(diào)整，國產(chǎn)軸流式通風(fēng)機(jī)的葉片安裝角一般可調(diào)為15、25、30、35、40和45七種，使用時可以每隔2.5調(diào)一次。 葉片按等間距t安裝在動輪上，當(dāng)動輪的機(jī)翼形葉片在空氣中快速掃過時，由于葉片的凹面與空氣沖擊，給空氣以能量，產(chǎn)生正壓，將空氣從葉道壓出，葉片的凸面牽動(qindng)空氣，產(chǎn)生負(fù)壓，將空氣吸入葉道。如此一壓一吸便造成空氣流動。 第13頁/共104頁第十四頁，共105頁。15 一個動輪和它后面一

5、個有固定葉片的整流器組成一段。整流器用來整理動輪流出的旋轉(zhuǎn)氣流，以減少渦流損失。為了提高通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓，有些軸流式通風(fēng)機(jī)安裝兩段動輪。 環(huán)形擴(kuò)散器是軸流式通風(fēng)機(jī)特有的部件，其作用是使環(huán)狀氣流過渡到柱狀氣流時，速壓逐漸減少，以減少沖擊損失，同時(tngsh)使靜壓逐漸增加。(構(gòu)造圖)第14頁/共104頁第十五頁，共105頁。16通風(fēng)機(jī)的附屬裝置包括反風(fēng)裝置、防爆門、風(fēng)峒和擴(kuò)散器等。 1.反風(fēng)裝置 反風(fēng)就是使正常風(fēng)流反向。當(dāng)進(jìn)風(fēng)井筒附近和井底車場發(fā)生火災(zāi)或瓦斯煤塵爆炸時，會產(chǎn)生大量的一氧化碳和二氧化碳等有害氣體。為了避免災(zāi)害擴(kuò)大，就得利用主要通風(fēng)機(jī)s的反風(fēng)裝置迅速將風(fēng)流方向反轉(zhuǎn)過來。規(guī)程規(guī)定(gud

6、ng)：要求在10min內(nèi)能把礦井風(fēng)流方向反轉(zhuǎn)過來，而且要求反風(fēng)后的風(fēng)量不小于正常風(fēng)量的40%。 4.2.3 通風(fēng)機(jī)附屬(fsh)裝置第15頁/共104頁第十六頁，共105頁。17 利用反風(fēng)道反風(fēng)是一種常用的可靠方法，能滿足反風(fēng)的時間和風(fēng)量要求。下圖為軸流式主扇抽出式通風(fēng)時的反風(fēng)示意圖，圖A為正常通風(fēng)時反風(fēng)門1和2的位置，通風(fēng)機(jī)由井下吸風(fēng)，然后排至大氣，若將反風(fēng)門1、2改變?yōu)閳DB中的位置，風(fēng)流(fngli)從大氣吸入通風(fēng)機(jī)內(nèi)，再經(jīng)反風(fēng)道壓入井下，使井下風(fēng)流(fngli)的方向改變。 第16頁/共104頁第十七頁，共105頁。18 離心式通風(fēng)機(jī)的反風(fēng)情況如圖4-12所示，正常通風(fēng)時，反風(fēng)門1和2

7、為實線位置，反風(fēng)時，反風(fēng)門1提起，而將反風(fēng)門2放下(fn xi)，風(fēng)流自反風(fēng)門2進(jìn)入通風(fēng)機(jī)，再從反風(fēng)門1進(jìn)入反風(fēng)道3，經(jīng)風(fēng)井壓入井下。第17頁/共104頁第十八頁，共105頁。19 2.防爆門 規(guī)程規(guī)定：裝有主要通風(fēng)機(jī)的出風(fēng)井口，應(yīng)安裝防爆門。防爆門不得小于出風(fēng)井口的斷面積，并正對出風(fēng)口的風(fēng)流方向。當(dāng)井下發(fā)生瓦斯爆炸時，爆炸氣浪將防爆門掀起，從而起到保護(hù)(boh)主扇的作用。第18頁/共104頁第十九頁，共105頁。20 3風(fēng)峒 風(fēng)峒是主扇和出風(fēng)井之間的一段聯(lián)絡(luò)巷道。由于通過風(fēng)峒的風(fēng)量很大，內(nèi)外的壓力差較大，因此應(yīng)特別注意降低風(fēng)峒阻力和減少漏風(fēng)。風(fēng)峒設(shè)計時應(yīng)滿足： 1)風(fēng)峒的斷面不宜(by)太

8、小，其風(fēng)速以10ms為宜，最大不應(yīng)超過15m/s; 2) 風(fēng)峒的阻力不大于100200Pa。因此，風(fēng)峒不宜(by)過長，與井筒的夾角為6090之間，轉(zhuǎn)彎部分要呈圓弧形，內(nèi)壁光滑，拐彎平緩，并保持無堆積物，以減少其阻力。 3) 風(fēng)峒及其閘門等裝置，結(jié)構(gòu)要嚴(yán)密，以防止漏風(fēng)。第19頁/共104頁第二十頁，共105頁。214.擴(kuò)散器 在通風(fēng)機(jī)出風(fēng)口外，聯(lián)接一段斷面逐漸擴(kuò)大的風(fēng)道稱為擴(kuò)散器。其作用是減少出風(fēng)口的速壓損失，以提高通風(fēng)機(jī)的靜壓。軸流式通風(fēng)機(jī)的擴(kuò)散器由圓錐形內(nèi)筒和外筒構(gòu)成的環(huán)狀擴(kuò)散器。其出口還要與由混凝土砌筑成的外接擴(kuò)散器相連。外擴(kuò)散器是一段向上彎曲(wnq)的風(fēng)道，出風(fēng)口為長方形斷面。離心式

9、通風(fēng)機(jī)的擴(kuò)散器是長方形，其敞角取810，出風(fēng)口斷面(S3)與入風(fēng)口斷面(S2)之比約為34。第20頁/共104頁第二十一頁，共105頁。225消音裝置 通風(fēng)機(jī)在運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生噪音，特別是大直徑軸流式通風(fēng)機(jī)的噪音更大，以致影響工業(yè)場地和居民區(qū)的工作和休息，為了保護(hù)環(huán)境，需要采取有效措施，把噪音降低到人們感覺正常的程度。我國規(guī)定通風(fēng)機(jī)的噪音不得超過90dB。 速度較大的風(fēng)流在通風(fēng)機(jī)內(nèi)和高速旋轉(zhuǎn)的動輪葉片迅猛沖擊，產(chǎn)生空氣動力噪音，同時機(jī)件振動產(chǎn)生機(jī)械噪音。當(dāng)通風(fēng)機(jī)的圓周(yunzhu)速度大于20m/s時，空氣動力噪音占主要地位。正對通風(fēng)機(jī)出口方向的噪音最大，側(cè)向逐漸減少。第21頁/共104頁第二十二

10、頁，共105頁。23 消音裝置分為主動式與反射式，前者的作用是吸收聲音的能量，后者是把聲能(shn nn)反射回聲源。通風(fēng)機(jī)多采用主動式消音裝置，風(fēng)流通過多孔性材料裝成的通道時，其噪音被吸收。對不同頻率的噪音消音器，消音效果不同。為了更有效地降低高頻率的噪音，消音板要有足夠的厚度。也可制成空心消音板，以節(jié)省材料。第22頁/共104頁第二十三頁，共105頁。24是一個重要參數(shù)。第23頁/共104頁第二十四頁，共105頁。252壓力 通風(fēng)機(jī)工作時，葉輪給予(jy)每1米3空氣的全部能量，即每1米3空氣通過通風(fēng)機(jī)后所增加的全部能量，稱為通風(fēng)機(jī)全壓或通風(fēng)壓力，一般用hft表示。其單位為Pa。 通風(fēng)機(jī)全

11、壓(hft )，是指通風(fēng)機(jī)出口斷面上空氣的絕對全壓 (P2+hv2)與通風(fēng)機(jī)入口斷面上空氣的絕對全壓 (P1+hv1)之差。 hft 一般在通風(fēng)機(jī)制造廠所提供的特性曲線或性能表中給出。hft(P2+hv2) (P1+hv1) 實際運轉(zhuǎn)的通風(fēng)機(jī)都裝有擴(kuò)散器，用hft表示通風(fēng)機(jī)裝置全壓。它指通風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器出口斷面空氣的絕對全壓與通風(fēng)機(jī)入口斷面空氣的絕對全壓之差。第24頁/共104頁第二十五頁，共105頁。26 通風(fēng)機(jī)裝置的全壓hft與通風(fēng)機(jī)的安裝質(zhì)量和擴(kuò)散器的優(yōu)劣等因素有關(guān)，因此， hft需對實際運轉(zhuǎn)的通風(fēng)機(jī)進(jìn)行實測獲得。 通風(fēng)機(jī)全壓(hft)和通風(fēng)機(jī)裝置全壓(hft)，在數(shù)值上一般相差不大，所以，

12、在通風(fēng)機(jī)選型計算中，可直接應(yīng)用廠家提供(tgng)的性能曲線所給出的數(shù)值。 對于抽出式通風(fēng)，通風(fēng)機(jī)裝置全壓hft，主要用來克服礦井的通風(fēng)阻力和排入大氣時的速壓損失。通風(fēng)機(jī)用來克服井巷通風(fēng)阻力的那部分通風(fēng)壓力，稱為通風(fēng)機(jī)靜壓，用hfs表示，而排入大氣時的速壓損失則為出口速壓：hft hfshv第25頁/共104頁第二十六頁，共105頁。273. 通風(fēng)機(jī)的輸出功率 單位時間內(nèi)通過(tnggu)通風(fēng)機(jī)的流量和通風(fēng)機(jī)給予每1米3空氣的全部能量之乘積，稱為通風(fēng)機(jī)的輸出功率，由于通風(fēng)機(jī)壓力有通風(fēng)機(jī)全壓hft和通風(fēng)機(jī)靜壓hfs之分，所以通風(fēng)機(jī)的輸出功率也分為通風(fēng)機(jī)全壓輸出功率Nfot和通風(fēng)機(jī)靜壓輸出功率Nf

13、os ，即： Nfot hft.Qf/1000，kW Nfos hfs.Qf/1000，kW 第26頁/共104頁第二十七頁，共105頁。284通風(fēng)機(jī)的效率 通風(fēng)機(jī)在運轉(zhuǎn)過程中，由于機(jī)械(jxi)損失及空氣流動損失等原因，通風(fēng)機(jī)軸上的功率不可能全部傳遞給空氣，也就是說通風(fēng)機(jī)的軸功率必然要大于通風(fēng)機(jī)的輸出功率，通風(fēng)機(jī)輸出功率和通風(fēng)機(jī)軸功率N軸之比， 叫做通風(fēng)機(jī)的效率，即： ftNft/N軸hftQf/(1000 N軸) fsNfs/ N軸hfsQf/(1000 N軸) 上式中ft 和fs 分別表示通風(fēng)機(jī)的全壓效率和靜壓效率。 通風(fēng)機(jī)的效率是衡量每臺通風(fēng)機(jī)工作性能的重要指標(biāo)之一。第27頁/共104

14、頁第二十八頁，共105頁。29通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線 對于任何一臺通風(fēng)機(jī)，上述各個基本參數(shù)之間都存在著一定的依存關(guān)系。例如，將通風(fēng)機(jī)裝在試驗管道(或礦井)上運轉(zhuǎn)，若不斷改變管道的風(fēng)阻值，則可以測得一系列與風(fēng)阻值相對應(yīng)(duyng)的Q、h、N和值。如以Q為橫坐標(biāo)，h為縱坐標(biāo)，將上述測得的各對應(yīng)(duyng)的Q、h值描在坐標(biāo)紙上，并連結(jié)各點，可以獲得風(fēng)量風(fēng)壓曲線(簡稱風(fēng)壓曲線)，用同樣方法可以得到風(fēng)量功率曲線(簡稱功率曲線)和風(fēng)量效率曲線(簡稱效率曲線)。上述諸曲線即稱為(chn wi)通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線。第28頁/共104頁第二十九頁，共105頁。30 離心式通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓曲線比較平緩，當(dāng)風(fēng)量

15、變化(binhu)時 ， 風(fēng) 壓 變 化(binhu)不大；離心式通風(fēng)機(jī)的功率曲線，在其穩(wěn)定工作區(qū)內(nèi)，功率隨風(fēng)量的增加而增加，為避免啟動負(fù)荷大引起的電流過大燒毀電動機(jī)，所以離心式通風(fēng)機(jī)啟動時，應(yīng)將閘門關(guān)閉，待通風(fēng)機(jī)啟動正常后再逐漸打開閘門。 第29頁/共104頁第三十頁，共105頁。31 軸流式通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓曲線比較陡，并有一個類似“馬鞍形”的駝峰區(qū)，當(dāng)風(fēng)量變化時，風(fēng)壓變化較大。軸流式通風(fēng)機(jī)的功率曲線，在其穩(wěn)定工作區(qū)內(nèi)(圖中所示的GF區(qū))，功率隨著風(fēng)量的增加而減少，為減少啟動(qdng)負(fù)荷，故軸流式通風(fēng)機(jī)啟動(qdng)時，不能關(guān)閉閘門。第30頁/共104頁第三十一頁，共105頁。32二.個體

16、特性曲線的應(yīng)用1對于抽出式通風(fēng)礦井 通風(fēng)機(jī)裝置(zhungzh)的全壓(hft)是指通風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器出風(fēng)口斷面上空氣的絕對全壓與通風(fēng)機(jī)入口斷面上空氣的絕對全壓之差： hftPt3Pt2(Ps3hv3)一(Ps2hv2)， Pa式中 Pt2 ，Pt3分別為，斷面上的絕對全壓，Pa， Ps2 ，Ps3分別為、斷面上的絕對靜壓，Pa hv2 ，hv3分別為、斷面上的速壓，Pa第31頁/共104頁第三十二頁，共105頁。33 因為斷面的絕對(judu)靜壓Ps3就是該斷面同標(biāo)高的地面大氣壓P，即Ps3P，故上式可寫為： hft(PPs2)+hv3hv2 ， Pa hfths2hv3hv2， Pa 式中 h

17、s2為斷面上的相對靜壓，Pa。 上式表明(biomng)，通風(fēng)機(jī)裝置的全壓可以通過測定風(fēng)峒內(nèi)某斷面上的相對靜壓hs2、平均速壓hv2和擴(kuò)散器出口斷面上的平均速壓hv3而獲得。第32頁/共104頁第三十三頁，共105頁。34 在礦山機(jī)械設(shè)備中，通常把通風(fēng)機(jī)裝置的全壓分為靜壓hfs和速壓hfv兩部分，并且把擴(kuò)散器出口的平均速壓hv3作為(zuwi)通風(fēng)機(jī)的速壓hfv，即 ： hfthfshfv，Pa式中 hfs通風(fēng)機(jī)裝置的靜壓。 由于hfv hv3則： hfthfshv3，Pa與 hfths2hv3hv2對比則： hfshs2hv2，Pa第33頁/共104頁第三十四頁，共105頁。35對圖中1,2

18、兩點應(yīng)用能量(nngling)方程可以得到： hr1-2hs2hv2(z1z2 )，Pa或 hr1-2 hs2hv2 hn ，Pa hr1-2 hfshn靜壓和礦井自然(zrn)風(fēng)壓共同作用，克服礦井井巷通風(fēng)阻力hr1-2。因此，在抽出式通風(fēng)時主要應(yīng)用通風(fēng)機(jī)靜壓。 hv3只是將抽出的風(fēng)流排入大氣。上式表明：對抽出式通風(fēng)(tng fng)的礦井，通風(fēng)(tng fng)機(jī)裝置的第34頁/共104頁第三十五頁，共105頁。362 對 于 壓 入 式 通 風(fēng) 礦 井 ， 通 風(fēng) 機(jī) 裝 置(zhungzh)全壓為通風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器出風(fēng)口斷面與通風(fēng)機(jī)入風(fēng)口斷面的全壓之差。即： hftPt2Pt1 因 Pt1P

19、0，Pt2Ps2hv2 此外因hv10故 hftPs2hv2P0hs2hv2 上式表明，壓入 式 通 風(fēng) 礦 井(kungjng)通風(fēng)機(jī)裝置的全壓，為通風(fēng)機(jī)風(fēng)峒內(nèi)某斷面上的相對靜壓hs2與平均速壓hv2之和。第35頁/共104頁第三十六頁，共105頁。37同樣(tngyng)對圖中23兩點應(yīng)用能量方程，可得： hr2-3hs2hv2Z(一)hv3 hs2 hv2 hnhv3，Pa與hfths2hv2對比 ，得：hft hn hr2-3 hv3，Pa 它表明，對壓入式通風(fēng)礦井，通風(fēng)機(jī)裝置全壓hft和自然風(fēng)壓hn共同(gngtng)作用，克服了礦井的通風(fēng)阻力以及由出風(fēng)井口排入大氣的速壓損失。 第3

20、6頁/共104頁第三十七頁，共105頁。38通風(fēng)管道或礦井的通風(fēng)阻力與風(fēng)流的平方成正比：h=RQ2。 風(fēng)量越大，通風(fēng)阻力越高。當(dāng)通風(fēng)機(jī)與通風(fēng)管道或礦井相連(xin lin)時，通風(fēng)機(jī)的個體風(fēng)壓曲線與管道或礦井的風(fēng)阻特性曲線就有一交點，這個交點就叫做通風(fēng)機(jī)的工況點。如圖所示，a、a1和a2為管道或礦井的風(fēng)阻由R變?yōu)镽1和R2時，所對應(yīng)的工況點。 工況點所對應(yīng)的風(fēng)量就是此時(c sh)通過管道或礦井的實際風(fēng)量，對應(yīng)的風(fēng)壓就是用以克服管道或礦井通風(fēng)阻力的通風(fēng)壓力。對應(yīng)的功率和效率值也是通風(fēng)機(jī)此時(c sh)的功率和效率。4.3.3 通風(fēng)機(jī)的工況點第37頁/共104頁第三十八頁，共105頁。39 通風(fēng)

21、機(jī)的工作狀況取決于通風(fēng)機(jī)工況點。工況點所在位置決定(judng)了通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓和風(fēng)量。在使用中，我們希望通風(fēng)機(jī)能夠供給穩(wěn)定的風(fēng)壓和風(fēng)量，不至于由某些因素的影響致使風(fēng)壓和風(fēng)量產(chǎn)生較大的波動與變化。因此要求通風(fēng)機(jī)的工況點處于通風(fēng)機(jī)的合理工作范圍。通風(fēng)機(jī)工況點的合理(hl)范圍第38頁/共104頁第三十九頁，共105頁。40 為了使通風(fēng)機(jī)運轉(zhuǎn)穩(wěn)定，保證通風(fēng)機(jī)的工況點處于一個合理的工作范圍之內(nèi)，對任何通風(fēng)機(jī)都有如下規(guī)定：1.實際應(yīng)用的風(fēng)壓不能超過最大風(fēng)壓的0.9倍； 2.通風(fēng)機(jī)動輪的轉(zhuǎn)數(shù)不能超過它的額定( dng)轉(zhuǎn)數(shù)。 3.主要通風(fēng)機(jī)的靜壓效率不應(yīng)低于0.6。第39頁/共104頁第四十頁，共105頁

22、。41左限：葉片(ypin)安裝角的最小值，對一級葉輪為10，二級葉輪為15。右限：葉片(ypin)安裝角的最大值，對一級葉輪為40，二級葉輪為45。軸流式通風(fēng)機(jī)的合理工作范圍：上限：應(yīng)在“駝峰”右側(cè)，實際應(yīng)用的最大風(fēng)壓值 的0.9倍以下。下限(xixin)：通風(fēng)機(jī)的運轉(zhuǎn)效率，不得低于0.6。第40頁/共104頁第四十一頁，共105頁。42影響通風(fēng)機(jī)個體特性(txng)曲線的因素有： 1.動輪葉片安裝角度(指軸流式通風(fēng)機(jī))； 2.前導(dǎo)器葉片角度； 3.通風(fēng)機(jī)的新舊程度； 4.動輪的轉(zhuǎn)數(shù)； 5.動輪的直徑； 6.空氣的重率。 前3項只能通過試驗觀測確定。而后三項對個體特性(txng)曲線的影響，

23、則可根據(jù)比例定律求出。 4.3.4 通風(fēng)機(jī)定律(dngl)第41頁/共104頁第四十二頁，共105頁。43一.同類型(lixng)通風(fēng)機(jī)的比例定律 同類型(lixng)(又名同系列)的通風(fēng)機(jī)是指符合幾何相似、運動相似和動力相似的一組通風(fēng)機(jī)。當(dāng)轉(zhuǎn)數(shù)n、葉輪直徑D和空氣重率發(fā)生改變時，其風(fēng)量、風(fēng)壓、功率的改變可用以下比例定律求出： 上式表明：通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量(fngling)與葉輪直徑的三次方成正比，和轉(zhuǎn)數(shù)的一次方成正比。 第42頁/共104頁第四十三頁，共105頁。44上式表明(biomng)：通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓和空氣重率的一次方成正比，和葉輪直徑的平方成正此，和轉(zhuǎn)數(shù)的平方成正比。 上式表明：通風(fēng)機(jī)的功率

24、和空氣(kngq)重率的一次方成正比，和葉輪直徑的五次方成正比，和轉(zhuǎn)數(shù)的三次方成正比。 第43頁/共104頁第四十四頁，共105頁。45上式表明：同類型通風(fēng)機(jī)，它們(t men)對應(yīng)工作點的效率相等。 第44頁/共104頁第四十五頁，共105頁。46 二、同類型通風(fēng)機(jī)比例定律的應(yīng)用 應(yīng)用比例定律的公式，可以根據(jù)一臺通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線(qxin)推算、繪制轉(zhuǎn)數(shù)，葉輪直徑和空氣重率都不相同的另一臺同類型通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線(qxin)。例如，已知某軸流式通風(fēng)機(jī)的葉片安裝角為30，轉(zhuǎn)數(shù)n11500轉(zhuǎn)/分時的特性曲線(qxin)，如圖所示。當(dāng)其它條件不變時，利用比例定律可得轉(zhuǎn)數(shù)為n21000轉(zhuǎn)/分時

25、的特性曲線(qxin)。其方法是：先在n1特性曲線(qxin)上取1、2、3、4等各點，并將各對應(yīng)點的hfs1、Qf1、Nf1和1等值記錄下來，根據(jù)比例定律求得各對應(yīng)點的hfs2、Qf2、Nf2 、2等值，在同一坐標(biāo)圖上描得各點，并連接成hfs2一Qf2、Nf2一Qf2和2一Qf2曲線(qxin)。即圖中的n2曲線(qxin)。第45頁/共104頁第四十六頁，共105頁。47return第46頁/共104頁第四十七頁，共105頁。48通風(fēng)機(jī)的類型特性曲線 應(yīng)用(yngyng)上述比例定律，可以根據(jù)模型試驗所得的結(jié)果，繪制同類型通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線。但是，當(dāng)通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)和葉輪直徑都改變時，則上述

26、個體特性曲線的數(shù)目將是兩者的乘積，曲線很多，故仍感不便，同時也無法對不同類型的通風(fēng)機(jī)進(jìn)行比較。為了簡化特性曲線，常常采用通風(fēng)機(jī)的類型特性曲線。類型特性曲線與個體特性曲線的區(qū)別，在于它只用一條曲線就能代表同類型通風(fēng)機(jī)的工作特性。 類型特性曲線用途：1使通風(fēng)機(jī)的特性曲線簡化；2可以選取最有利的通風(fēng)機(jī)；3可以比較不同類型的通風(fēng)機(jī)的工作性能。第47頁/共104頁第四十八頁，共105頁。49 一、通風(fēng)機(jī)類型特性曲線的參數(shù) 由比例定律得出。因通風(fēng)機(jī)葉片外緣的圓周速度(sd)u為：式中 D葉輪外徑，m； n葉輪轉(zhuǎn)數(shù)，轉(zhuǎn)/min 空氣密度/g，將上式代入得：式中 通風(fēng)機(jī)的壓力系數(shù)，無因次。2212212121

27、)()(DDnnhh第48頁/共104頁第四十九頁，共105頁。50根據(jù)式： 可得： 引入 得：式中 通風(fēng)機(jī)的流量(liling)系數(shù)，無因次。3212121)(DDnnQQ60Dnu第49頁/共104頁第五十頁，共105頁。51由式 得： 即：或：式中 通風(fēng)機(jī)的功率系數(shù)，無因次。此外(cwi)通風(fēng)機(jī)效率和各系數(shù)的關(guān)系為： 5213212121)()(DDnnNN第50頁/共104頁第五十一頁，共105頁。52 要繪出某一類型的風(fēng)機(jī)類型特性曲線，上式中流量系數(shù) 和壓力系數(shù) 可以利用同類型通風(fēng)機(jī)的相似模型試驗獲得(hud)，即將扇機(jī)模型與試驗管道相連接運轉(zhuǎn)，并利用試驗管道依次調(diào)節(jié)通風(fēng)機(jī)的工況點，

28、然后依次算出各工況點相對應(yīng)的 、 值。如以 橫坐標(biāo)， 為縱坐標(biāo)，將各工況點所對應(yīng) 、 各值繪于同一坐標(biāo)紙上，并連各點即為該通風(fēng)機(jī)類型特性曲線中的 曲線。同樣可得 曲線和 曲線。 同樣，有了某類通風(fēng)機(jī)的類型特性曲線，就可推算出此類型通風(fēng)機(jī)中某種機(jī)號(即葉輪徑D為已知)，以某一轉(zhuǎn)數(shù)(即n為已知)運轉(zhuǎn)時的個體特性曲線。NQH 二、通風(fēng)機(jī)類型(lixng)特性曲線的應(yīng)用 HHHHNQQQQQQHQ第51頁/共104頁第五十二頁，共105頁。53下圖分別為4-72和4-62型離心式風(fēng)機(jī)的類型特性(txng)曲線。 通過比較可以看出；4-72型風(fēng)機(jī)的工作范圍大，效率高。因此，4-62通風(fēng)機(jī)被4-72型所代

29、替而不再(b zi)生產(chǎn)。第52頁/共104頁第五十三頁，共105頁。54 利用類型特性曲線選擇最優(yōu)通風(fēng)機(jī)的方法是： 首先，根據(jù)(gnj)已知的礦井最大風(fēng)壓hmax計算動輪的圓周速度： 由 ： 得 ： ，m/s式中 風(fēng)壓系數(shù)，采用類型曲線中效率最高點所對應(yīng)的數(shù)值，對于4-72型離心式通風(fēng)機(jī)， 0.4；對于G4-73型離心式通風(fēng)機(jī)， =0.44；對于70B2型軸流式通風(fēng)機(jī)，二級動輪的： 0.45，一級動輪的： 0.23。 其它符號意義同前。HHHHH第53頁/共104頁第五十四頁，共105頁。55 其次，根據(jù)已知的風(fēng)量Q和圓周速度u，計算最優(yōu)動輪直徑。因 故有： ，m式中 流量系數(shù)(xsh)，采

30、用類型曲線中效率最高點所對應(yīng)的數(shù)值，對于4-72型離心式通風(fēng)機(jī)： 0.22；對于G4-73型離心式通風(fēng)機(jī)， =0.23；對于70B2型軸流式通風(fēng)機(jī)： 0.19。 根據(jù)計算的D值，在通風(fēng)機(jī)產(chǎn)品目錄中選擇接近此值的標(biāo)準(zhǔn)動輪直徑(即機(jī)號)。第三，根據(jù)動輪直徑D和圓周速度u，計算所需轉(zhuǎn)數(shù)n： uDQQ24QQQQ第54頁/共104頁第五十五頁，共105頁。56兩臺或兩臺以上(yshng)的通風(fēng)機(jī)同時對風(fēng)網(wǎng)進(jìn)行工作，叫做通風(fēng)機(jī)的聯(lián)合作業(yè)或聯(lián)合運轉(zhuǎn)。這種作業(yè)基本分串聯(lián)作業(yè)和并聯(lián)作業(yè)兩種。 一、通風(fēng)機(jī)的串聯(lián)作業(yè) 當(dāng)通風(fēng)網(wǎng)路的阻力較大，一臺通風(fēng)機(jī)不能滿足需要時，應(yīng)采用通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作。礦井主扇作串聯(lián)工作的較少，

31、一般用于長距離掘進(jìn)通風(fēng)。 通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作可分為集中串聯(lián)和間隔串聯(lián)兩種，下面以集中串聯(lián)為例進(jìn)行分析。第55頁/共104頁第五十六頁，共105頁。57 兩臺通風(fēng)機(jī)的特性曲線分別為和，網(wǎng)路 的 總 風(fēng) 阻 為 R 1 。 通 風(fēng) 機(jī) 作 串 聯(lián) 工 作(gngzu)時，通過兩臺通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量必然相等，而風(fēng)壓則相加。因此，兩臺通風(fēng)機(jī)的合成曲線可按“風(fēng)量相等，風(fēng)壓相加”的原則，在等風(fēng)量線l1，l2 上將曲線和的縱坐標(biāo)相加，連接各點即為合成特性曲線，它與風(fēng)阻曲線R1的交點M0，即為聯(lián)合工況點。與M0所對應(yīng)的Q0為通風(fēng)網(wǎng)路的總風(fēng)量，且Q0QQ；網(wǎng)路的總風(fēng)壓為h0。由M0引垂直線交曲線于M，交曲線于M，與MI、

32、M所對應(yīng)的風(fēng)壓為hft1和hft2，顯然有： h0hft1hft2。第56頁/共104頁第五十七頁，共105頁。58第57頁/共104頁第五十八頁，共105頁。59 若通風(fēng)機(jī)和單獨工作，則其工況點分別為M和M，這時其風(fēng)壓分別為h和h，風(fēng)量分別為Q和Q。可見，Q0Q，Q0Q，說明串聯(lián)工作效果較好，這種情況在網(wǎng)路風(fēng)阻R越大時，越顯著。所以，通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作，適合(shh)于通風(fēng)阻力大的通風(fēng)網(wǎng)路。第58頁/共104頁第五十九頁，共105頁。60 當(dāng)風(fēng)阻由R1降為R2，工況點為B時，則hh而h0，說明串聯(lián)后的風(fēng)壓與單獨開動通風(fēng)機(jī)時的風(fēng)壓相等，號通風(fēng)機(jī)雖在運轉(zhuǎn)，但產(chǎn)生的風(fēng)壓為零。所以B點稱為串聯(lián)工作時的極

33、限點。 當(dāng)風(fēng)路風(fēng)阻由R2降到R3時，聯(lián)合工作點位于極限點B的右側(cè)，此時的聯(lián)合風(fēng)壓和風(fēng)量均小于通風(fēng)機(jī)工單獨工作時的風(fēng)壓和風(fēng)量。顯然，這時通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作是不合理的。 因此，可以得出結(jié)論，通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作，只有在由于網(wǎng)路風(fēng)阻增大而使風(fēng)量不足的情況下才能(cinng)運用。 第59頁/共104頁第六十頁，共105頁。61二、主扇和自然風(fēng)壓串聯(lián)(chunlin) 主扇與自然風(fēng)壓串聯(lián)(chunlin)工作時，其通風(fēng)機(jī)風(fēng)壓與自然風(fēng)壓的關(guān)系，如下圖所示。第60頁/共104頁第六十一頁，共105頁。62 礦井主扇的靜壓特性曲線為I，礦井風(fēng)阻特性曲線為R，在冬季，礦井自然風(fēng)壓幫助機(jī)械通風(fēng)，其特性曲線為，由曲線和按“

34、風(fēng)量相等，風(fēng)壓相加”的原則，可以(ky)得到聯(lián)合工作特性曲線，它與R曲線的交點即為聯(lián)合工況點M0(Q0、h0)，而通風(fēng)機(jī)的實際工作點為M1(hfs，Q0)。顯然，hfshnhr，表明通風(fēng)機(jī)提供的風(fēng)壓hfs加上自然風(fēng)壓hn用來克服礦井通風(fēng)阻力hr。若無自然風(fēng)壓作用時，通風(fēng)機(jī)單獨工作的工況點為M(h0，Q0)， Q0QN，但Q02QN。這是因為通風(fēng)(tng fng)機(jī)并聯(lián)后，使網(wǎng)路的總風(fēng)量增加的同時，網(wǎng)路的總阻力也由h1增為h，因而使風(fēng)量減小。這種現(xiàn)象在網(wǎng)路風(fēng)阻增加時更為明顯。 當(dāng)風(fēng)阻由R1增加為R2時，QM2QN；只有當(dāng)網(wǎng)路風(fēng)阻變?yōu)?時，通風(fēng)(tng fng)機(jī)并聯(lián)工作的總風(fēng)量才能等于單獨運轉(zhuǎn)時

35、風(fēng)量的二倍。由此得出結(jié)論；通風(fēng)(tng fng)機(jī)并聯(lián)工作的效果與通風(fēng)(tng fng)網(wǎng)路的風(fēng)阻有關(guān)，風(fēng)阻越小，效果越好。否則并聯(lián)沒有意義。 第66頁/共104頁第六十七頁，共105頁。68 2兩臺型號不同的通風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作 如下圖所示，、分別為兩臺通風(fēng)機(jī)的靜壓特性曲線，礦井總風(fēng)阻為R，同樣根據(jù)(gnj)“風(fēng)壓相等，風(fēng)量相加”的原則，得通風(fēng)機(jī)、聯(lián)合工作特性曲線，它與R曲線的交點為M0，M0即是并聯(lián)工作時的工況點。與M0對應(yīng)的風(fēng)量Q0則為礦井總風(fēng)量，通風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作的靜壓為h0，且h0hfs1hfs2。h0是用來克服礦井井巷通風(fēng)阻力hr的。由M0引水平線得M和M，與M、M對應(yīng)的風(fēng)量Q、Q即為通風(fēng)機(jī)

36、和各自的排風(fēng)量。 工況點N1和N2所對應(yīng)的風(fēng)量Q1和Q2為兩通風(fēng)機(jī)單獨在礦井風(fēng)阻為R的網(wǎng)路上運轉(zhuǎn)時的風(fēng)量，顯然：Q0(Q1Q2)。第67頁/共104頁第六十八頁，共105頁。69第68頁/共104頁第六十九頁，共105頁。70 若礦井風(fēng)阻由R增加到R，并與曲線交于A點，這時A對應(yīng)的號通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量Q0，表明號通風(fēng)機(jī)為無效(wxio)運轉(zhuǎn)。故A點稱為并聯(lián)運轉(zhuǎn)的極限點或分界點。 若礦井風(fēng)阻由R再增加到R“，與的交點為A，A位于A點的左側(cè)。此時號通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)量為負(fù)值(Q”)。這說明，該通風(fēng)機(jī)不僅不起作用，反而成了號通風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)通路，從而減少了礦井的總進(jìn)風(fēng)量，這是不允許存在的。但在兩臺型號相同的通風(fēng)機(jī)

37、并聯(lián)工作時，這種情況是不會出現(xiàn)的。第69頁/共104頁第七十頁，共105頁。71 為了保證聯(lián)合工作的穩(wěn)定性，應(yīng)遵守如下(rxi)規(guī)定： 在較小通風(fēng)機(jī)的靜壓特性曲線上，取其最大靜壓值的0.9倍處的B點，引平行線與聯(lián)合特性曲線交于B，B點即為聯(lián)合工作時工況點的上限，而其下限必須保證：較大通風(fēng)機(jī)的效率大于0.6，較小通風(fēng)機(jī)的效率大于0.5。 在通風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作時，也應(yīng)盡可能地選用兩臺型號相同的通風(fēng)機(jī)。第70頁/共104頁第七十一頁，共105頁。72return第71頁/共104頁第七十二頁，共105頁。73returnreturn第72頁/共104頁第七十三頁，共105頁。74return第73頁/共

38、104頁第七十四頁，共105頁。75return第74頁/共104頁第七十五頁，共105頁。76return第75頁/共104頁第七十六頁，共105頁。77一、離心式通風(fēng)機(jī) 國產(chǎn)離心式通風(fēng)機(jī)類型較多，其中(qzhng)4-72-11型的全壓效率最高達(dá)91，較為常用。其符號的意義舉例如下：4-72-1 1 No.10 C 表示通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)動方式 表 示 通 風(fēng) 機(jī) 的 機(jī) 號 ， 即 為 葉 輪 直 徑D2(m)10 表示通風(fēng)機(jī)的設(shè)計順序為第一次 表示通風(fēng)機(jī)進(jìn)口為單吸口 表示通風(fēng)機(jī)在最高效率點時的比轉(zhuǎn)數(shù)表示通風(fēng)機(jī)在最高效率點時的全壓系數(shù)乘10倍的化整數(shù)4.5 通風(fēng)機(jī)設(shè)備(shbi)選型第76頁/共

39、104頁第七十七頁，共105頁。78 傳動方式分為A、B、C、D四段，其中： A一表示無軸承箱裝置，與電動機(jī)直接傳動； B表示懸臂支承裝置，皮帶傳動，皮帶輪在通風(fēng)機(jī)軸承中間； C表示懸臂支承裝置，皮帶傳動，皮帶輪在通風(fēng)機(jī)軸承外側(cè)； D表示懸臂支承裝置，用聯(lián)軸節(jié)聯(lián)結(jié)傳動。 比轉(zhuǎn)數(shù)是表示同類型通風(fēng)機(jī)在效率(xio l)最高時風(fēng)壓系數(shù)與風(fēng)量系數(shù)的關(guān)系的一個常數(shù)。比轉(zhuǎn)數(shù)越大，風(fēng)量越高。第77頁/共104頁第七十八頁，共105頁。79第78頁/共104頁第七十九頁，共105頁。8062 A 1411 No.24 表示通風(fēng)機(jī)的機(jī)號，即動輪直徑(m)的10倍 表示該型通風(fēng)機(jī)第次設(shè)計結(jié)構(gòu)(jigu) 表示該型

40、通風(fēng)機(jī)為一級動輪 表示該型通風(fēng)機(jī)之葉形第14次設(shè)計應(yīng)用 表示該型通風(fēng)機(jī)的輪葉為扭曲機(jī)翼形表示該型通風(fēng)機(jī)的轂輪比的100倍取整數(shù) 這種通風(fēng)機(jī)動輪的葉片是扭曲形，共16片。在不同轉(zhuǎn)數(shù)、不同輪葉數(shù)以及11.76Nm3時，個體特性曲線分別如圖4-32至圖4-39所示。這些圖的左下角是動輪反轉(zhuǎn)時特性曲線。從這些曲線看出(kn ch)，這種通風(fēng)機(jī)反轉(zhuǎn)后的風(fēng)量較小，較難滿足反風(fēng)要求。 二、軸流式通風(fēng)機(jī) 第79頁/共104頁第八十頁，共105頁。81第80頁/共104頁第八十一頁，共105頁。82 另一種(y zhn)新型軸流式通風(fēng)機(jī)是2K604型，共有N0.18、24、28、30等幾個機(jī)號。其符號意義舉例如

41、下： 2K 601 No.18 通風(fēng)機(jī)的機(jī)號即為動輪直徑的10倍 結(jié)構(gòu)設(shè)計的順序號 輪轂比的100倍 礦井通風(fēng)用 兩級動輪 這種通風(fēng)機(jī)有兩級動輪，14片扭曲形的動輪葉片，中間和后面(hu mian)整流器的葉片也是扭曲形，并有改變整流器葉片角度的裝置，及時改變這種葉片角度，可使動輪反轉(zhuǎn)后的風(fēng)量較大，能基本符合反風(fēng)要求。 第81頁/共104頁第八十二頁，共105頁。83第82頁/共104頁第八十三頁，共105頁。84三、離心式和軸流式通風(fēng)機(jī)的比較 結(jié)構(gòu)方面：軸流式通風(fēng)機(jī)的優(yōu)點是比較緊湊，體積小，轉(zhuǎn)速高。其缺點是結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，噪音大，故障較多。離心式通風(fēng)機(jī)則結(jié)構(gòu)簡單，造價低，維修(wixi)方便，

42、噪音小。但它的體積大。 性能方面：軸流式通風(fēng)機(jī)在工作范圍內(nèi)，當(dāng)?shù)V井總風(fēng)阻變化時，風(fēng)量變化較小。離心式通風(fēng)機(jī)則相反。 軸流式通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量調(diào)節(jié)比較方便，反風(fēng)方法較多。離心式通風(fēng)機(jī)則麻煩一些，反風(fēng)時必須有反風(fēng)道。 軸流式通風(fēng)機(jī)的起動負(fù)荷小，風(fēng)量增加時功率的變化不大，不致過載。離心式通風(fēng)機(jī)則相反。 軸流式通風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作的穩(wěn)定性較差，而離心式通風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作的穩(wěn)定性較好。第83頁/共104頁第八十四頁，共105頁。85第84頁/共104頁第八十五頁，共105頁。86第85頁/共104頁第八十六頁，共105頁。87第86頁/共104頁第八十七頁，共105頁。881.通風(fēng)機(jī)性能試驗(shyn)的布置及參數(shù)測定

43、 通風(fēng)機(jī)性能試驗(shyn)時的布置方案較多，如利用防爆門短路進(jìn)風(fēng)進(jìn)行試驗(shyn)，或利用備用風(fēng)機(jī)的風(fēng)道進(jìn)行試驗(shyn)(不停產(chǎn))等。因此，可根據(jù)現(xiàn)場的具體條件，因地制宜地選取。但總的要求是能準(zhǔn)確、方便地測得通過通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)壓。為此，必須使測壓和測風(fēng)地點的風(fēng)流處于穩(wěn)定狀態(tài)，測定方法必須完善合理。第87頁/共104頁第八十八頁，共105頁。89 圖4-34是軸流式通風(fēng)機(jī)作抽出式通風(fēng)的礦井，利用防爆門進(jìn)風(fēng)進(jìn)行的通風(fēng)機(jī)試驗。進(jìn)行試驗時，須打開防爆門作為主要進(jìn)風(fēng)口，在風(fēng)峒和風(fēng)井交接處安設(shè)欄桿b，距b約2米處布置調(diào)節(jié)風(fēng)量的裝置c，距c約2D(D為風(fēng)峒的寬度)處安置(nzh)整流柵

44、d(用1米長的木板隔成0.1米0.1米的方格)，并在彎道內(nèi)安設(shè)導(dǎo)向板e。 第88頁/共104頁第八十九頁，共105頁。90各項數(shù)據(jù)的測定方法如下； 1)通風(fēng)機(jī)靜壓的測定 由式hfshn hr1-2 可知，對于抽出式通風(fēng)的礦井，通風(fēng)機(jī)的靜壓與礦井的自然風(fēng)壓共同克服礦井通風(fēng)阻力，所以，鑒定時只測定通風(fēng)機(jī)的靜壓hfs。由于hfshs2hv2，通風(fēng)機(jī)的靜壓可以通過測定通風(fēng)機(jī)入口處(斷面(dun min)2-2)風(fēng)流的相對靜壓hs2和該斷面(dun min)的平均速壓hv2而計算出來。 2-2斷面(dun min)處風(fēng)流相對靜壓的測定方法，如前圖所示。 第89頁/共104頁第九十頁，共105頁。91 2

45、)風(fēng)速測定 測定風(fēng)速的目的是為了計算通過通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量Qf和2-2斷面的平均速壓hv2。因此，準(zhǔn)確地測得給定斷面的平均風(fēng)速，是通風(fēng)機(jī)性能試驗的關(guān)鍵之。目前一般用風(fēng)表或皮托管兩種方法進(jìn)行風(fēng)速測定，有時為了互相校核，用上述兩種方法同時進(jìn)行，用風(fēng)表測風(fēng)時，測風(fēng)地點應(yīng)選在風(fēng)流較為穩(wěn)定的直線段，如上圖的11斷面處；用皮托管測風(fēng)時，一般在環(huán)形擴(kuò)散器斷面3-3處(距葉輪2.53倍葉片長度)。同時，為了準(zhǔn)確地測得該斷面的平均速壓，應(yīng)在環(huán)形擴(kuò)散器的測風(fēng)位置，預(yù)先(yxin)焊接若干根鋼筋，并在鋼筋上對稱固定一定數(shù)量的皮托管。 第90頁/共104頁第九十一頁，共105頁。92皮托管的固定位置，可按下式計算： 式中

46、Ri每根鋼筋上第i個測點距圓筒中心的距離， i測點序號； d心筒直徑(zhjng)，m； D外筒直徑(zhjng)，m； n劃分等面積環(huán)的個數(shù)，個。 對于No.1218，n34； No.2428， n56，第91頁/共104頁第九十二頁，共105頁。93 速壓值的測定，可以用多臺微壓計同時讀取每支皮托管的示值，也可利用(lyng)12臺微壓計分別測定各支皮托管的示值。 環(huán)形空間內(nèi)測風(fēng)斷面的平均風(fēng)速用下式計算： 式中 hv1、hv2、hvn分別為各支皮托管的速壓值，Pa。 通風(fēng)機(jī)的排風(fēng)量按下式計算： 第92頁/共104頁第九十三頁，共105頁。94 3)通風(fēng)機(jī)軸功率的測定 通風(fēng)機(jī)的軸功率為電動機(jī)的輸入功率乘以電動機(jī)的效率和傳動效率，可用電流表、電壓表、功率因數(shù)表分別測得電流I(安)、電壓V(伏)及功率因數(shù)(cos)等值，然后(rnhu)用下式計算： 式中 電電動機(jī)效率，；(查表) 傳傳動效率，直接傳動取1.0，間接傳動時取0.95。 電動機(jī)的輸入功率，也可以直接用瓦特表測得。第93頁/共104頁第九十四頁，共105頁。95 4)轉(zhuǎn)數(shù)的測定 通風(fēng)機(jī)與電動機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)，可用轉(zhuǎn)數(shù)表測定。測定時用手平托轉(zhuǎn)數(shù)表，將頂帽壓緊在通風(fēng)機(jī)或電動機(jī)軸