（高清版）DGJ 08-31-2001 鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計規(guī)程

Tubestructuredesigncodefor主編單位：上海市建筑科學研究院上?，F(xiàn)代建筑設計(集團)有限公司批準部門：上海市建設和管理委員會施行日期：2002年4月1日2002上海上海市標準《鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計規(guī)程》DBJ08-31-92自1993年施行以來，至今已有7年，對上海地區(qū)高層建筑筒體結(jié)構(gòu)工程設計起到了一定的作用。通過大量工程實0402號文，由上海市建筑科學研究院和上?，F(xiàn)代建筑設計(集團)有限公司對《鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計規(guī)程》DBJ08-31-92進行修訂。修訂組在修訂過程中以多種方式廣泛本規(guī)程共分七章和三個附錄，對原規(guī)程進行了較大修改和補B二級，其中B級的最大高度和高寬比限值較A級有一定幅度的放松，但結(jié)構(gòu)抗震等級相對提高一級，計算和構(gòu)造要求也相應加2.根據(jù)國家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068規(guī)定，基本風壓對應的最大風速重現(xiàn)期由30年改為50年；根據(jù)上海氣象局統(tǒng)計資料，上海地區(qū)50年一遇的基本風壓仍取3.增加鄰近有高層建筑時，風荷載體型系數(shù)考慮相互干擾增4.適當提高超高層筒體結(jié)構(gòu)的抗震可靠度，地震影響系數(shù)曲筑抗震設計規(guī)范》GB50011一致；5.放松高度超過150m的筒體結(jié)構(gòu)在風荷載或水平地震作用下的最大層間位移限值；6.改變控制人體舒適度的參數(shù)，將驗算結(jié)構(gòu)頂點相對位移改為驗算頂點的最大加速度；7.調(diào)整柱的軸壓比限值，并考慮了柱剪跨比、場地土類別、混凝土強度等級、箍筋形式、含箍特征值，以及縱筋配筋率等因素對限值的修正；8.增加控制內(nèi)筒墻肢軸壓比的規(guī)定，并根據(jù)結(jié)構(gòu)受力部位的主次將墻肢暗柱區(qū)分為含暗柱的約束邊緣構(gòu)件和單有暗柱的構(gòu)造邊緣構(gòu)件；10.在截面設計的有關公式中引進混凝土強度影響系數(shù)，以體現(xiàn)高強混凝土結(jié)構(gòu)的受力性能；11.根據(jù)上海地區(qū)軟土地基的特征，修改樁基承臺板的彈簧常數(shù)，使承臺板下樁的計算反力與按上海市《地基基礎設計規(guī)范》DGJ08-11-1999計算的樁基沉降相匹配；12.調(diào)整承臺板受內(nèi)筒和柱沖切的承載力計算公式。本規(guī)程必須與根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068制訂的其他設計規(guī)范、規(guī)程配套使用，不得與未按《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068制訂的其他設計規(guī)范、規(guī)程混用。本規(guī)程以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。請各單位在執(zhí)行本規(guī)程的過程中，注意總結(jié)經(jīng)驗和積累資料，隨時將有關意見和建議寄交上海市建筑科學研究院《筒體規(guī)程》編制組(地址：上海市宛平南路75號，郵政編碼：200032),以便今后修訂時參考。主要修訂人：胡紹隆蔣利學嚴慶征陳宗梁二○○一年七月1總則 2術(shù)語和符號 2.2符號 3結(jié)構(gòu)設計的一般規(guī)定 3.1適用條件 3.2結(jié)構(gòu)平面布置 3.3結(jié)構(gòu)豎向布置 3.4結(jié)構(gòu)設計的其他要求 4荷載和地震作用 4.1豎向荷載 4.2風荷載 4.3地震作用 5結(jié)構(gòu)計算 5.1一般規(guī)定 5.2穩(wěn)定驗算 5.4底部大空間筒體結(jié)構(gòu)的計算 5.6層間位移和加速度的限值 6.1一般規(guī)定 6.2框架一核心筒 6.3底部大空間筒體 6.4筒中筒 7基礎設計 7.1一般規(guī)定 7.2樁 (72)7.3承臺板 (83)附錄B樁基最終沉降量計算應力公式及影響圖法 (85)附錄C本規(guī)程用詞說明 (92)1.0.1本規(guī)程主要適用于上海地區(qū)鋼筋混凝土筒中筒、框架一核心筒和底部大空間筒體等高層建筑的結(jié)構(gòu)設計，勁性混凝土和鋼框架一混凝土核心筒等其他筒體結(jié)構(gòu)，以及框架—剪力墻結(jié)構(gòu)可參照使用。1.0.2在選用筒體類型、構(gòu)件布局和截面尺寸時，應根據(jù)建筑的周圍環(huán)境和使用要求，注意與建筑、設備和施工工藝等緊密配合，1.0.3高層建筑筒體結(jié)構(gòu)應考慮抗震設計，其設防烈度應根據(jù)建筑類別按本規(guī)程4.3.1條確定，建筑類別的劃分應符合國家標準1.0.4本規(guī)程以結(jié)構(gòu)最大高度和高寬比限值為參數(shù)；將各種筒體結(jié)構(gòu)分為A級和B級，B級筒體結(jié)構(gòu)的最大高度和高寬比限值較A級有所放松，其結(jié)構(gòu)抗震等級，以及有關計算和構(gòu)造必須按有關條文設計。小1.0.5本規(guī)程根據(jù)國家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》震設計規(guī)范》GB50011和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3,以及上海市標準《地基基礎設計規(guī)范》DGJ08-11、《建筑抗震設計條文，并結(jié)合上海地區(qū)特點及近年來在鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計中的實踐經(jīng)驗和科研成果編制而成。在使用本規(guī)程時，對未詳盡規(guī)定的內(nèi)容尚應符合有關現(xiàn)行標工22術(shù)語和符號2.1.1高層建筑筒體結(jié)構(gòu)tubestructruefortallbui3fk、fe——混凝土軸心抗壓強度標準值、設計值；Gc——混凝土剪變模量。2.2.2作用和作用效應N——軸向力設計值；M——彎矩設計值；V——剪力設計值；T——扭矩設計值；S——荷載和作用效應組合的設計值；FEk、Wk——水平地震作用與風荷載的標準值；F——j振型i質(zhì)點的水平地震作用標準值；Q——作用于墻頂?shù)呢Q向均布線荷載設計值；Fa——作用于承臺表面上的豎向力設計值；Ga——樁基承臺和承臺上土自重的設計值；Q——作用于單樁樁頂?shù)呢Q向力設計值；s——樁基中心的最終沉降量；△u——樓層層間位移。2.2.3幾何參數(shù)A,、A',——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積；A?y、A——同一截面各肢豎向、水平箍筋(或剪力墻的水平分布鋼筋)的全部截面面積；4A—剪力墻截面面積；l?！嬎憧缍然蛴嬎汩L度；amx——水平地震影響系數(shù)最大值；βe——混凝土強度影響系數(shù)；RE—承載力抗震調(diào)整系數(shù)；5v含箍特征值；μs——風荷載體型系數(shù)；μ?——風壓高度變化系數(shù)；v——脈動影響系數(shù)；p——縱向受拉鋼筋配筋率；Psy——箍筋配筋率；pv——柱體積配箍率；η—內(nèi)力增大系數(shù)；7c——強柱系數(shù)；7;—節(jié)點約束影響系數(shù)；ψw——風荷載的組合系數(shù)；ψm——樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)。T?——建筑物橫風向基本自振周期；T——場地的特征周期；ad——建筑物順風向頂點最大加速度；aw——建筑物橫風向頂點最大加速度；K——單樁彈簧常數(shù)。63.1.1各種高層建筑筒體結(jié)構(gòu)的最大房屋高度應符合表3.1.1的規(guī)定。表3.1.1最大房屋高度(m)結(jié)構(gòu)體系78筒中筒高度；2.當房屋高度未超過表中A級的最大高度時，宜按一般條文規(guī)定設計；3.當房屋高度超過表中A級最大高度但未超過B級最大高度時，應按B級筒體結(jié)構(gòu)的規(guī)定設計；4.當房屋高度超過表中B級最大高度時，必須經(jīng)專項研究，并采取可靠措施。3.1.2筒體結(jié)構(gòu)的高寬比不宜超過表3.1.2的限值。7結(jié)構(gòu)體系7多8簡中筒675675564(圖3.2.1),外框筒的角部可設置較大的角柱、角筒或剪力墻；內(nèi)8圖3.2.1三角形筒體的切角示意圖筒體結(jié)構(gòu)以扭摶為主的最大周期與以平動為主的最大周期之比不應大于0.9;B級筒體結(jié)構(gòu)不應大于0.85。1邊長不宜小于外框架或外框筒相應邊長的1/3,且不宜小于筒體高度的1/12,當外框架內(nèi)設置角筒或剪力墻時，核心筒的小于500mm;高度不宜小于1200mm。3.2.4筒體結(jié)構(gòu)的內(nèi)筒與外筒或外框架的中距大于10m時，宜9采用預應力混凝土樓蓋或增設內(nèi)柱。3.2.5筒中筒結(jié)構(gòu)中的外框筒的柱距不宜大于4m,洞口面積不宜大于墻面面積的60%。3.2.6筒體結(jié)構(gòu)附有裙房時，按7.1.7條要求采取措施后可不設3.2.8防震縫的最小寬度應滿足表3.2.8的要求，且不應小于結(jié)構(gòu)體系81除頂層外，立面收進部分的尺寸不宜大于該方向尺寸的2結(jié)構(gòu)沿豎向的剛度變化不宜過大，上、下層剛度相差不宜大于30%。3.3.2底部大空間筒體結(jié)構(gòu)沿豎向的結(jié)構(gòu)布置應符合以下要求：1在豎向結(jié)構(gòu)變化處應設置具有足夠強度和剛度的轉(zhuǎn)換層；2必須設置上下貫通的落地筒，且轉(zhuǎn)換層下的筒壁應加厚；3地面上的大空間層數(shù)應根據(jù)結(jié)構(gòu)設防烈度加以限制，當轉(zhuǎn)換層上部為全剪力墻時，8度設防不宜大于3層，7度設防不宜大于5層，超過上述規(guī)定的高位轉(zhuǎn)換，應經(jīng)專門的結(jié)構(gòu)抗震分析，并采取可靠措施；當轉(zhuǎn)換層上部為筒中筒時，大空間的層數(shù)應允許適當增加；4當?shù)撞看罂臻g為1層時，轉(zhuǎn)換層上層與底層結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比宜接近1,且不應大于2;當?shù)撞看罂臻g多于1層時，轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比宜接近1,且不應超過1.3;側(cè)向剛度比的計算公式見附錄A。3.3.3轉(zhuǎn)換層可采用框支梁或空腹桁架等轉(zhuǎn)換構(gòu)件、箱形板，以及厚板等形式。3.3.4較高的筒體結(jié)構(gòu)可設置加強層，以減少結(jié)構(gòu)的水平位移，加強層可采用具有較大抗彎剛度的伸臂桁架、伸臂梁等形式，并設置周邊環(huán)帶構(gòu)件，加強層和上、下層各構(gòu)件及其節(jié)點應適當加強。加強層可與技術(shù)層、避難層或轉(zhuǎn)換層相結(jié)合，設在結(jié)構(gòu)剛度沿豎向的突變處以及結(jié)構(gòu)頂部等適當部位。3.4結(jié)構(gòu)設計的其他要求3.4.1樓蓋體系應符合以下要求：1樓蓋體系應具有良好的水平剛度和整體性，以保證各抗側(cè)力結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下協(xié)同工作；當樓面開有較大的孔洞時，孔洞周邊應予加強，孔洞的單邊長度或直徑不宜大于結(jié)構(gòu)相應邊長3在保證剛度和強度的條件下，樓蓋宜采用較小的截面高按構(gòu)造配筋時，其單向單邊配筋率不宜小于0.3%,鋼筋中距不應大于150mm,加強范圍不宜小于外框架(或外筒)至內(nèi)筒距離的1/3和3m(圖3.4.1)。其他部位的板面通長鋼筋不宜小于支座處的50%。配筋率不應小于0.15%。L什二圖3.4.1板角構(gòu)造配筋3.4.2筒體結(jié)構(gòu)樓蓋可根據(jù)具體情況選用現(xiàn)澆肋形板(包括扁預應力疊合板的后澆混凝土的厚度不得小于60mm,并配置單層雙向鋼筋網(wǎng)，鋼筋間距為150~250mm,鋼筋直徑為4~6mm。3.4.3梁柱軸線宜重合在同一平面內(nèi)，當不重合時，梁柱軸線間偏心距不宜大于柱截面在該方向邊長的1/4,否則應考慮節(jié)點荷載偏心的影響。3.4.4筒體結(jié)構(gòu)內(nèi)的填充墻宜采用輕質(zhì)墻體，以減輕結(jié)構(gòu)自重。4.1.1豎向荷載包括恒荷載和活荷載。恒荷載的標準值按現(xiàn)行布活荷載的標準值不應小于表4.1.1-1和表4.1.1-2的規(guī)定。標準值(kN/m212359789續(xù)表4.1.1-1標準值(kN/m2)準永久值系數(shù)W?走廊、門廳、樓梯：挑出陽臺臥車停單向板樓蓋(板跨≥2m)2.第18項中的荷戴只適用于停放載人少于9人的客車，當板跨或柱距不符表等效均布荷載，局部荷載取4.5kN,分布在0.2m×0.2m的面積上。表4.1.1-2屋面均布活荷載標準值(kN/m2)準永久值系數(shù)中。0刻2屋頂花園403.鷹頂花園活荷載不包括花面土石等材料自重；低于表內(nèi)數(shù)值；局部荷載應按直升飛機實際最大起飛重量決定的局部荷載標準值乘以動力系數(shù)1.4確定；當沒有杭型技術(shù)資料時，可根據(jù)輕、中、重三種類型的不同要求，按下述規(guī)定選用局部荷載標準值及作用面積：1)輕型，最大起飛重量2t,局部荷載標準值20kN,作用面積0.2m×0.2m;2)中型，最大起飛重量4t,局部荷載標準值40kN,作用面積0.25m×0.25m;3)重型，最大起飛重量6t,局部荷載標準值60kN,作用面積0.3m×0.3m;5.屋面各類設備荷載應按實際考慮。4.1.2設計樓面梁、墻、柱及基礎時，表4標準值應分別乘以下列折減系數(shù)。1樓面梁1)第1項當樓面梁受荷面積超過25m2時，取0.9;:2)第2~14項當樓面梁受荷面積超過50m2時，取0.9;3)第15～17項采用與所屬房屋類別相同的折減系數(shù)；4)第18項對單向板樓蓋的次梁取0.8;對單向板樓蓋的主梁取0.6;對雙向板樓蓋的梁取0.8。1)第1項按表4.1.2規(guī)定采用；2)第2~14項采用與其樓面梁相同的折減系數(shù)；3)第15~17項采用與所屬房屋類別相同的折減系數(shù)；4)第18項對單向板樓蓋取0.5;對雙向板樓蓋和無梁樓蓋取0.8。自上而下的樓層編號1注：當樓面梁的受荷面積超過25m2時，采用括號內(nèi)的系數(shù)。4.2.1垂直作用于高層建筑表面上的風荷載標準值應按下式計w——高層建筑基本風壓，取上海地區(qū)50年重現(xiàn)期10分鐘平均最大風速換算的風壓0.55kN/m2,對重β?—z高度處的風振系數(shù)，按本規(guī)程4.2.6條規(guī)定采4.2.2風壓高度變化系數(shù)應根據(jù)地面粗糙度類別按表4.2.2的地面粗糙度類別ABCD5續(xù)表4.2.2ABCD4.2.3風荷載體型系數(shù)與高層建筑筒體結(jié)構(gòu)的體型和平面尺寸等有關。常用的風荷載體型系數(shù)μ可按表4.2.3的規(guī)定采用，較特殊體型的高層建筑，其風荷載體型系數(shù)應由風洞試驗確定。H——建筑的高度μAAP I06.006.0608806609005005006.03300004.004.000固μ H4-0.500.50-0.55Has-0.50-0.55-0.60-0.65-0.75-0.45-0.15H的0.550550.60-0.700.65-Hs?0.50-0.500.500.55-0.55-0.550.55 Ha00.500.500.50-0.50-0.500.500.504.2.4驗算墻面構(gòu)件、圍護構(gòu)件及其連接的強度時，可采用下列局部風荷載體型系數(shù)：2墻角(作用寬度取墻總寬的六分之一):μ?=-1.5;4.2.5當鄰近有高度不小于本房屋高度三分之二的高層建筑，D/B≤5(其中D為兩建筑物間的最小凈距，B為本建筑物的迎風系數(shù)μ?乘以大于1的相互干擾增大系數(shù)，該系數(shù)宜通過風洞試驗ψ?—振型系數(shù)；μ?—風壓高度變化系數(shù)。1脈動增大系數(shù)可按表4.2.6-1確定；表4.2.6-1脈動增大系數(shù)ξw。T;2(kN.s/m2)2脈動影響系數(shù)可按表4.2.6-2確定； 類別房屋高度H(m)ABCDABCDABCD3振型系數(shù)可按結(jié)構(gòu)動力計算確定，計算時可僅考慮受力方向基本振型的影響；對外形、質(zhì)量、剛度沿高度比較均勻的高層建筑，也可近似采用計算點高度H?與房屋高度H的比值。4.3地震作用4.3.1高層建筑筒體結(jié)構(gòu)的設防烈度按下列規(guī)定采用：1丙類建筑應統(tǒng)一按7度計算地震作用和劃分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級；2乙類建筑應按7度計算地震作用，按8度劃分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級；3甲類建筑的地震作用應按高于7度計算，其值由批準的地震安全性評價結(jié)果確定；結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級應按8度劃分。4.3.2筒體結(jié)構(gòu)的地震作用應按下列原則考慮：1一般情況下，可在結(jié)構(gòu)兩個主軸方向分別考慮正、反向水平地震作用，以及剛度較弱的方向的水平地震作用；2質(zhì)量和剛度明顯不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，以及B級筒體結(jié)構(gòu)，應考慮雙向水平地震作用的扭摶影響。4.3.3高層建筑簡體結(jié)構(gòu)地震作用按不同情況，分別采用以下計算方法：1質(zhì)量和剛度較對稱的筒體結(jié)構(gòu)可采用不考慮扭轉(zhuǎn)影響的振型分解反應譜法；2質(zhì)量和剛度明顯不對稱的結(jié)構(gòu)及B級筒體結(jié)構(gòu)，應采用考慮扭轉(zhuǎn)影響的振型分解反應譜法；3對重要的或豎向分布特別不均勻的高層建筑宜采用時程分析法進行補充驗算。4.3.4計算地震作用時，建筑物的重力荷載代表值應取恒荷載標準值和活荷載組合值之和，各活荷載的組合值系數(shù)應按表4.3.4按實際情況考慮4.3.5上海地區(qū)高層建筑筒體結(jié)構(gòu)的水平地震影響系數(shù)α應根據(jù)地震烈度、場地類別和結(jié)構(gòu)自振周期等按圖4.3.5確定。當結(jié)構(gòu)自振周期大于6時，α值可采用曲線末段的公式算得。-α圖4.3.5地震影響系數(shù)曲線1鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)在地震作用下的水平地震影響系數(shù)最大值0mx,應按表4.3.5采用；多遇地震罕遇地震4.3.6不考慮扭轉(zhuǎn)影響的筒體結(jié)構(gòu)可按下列振型分解反應譜法Fji=ajY;X;iG?(i=1,2…n,j=1,2…m)(式中F——j振型i質(zhì)點的水平地震作用標準值；αj一相應于j振型自振周期的地震影響系數(shù)，應按本章4.3.5條確定；各自振周期T;應考慮砌體填充墻對結(jié)構(gòu)剛度的影響，周期折減系數(shù)取Xj;——j振型i質(zhì)點的水平相對位移；1選用不少于3條的實測記錄或人工模擬地震波，其頻率特2地震波的持續(xù)時間至少取建筑物基本周期T?的3～4倍，并不少于12s,地震波的時距可取0.01s或0.02s。4.3.9地震波的加速度峰值按表4.3.9采用。表4.3.9地震加速度峰值(gal)地震影響多遇地震相鄰層剛度有突變的樓板，應考慮樓蓋變形的影響。當?shù)叵率医Y(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度不小于地面底層結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的2倍，且地下室頂?shù)那豆潭?。位移計算，各種荷載效應應按5.5.1～5.5.2條組合。效應宜考慮施工過程逐層加載的影響。偏心距小于1/10墻厚時，偏心距取1/10墻厚。5.1.7剪力墻高厚比較大及采用滑升模板施工的筒體結(jié)構(gòu)應防止豎向構(gòu)件的局部失穩(wěn)，按5.2.1條和5.2.2條進行局部穩(wěn)定驗算。5.2.1高厚比大于16的剪力墻墻肢可按下式驗算局部穩(wěn)定：式中q——作用于墻頂?shù)呢Q向均布線荷載設計值；1兩邊支承(單片剪力墻)2三邊支承(組合剪力墻的翼緣)3四邊支承(組合剪力墻的腹板)部穩(wěn)定。F-—作用于柱頂?shù)呢Q向集中荷載設計值；Ee—柱在一次連續(xù)滑升中頂部的混凝土彈性模量，其值不得低于2.20×10?N/mm2;E.——柱在一次連續(xù)滑升中底部的混凝土彈性模量，2剪力墻墻肢g—作用于墻肢的豎向均布面荷載設計值；β——計算長度系數(shù)，其值按式(5.2.1-3)、(5.2.1-4)、(5.2.1-5)計算，其中層高h應改用一次連續(xù)滑升高度h?。5.3一般簡體結(jié)構(gòu)的計算或廣義有限條法等空間分析程序計算；B級或體型不規(guī)則超限的筒體結(jié)構(gòu)應采用兩個或兩個以上力學模型的空間分析程序進行內(nèi)5.3.2等柱距筒中筒結(jié)構(gòu)可按位移相等原則化為等效連續(xù)的豎向懸臂筒體，采用彈性力學分析法或有限條法等其他有效方法進行計算。5.3.3筒體結(jié)構(gòu)的水平地震作用效應按振型分解反應譜法計算1不考慮扭摶耦連振動影響的結(jié)構(gòu)地震作用效應式中S—水平地震作用效應；2考慮扭轉(zhuǎn)耦連振動影響的結(jié)構(gòu)地震作用效應式中S——考慮扭轉(zhuǎn)的地震作用效應；Pik——振型與k振型耦連系數(shù)；λr——k振型與j振型的自振周期比。5.3.4B級筒體結(jié)構(gòu)宜考慮雙向水平地震下的扭轉(zhuǎn)地震作用效式中S——僅考慮X向水平地震作用時的地震作用效應；Sy——僅考慮Y向水平地震作用時的地震作用效應。式中Vn——第i層的樓層水平地震剪力標準值；Gj——第j層的重力荷載代表值；弱層，η取1.15,對其他層或豎向規(guī)則結(jié)構(gòu)，ηw取1.0。表5.3.5樓層最小地震剪力系數(shù)78不大于3.5s不小于5s5.4.2對剛性較大的轉(zhuǎn)換層及其相鄰層的墻體，宜加密單元劃5.4.3當?shù)撞看罂臻g為1～2層時，大空間層每根柱的計算剪力不應小于相應樓層剪力的2%;當?shù)撞看罂臻g為3～5層時，大空間層每根柱的計算剪力不應小于相應樓層剪力的3%;柱端彎矩5.5荷載效應的組合GE、Gk——重力荷載的代表值；Y——風荷載的組合系數(shù)，當考慮水平地震作用時，Vw取0.2;當不考慮水平地震作用時，Yw取1.0;5.5.2兩種組合的分項系數(shù)應按表5.5.2取用。當重力荷載效應對結(jié)構(gòu)承載力有利時，Yc取1.0。在計算樓層層間相對位移表5.5.2分項系數(shù) 一5.6層間位移和加速度的限值寬比大于6的B級筒體結(jié)構(gòu)，還應驗算筒體結(jié)構(gòu)頂點順風向和橫5.6.2筒體結(jié)構(gòu)在正常使用條件下的層間位移按本規(guī)程第4章位移角不宜超過表5.6.3的限值，其中△u為樓層層間位表5.6.3層間位移角的限值注：對房屋高度為150~250m的簡體結(jié)構(gòu)，其限值可按線性5.6.4高層建筑筒體結(jié)構(gòu)在風荷載作用下的頂點最大加速度應滿足表5.6.4的限值。表5.6.4加速度限值5.6.5高層建筑筒體結(jié)構(gòu)在風荷載作用下的頂點最大加速度可1順風向頂點最大加速度可取0.76;體結(jié)構(gòu)可取0.05;6截面設計與結(jié)構(gòu)構(gòu)造6.1一般規(guī)定6.1.1鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力應符合下R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設計值；表6.1.1承載力抗震調(diào)整系數(shù)構(gòu)件類別梁柱節(jié)點受彎式中Yo——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對安全等級為一級的結(jié)構(gòu)構(gòu)取Yo=1.0.6.1.2鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)的抗震設計應根據(jù)設防烈度、結(jié)構(gòu)類型、房屋高度和高寬比按表6.1.2采用不同的抗震等結(jié)構(gòu)類型78筒中筒房屋高度H、二一一一核心筒房屋高度H、二一一空間筒房屋高度H、二一特一一二二一一二二二二注：1.表內(nèi)設防烈度按4.3.1條規(guī)定采用；2.當?shù)撞看罂臻g為3~5層時，表中框支框架與落地筒(墻)底部加強部分的抗震等級應相應提高一級，已為特一級抗震等級的構(gòu)件可不再提高；3.特一級構(gòu)件的構(gòu)造配筋和內(nèi)力增大系數(shù)詳見6.3節(jié)有關條文規(guī)定。6.2.1框架的混凝土強度等級不宜低于C30,框架節(jié)點核心區(qū)的混凝土強度等級不宜低于柱的混凝土強度等級，且應進行核心區(qū)斜截面承載力計算；特殊情況下不應低于柱混凝土強度等級的70%,且應進行核心區(qū)斜截面和正截面承載力驗算。6.2.2框架柱的截面高度h。不宜小于400mm,柱截面寬度bc不宜小于350mm。6.2.3框架柱在豎向荷載與地震作用組合時的軸壓宜滿足表6.2.3的規(guī)定。表6.2.3框架柱的軸壓比限值中、邊柱中、邊柱注：1.表中各類柱軸壓比限值適用于剪跨比不小于2、混凝土強度等級不大于2.當柱的剪跨比小于2時，表中各類柱軸壓比限值應降低0.05;當柱的剪跨比小于1.5時，可參照表6.3.9框支柱的軸壓比限值；3.當混凝土強度等級為C65～C70和C75～C80時，各類柱軸壓比限值應分別降低0.05和0.10;直徑不小于12mm時，各類柱軸壓比限值可增加0.10;當沿柱全高采用復合軸壓比限值可增加0.10;當沿柱全高采用全連續(xù)的復合螺80mm,直徑不小于10mm時，軸壓比限值可增加0.10;上述三種箍筋的最小含箍特征值均應按增大的軸壓比由表6.2.16確定；5.當柱截面中部附加芯柱，其中附加的縱向鋼筋總截面面積不小于柱截面面積的0.8%時，柱軸壓比限值可再增加0.05;6.對I~Ⅲ類建筑場地上的框架柱，各類軸壓比限值可增加0.05;剪跨比大于2時剪跨比不大于2時式中V——框架柱剪力設計值，按本章6.2.8條和6.2.9條取值；β。——混凝土強度影響系數(shù)，當混凝土強度等級不大于C50時；βc取1.0;當混凝土強度等級為C80時，β.取0.8;當混凝土強度等級為C50～C80之間h——柱截面有效高度。6.2.5除頂層和柱軸壓比小于0.15者外，柱端彎矩應調(diào)整為符合下式要求：式中∑M.——節(jié)點上、下柱柱端的彎矩設計值之和；∑Mb——節(jié)點左、右梁梁端的彎矩設計值之和；7c——強柱系數(shù)，按表6.2.5取用。表6.2.5強柱系數(shù)ηc6.2.6角柱應按雙向偏心受壓構(gòu)件計算。6.2.7對截面具有兩個互相垂直對稱軸的雙向偏心受壓構(gòu)件，其正截面承載力可按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的有關規(guī)定驗算；對矩形截面對稱配筋的雙向偏心受壓構(gòu)件，也可按下列近似公式計算：軸向力作用點軸向力作用點總圖6.2.7對稱配筋雙向偏壓構(gòu)件截面式中當式中a——與混凝土強度等級有關的系數(shù)，當混凝土強取值。6.2.8所有底層框架柱下端的截面彎矩設計值應根據(jù)不同抗震等級乘以增大系數(shù)，其中一級取1.50,二級取1.2式中λ——框架柱的名義計算剪跨比Me/V?h∞,當λ小于1時，取λ=1;當λ大于3時，取λ=3;N—考慮地震作用組合下框架柱軸向壓力設計值，當6.2.11當框架柱出現(xiàn)拉力時，其斜截面受剪承載力應按下式計中柱、邊柱角柱注：1.對Ⅲ類場地上的高層建筑，表中數(shù)值可減小0.1;2.柱縱向鋼筋每一側(cè)的配筋率不應小于0.3%;3.當采用HRB400鋼筋時，表中數(shù)值可減小0.1;配筋率不宜大于1.2%,并應沿柱全長采用復合箍筋；4全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于5%;5柱的縱向受力鋼筋的間距不宜大于200mm,其凈距不應小于50mm。1一級抗震等級柱和二級抗震等級底層柱的縱筋宜采用機l證=1.15La,la為縱向受拉鋼筋的最小錨固長度；當柱的單邊受力鋼筋大于4根時，接頭應分設在兩個水平面如圖6.2.13-1所示；a)機械(焊接)接頭b)搭接接頭圖6.2.13-1鋼筋接頭的錯開距離4框架頂層柱的縱向受力鋼筋宜錨固在梁頂，錨固長度由梁底算起：邊柱外側(cè)縱筋不應小于1.5LaE,邊柱內(nèi)側(cè)縱筋與中柱兩側(cè)縱筋不應小于lE,如圖6.2.13-2所示。圖6.2.13-2頂層柱鋼筋的錨固長度6.2.14框架柱箍筋應在下列范圍內(nèi)加密：1柱兩端在高度等于矩形截面的長邊尺寸或圓形截面的直2柱在剛性地坪上、下各500mm范圍內(nèi)；一3柱樅向鋼筋搭接接頭的搭接范圍內(nèi)；5角柱以及需要提高變形能力的柱全高范圍內(nèi)。6.2.15框架柱加密區(qū)箍筋應符合表6.2.15規(guī)定。表6.2.15柱加密區(qū)箍筋間距及直徑箍筋最大間距(mm)箍筋最小直徑(mm)82.對二級抗震等級柱，當箍筋最小直徑為10mm時，箍筋的間距應允許取6.2.16框架柱箍筋加密區(qū)的含箍特征值不應小于表Ac——柱箍筋以內(nèi)的核芯面積；s——箍筋間距；A——單根螺旋箍筋的截面面積；表6.2.16柱箍筋加密區(qū)內(nèi)的最小含箍特征值 一—旋箍、全連續(xù)的復合螺旋箍旋箍、全連續(xù)的復合螺旋箍注：1.計算體積含箍特征值時，箍筋抗拉強度超過360MPa時按360值分別增加0.01和0.02;對一、二級抗震等級的柱，其體積配箍率分別和0.6%;對剪跨比小于2的柱，不應小于1.2%;對框支柱，不應小于1.5%。6.2.17框架柱非加密區(qū)的箍筋不宜少于加密區(qū)箍筋的50%,箍筋間距不應大于10倍縱筋直徑。6.2.18在箍筋加密區(qū)內(nèi)，框架柱箍筋肢距不宜大于200mm,且彎鉤端頭直段長度不小于10d,d為箍筋直徑，如圖6.2.18所示。在柱縱向鋼筋搭接范圍內(nèi)，箍筋彎鉤要繞過兩根搭接筋，彎鉤端頭直段長度要相應加長。圖6.2.18箍筋的彎鉤6.2.19當柱的縱向受力鋼筋總配筋率大于3%時，箍筋直徑不應小于10mm。6.2.20柱的箍筋宜采用圖6.2.20的復合箍、螺旋箍、復合螺旋螺旋箍圖6.2.20箍筋形式復合螺旋箍6.2.21框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度hp可按(1/10～1/18)l。確定，且不應大于L/4,其中1。和Ln分別為主梁的計算跨度和凈跨；主梁的截面寬度bb不宜小于hb/4,且不應小于200mm。表6.2.23梁強剪系數(shù)η表6.2.26框架梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率(%)支座(取較大值)平長度不應小于0.4L,彎折后的垂直長度不應小于15d;框架梁不應小于l,并應伸過柱中心線5d,如圖6.2.27所示。PIjsdI圖6.2.27梁縱向鋼筋在節(jié)點內(nèi)的錨固6.2.28梁內(nèi)縱向鋼筋的接頭宜采用機械綁扎的搭接接頭，搭接長度不應小于1.45L,接頭位置宜取彎矩較小部位。6.2.29梁端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)縱向受壓鋼筋截面面積A's和縱一級抗震等級A's/As≥0.5二級抗震等級A's/As≥0.31一級抗震等級框架梁端2倍梁高范圍內(nèi)和二級抗震等級2:加密區(qū)箍筋應符合表6.2.30規(guī)定；(取最小值)(取較大值)一級二級2.當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于2%時，箍筋最小直徑應按表內(nèi)數(shù)值增大3第一個箍筋應設置在距離節(jié)點邊緣50mm以內(nèi)；為箍筋直徑；5在箍筋加密區(qū)長度內(nèi)，箍筋肢距不宜大于200mm,梁中縱筋多于4根時，宜每隔一根用箍筋或拉筋予以固定；6當梁扣除翼緣厚度后的截面高度大于450mm時，在梁的兩個側(cè)面應沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋，縱向構(gòu)造鋼筋的間距不應大于200mm,直徑取12~20mm,每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不應小于梁截面積的0.1%。6.2.31沿梁全長箍筋的面積配筋率p應符合下列規(guī)定：一級抗震等級Psv≥0.30f?/fy(6.2.31-1)二級抗震等級Ps≥0.28f./fy(6.2.31-2)非加密區(qū)范圍箍筋間距不宜大于加密區(qū)箍筋間距的2倍。向梁的高差不大于框架主梁高度的1/4,且各梁寬不小于該側(cè)柱寬的1/2時，取1.5,其他情況均取1.0;當節(jié)點核心區(qū)混凝土強度等級與柱混凝土強度等級的差值不超過30%,且滿足以上驗算方向的梁寬bb不小于該側(cè)柱寬bc的1/2距e不大于柱寬的1/4時，可取be、bb+0.5h。非頂層柱節(jié)點頂層柱節(jié)點A一配置在框架節(jié)點寬度b;范圍同一截面內(nèi)各肢箍抗震等級不宜小于0.08;軸壓比小于0.3時，仍按表6.2.16取6.2.36框架的填充墻或隔墻宜優(yōu)先選用預制輕質(zhì)墻板，并必須與框架牢固地連接。當采用砌體填充墻時，應在框架柱與填充墻的交接處，沿高度每隔500mm或砌體皮數(shù)的倍數(shù)，用兩根直徑置。填充墻的砌筑砂漿強度等級不應低于M5。填充墻長度大于宜在填充墻的中部設置與柱連接的通長鋼筋混凝6.2.37核心筒剪力墻的混凝土強度等級不宜低于C30。剪力墻墻板厚度不應小于樓層高度的1/20,且不應小于200mm;對底部可增設扶壁柱或扶壁墻。剪跨比λ≤2.5時式中V——剪力墻的剪力設計值；h——截面有效高度。6.2.39剪力墻應進行斜截面抗剪、偏心受壓或偏心受拉承載力6.2.40雙肢剪力墻不宜出現(xiàn)墻肢全截面受拉情況，當其中一肢大系數(shù)1.25。式計算：圖6.2.41I形截面偏心受壓構(gòu)件的承載力計算簡圖Nsw=(hwo-1.5x)bwfywfy、fy'、f—分別為剪力墻端部受拉、受壓鋼筋和墻體豎向分布鋼筋強度設計值；N——沿截面腹部均勻配置的縱向受拉鋼筋所能承擔a1、β—與混凝土強度等級有關的系數(shù)，當混凝土強度按線性內(nèi)插法取值。Aw——T形或I形剪力墻腹板的面積，矩形截面時取1.5時，取λ=1.5;當λ大于2.2時，取λ=2.2;底/2處的彎矩設計值與剪力設計值計算；s——剪力墻水平分布鋼筋間距。6.2.46按一級抗震等級設計的剪力墻，其水平施工縫處各墻肢N-水平施工縫處考慮地震作用組合的軸向力設計6.2.47核心筒剪力墻的水平和豎向鋼筋應滿足表6.2.47的要宜小于房屋高度的1/8;當筒體的房屋高度超過150m時，不宜小于房屋高度的1/10;當筒體結(jié)構(gòu)的房屋高度為100~150m時，可2樓梯間及電梯間；3筒體結(jié)構(gòu)頂層及其上突出部分。用拉筋連接。拉筋直徑不小于6mm,拉筋應與外皮鋼筋鉤牢，底部加強部位的拉筋宜適當加密。表6.2.47墻板水平及豎向鋼筋的配筋構(gòu)造6.2.48核心筒各墻肢的軸壓比不宜超過表6.2.48-1的規(guī)定，核心筒底部加強區(qū)各墻肢的端部和交接處應設置約束邊緣構(gòu)件，表6.2.48-1墻肢約束邊緣構(gòu)件的構(gòu)造暗柱體積含箍特征值λ箍筋中8間距(mm)的約束范大值)值)力設計值；2.A。為暗柱截面面積，即圖6.2.48-1各墻肢的陰影部分；1約束邊緣構(gòu)件的約束范圍如表6.2.48-1和圖6.2.48-1所示，約束邊緣構(gòu)件中暗柱的配筋應符合表6.2.48-1規(guī)定。當間距的2倍。且且bebe圖6.2.48-1約束邊緣構(gòu)件2構(gòu)造邊緣構(gòu)件(即暗柱)的截面尺寸和配筋應符合圖6.2.48-2和表6.2.48-2的規(guī)定。表6.2.48-2構(gòu)造邊緣構(gòu)件的構(gòu)造(取較大值)(取較大值)中8中8中8中8注：A.為暗柱面積，即圖6.2.48-2各墻肢的陰影部分。圖6.2.48-2構(gòu)造邊緣構(gòu)件6.2.49矩形墻肢的截面高度hw不宜小于1200mm,當hw小于筋率不應小于1.2%,含箍特征值不宜小于6.2.16條規(guī)定，箍筋應沿墻肢全高加密；一般部位縱向鋼筋不應小于1.0%。6.2.50墻肢水平鋼筋在端部以及轉(zhuǎn)角的構(gòu)造要求如圖6.2.50所示，其中水平鋼筋伸入暗柱的總長不應小于l,直鉤段不宜小圖6.2.50墻肢水平鋼筋在端部及轉(zhuǎn)角的錨固6.2.51核心筒剪力墻鋼筋的連接應滿足下列要求：1墻內(nèi)水平鋼筋的連接按圖6.2.51規(guī)定；超過50%;其他部位的鋼筋可在同一部位搭接，搭接長度取圖6.2.51墻內(nèi)水平鋼筋的搭接3暗柱內(nèi)縱向鋼筋接頭按6.2.13條規(guī)定。1跨高比大于2.52跨高比不大于2.51跨高比大于2.5時2跨高比不大于2.5時6.2.55連梁上下水平鋼筋伸入墻內(nèi)的長度不應小于600mm和Lae,其中l(wèi)BE取1.15l?;沿連梁全長的箍筋構(gòu)造要求應符合6.2.30150mm構(gòu)造箍筋，其直徑同連梁的受力箍筋(圖6.2.55);跨高比小于2.5的連梁，梁兩側(cè)腰筋的配筋率不應小于0.30%。圖6.2.55連梁配筋示意圖1當剪力墻上有邊長不大于800mm的非連續(xù)小洞口時，應在洞口周邊配置補強鋼筋，鋼筋截面面積不應小于被截斷的分布于梁高的1/3,且不應小于200mm(圖6.2.56b)。圖6.2.56洞口配筋A六6.3.1底部大空間筒體結(jié)構(gòu)的截面設計和構(gòu)造除符合本節(jié)有關表6.3.2落地筒剪力墻底部截面的內(nèi)力增大系數(shù)2剪力墻的剪跨比λ小于1.5時，應符合式(6.3.2-1)的要小于0.3%。向的配筋率不宜小于0.25%;樓板開洞位置盡可能遠離側(cè)不應小于400mm;框支梁的截面高度hb不宜小于跨度的1/6;圖6.3.6框支梁主筋和腰筋的錨固配筋率分別不應小于1.2%、1.0%和0.8%,主筋不宜有一截面內(nèi)接頭鋼筋截面面積不應超過全部主筋截面面積的25%;接頭位置應避開墻體開洞部位；2)支座上部主筋至少有50%沿梁全長貫通，下部主筋全部直通至柱內(nèi)，沿梁高應配間距不大于200mm,直徑不小于16mm的腰筋；梁上、下主筋和腰筋的錨固見圖3)梁支座處(離柱邊0.21或1.5hb范圍內(nèi))箍筋應加密，加密區(qū)箍筋直徑不應小于10mm,間距不應大于100mm,當箍筋直徑不小于12mm時，其間距不應大于150mm,應小于1.30f./fy、1.20f./fy和1.10f./fy,門洞附近梁的箍筋也應按上述要求加密；4)框支梁不宜開洞，必要時，洞口位置宜遠離框支柱邊，洞口上下和兩側(cè)應加強抗剪配筋；或用型鋼加固；4當轉(zhuǎn)換主梁承托剪力墻或轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時，應采用有限元法進行應力分析，并加強構(gòu)造配筋。6.3.7與轉(zhuǎn)換層或轉(zhuǎn)換構(gòu)件交接的上層墻體應滿足下列構(gòu)造要1墻體端部不宜開洞，當無法避免時，應加強洞口周邊的墻體，同時提高該部位轉(zhuǎn)換構(gòu)件的抗剪承載力(如采用加腋梁等);外墻宜采用T型或L型等組合墻肢，或?qū)⑼鈮χ雍?如圖6.3.7所示);框支梁在門洞處箍筋加強圖6.3.7.框支梁上墻體有邊門洞時的構(gòu)造2框支柱應有部分受力鋼筋延伸到轉(zhuǎn)換層或轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)以上3框支梁上部一層或二層(僅對B級)墻體分布鋼筋的最小配筋率應按本章6.2.47條規(guī)定的剪力墻加強部位最小配筋率采A?=hebw(YREO?1-fe)/fyw2)柱邊0.21n寬度范圍內(nèi)豎向鋼筋3)框支梁上0.21n高度范圍內(nèi)橫向鋼筋5.5.1條規(guī)定組合時的平均壓應力；0o?—柱邊墻體0.2ln范圍內(nèi)考慮各種荷載與地震作用按5.5.1條規(guī)定組合時的平均壓應力；oxmx-框支梁頂考慮各種荷載與地震作用按5.5.1條大50mm;框支柱截面高度h。不宜小于梁跨度的1/12,且不宜小于450mm;柱凈高與截面長邊尺寸之比宜大于4;2框支柱的混凝土強度等級不應低于C30;3框支層的柱上端和底層的柱下端的彎矩組合值應乘以增大系數(shù)：特一級取1.80,一級取1.50,二級取1.25;其他柱端彎矩的增大系數(shù)：特一級取1.7,一級取1.4,二級取1.2;4框支柱的截面剪力應乘以增大系數(shù)：特一級取1.7,一級取1.4,二級取1.2;取1.80,一級取1.50,二級取1.25;但計算柱軸壓比時可不考慮6框支柱的軸壓比宜符合表6.3.8的要求；表6.3.8框支柱的軸壓比限值中、邊柱中、邊柱注：1.表中各類柱軸壓比限值適用于剪跨比不小于2、混凝土強度等級不大于2.當柱的剪跨比小于2時，表中各類軸壓比限值應降低0.05;3.當混凝土強度等級為C65～C70和C75～C80時，各類柱軸壓比限值應分別降低0.05和0.10;直徑不小于12mm時，各類柱軸壓比限值可增加0.10;當沿柱全高采用復合軸壓比限值可增加0.10;當沿柱全高采用全連續(xù)的復合螺80mm,直徑不小于10mm時，軸壓比限值可增加0.10;上述三種箍筋的最小含箍特征值均應按增大的軸壓比由表6.2.16確定；5.當柱截面中部附加芯柱；其中附加的縱向鋼筋的總截面面積不小于柱截面面積的0.8%時，柱軸壓比限值可再增加0.05;6.對I~Ⅲ類建筑場地上的框支柱，各類軸比限值可增加0.05;7.在考慮上述修正后，柱軸壓比限值不得大于7柱內(nèi)縱向鋼筋應滿足6.2.12條的構(gòu)造要求，柱在上部墻應小于10mm,間距不應大于100mm,含箍特征值不應小于6.2.166.3.9特一級抗震等級的混凝土構(gòu)件，除應符2)最小含箍特征值比表6.2.16中一級抗震等級的限值增加0.03;2框架梁梁端箍筋加密區(qū)的最小面積配筋率取0.70f:/fy;1)各墻肢的水平和豎向分布鋼筋的配筋率不應小于0.4%;2)各墻肢的約束邊緣構(gòu)件宜配置型鋼，型鋼宜向上延伸一3)跨高比小于2的連梁宜配置交叉暗撐，其計算和構(gòu)造應符合6.4.3條規(guī)定。合6.1節(jié)和6.2節(jié)規(guī)定。6.4.2外框筒的裙梁截面高度不宜小于柱凈距的1/4及裙梁上、下縱向鋼筋的直徑不應小于16mm,腰筋的直徑不應小于12mm,腰筋間距不應大于200mm,箍筋直徑不應小于10mm,間距不應大于8d(d為縱向鋼筋直徑)及100mm,箍筋沿梁6.4.3當裙梁或內(nèi)筒連梁的跨高比小于1.5時，宜配置交叉暗1梁的截面寬度不宜小于300mm;2梁的全部剪力由暗撐承擔，每根交叉暗撐由4根1)有地震作用組合時2)無地震作用組合時3兩個方向暗撐的縱向鋼筋應用矩形箍筋或螺旋筋綁扎牢固，箍筋直徑不應小于8mm,箍筋間距不應大于200mm及bb2;端部加密區(qū)的箍筋間距為100mm,加密區(qū)長度不小于600mm及4斜筋伸入豎向構(gòu)件的長度不應小于lE=1.15la7.1.1基礎宜采用樁加板式承臺或箱式承臺。樁型應根據(jù)技術(shù)7.1.2樁基承臺板和地下室墻體的混凝土強度等級宜取C30,灌注樁的混凝土強度等級不宜低于C25,混凝土預制樁不宜低于C30,預應力混凝土預制柱不宜低于C40。7.1.3樁基的持力層應選擇壓縮性較7.1.4高層建筑筒體結(jié)構(gòu)宜設置地下室。承臺板板底的埋置深度不宜小于建筑物室外地面至主屋蓋頂面高度的1/20?？刹闀r，基礎中心的容許沉降量取100～200mm;當樁端持力層為7.1.6筒體結(jié)構(gòu)基礎的水平荷載應考慮風荷載以及水平地震作載應乘以組合系數(shù)ψw=0.2;豎向荷載宜考慮基礎中心荷載和基在確定樁的數(shù)量和承臺的配筋時，應根據(jù)實際情況考慮地下水的浮力作用。7.1.7當采取下列措施后，主樓與裙房可連成整體而不設沉降2減少絕對沉降量來控制沉降差；7.1.8在側(cè)向荷載和豎向荷載最不利組合作用下，樁基不宜受7.2.1樁的布置宜符合下列要求：2樁的中距不小于三倍樁的截面寬度或直徑；3豎向荷載的合力作用點與樁群形心的偏心距不大于樁群外包相應邊長的1/100。1現(xiàn)場預制的混凝土樁的單節(jié)長度按打樁機的可打高度而宜超過15m,樁段間應焊接牢固；2樁的截面寬度或直徑不小于350mm,錘擊樁的縱向鋼筋配筋率不小于1.0%,縱向鋼筋不少于8根，鋼筋直徑不小于14mm,保護層厚度不小于30mm;3箍筋直徑不小于6mm,間距不大于200mm;4預應力混凝土樁尚應符合國家標準《預應力混凝土樁圖1樁的直徑不小于550mm;2軸向受壓樁的配筋率不小于0.42%,承受水平力樁的配筋率不小于0.65%;縱向鋼筋直徑不小于12mm,并沿樁周邊均勻籠宜按樁的全長設置。7.2.4鋼管樁管壁的設計厚度由有效厚度和腐蝕厚度兩部分組樁的壁厚不宜小于16mm。式中Qd—作用于單樁樁頂?shù)呢Q向力設計值；系數(shù)取1.0;n——樁的數(shù)量。2偏心荷載作用時無地震作用組合時有地震作用組合時Qdi——作用于第i根樁的豎向力設計值；Mx、My——作用于承臺底面通過群樁形心的x、y軸的彎xi、y;——第i根樁至通過群樁形心的x、y軸的最小距表7.2.5單樁豎向承載力抗震調(diào)整系數(shù)樁側(cè)摩阻力樁端阻力當?shù)鼗嬖谝夯瘜訒r，單樁豎向承載力尚應符合上海市標準7.2.6單樁豎向承載力設計值分別按地基土對樁的支承能力小值。樁數(shù)不宜小于總樁數(shù)的1%,在正常情況下不應少YR-樁的承載力分項系數(shù)，取YR=1.6。7.2.8當無條件進行樁的靜載荷試驗時，可根據(jù)土層條件估算單樁承載力設計值，式中up——樁身截面周長，當截面有內(nèi)凹角時，取截面各陽角連成的最短周長；7.2.8-1選用；l;——樁側(cè)第i層土的厚度；fp——樁端處土的極限端阻力標準值，按表7.2.8-1選Ap——樁端橫截面面積；Y?——樁側(cè)摩阻力的分項系數(shù)，可按端阻比pp由表7.2.8-2查用；Yp——樁端阻力的分項系數(shù)，可按端阻比pp由表7.2.8-2查用。表7.2.8-1樁側(cè)極限摩阻力fs與樁端極限端阻力fp標準值②③灰色砂質(zhì)粉④土⑤或⑤1灰色粉砂⑥灰色粉細砂夾粉砂砂互層⑨砂注：當樁身大部分位于淤泥質(zhì)土中時，f:和f,取表中低值。3預應力混凝土樁R.≤(0.60~0.75)f。Ap-0.34Apom(7.4.鋼樁式中f。樁身混凝土軸心抗壓強度設計值；A′—鋼樁扣除腐蝕影響后的有效截面面積。7.2.10樁基的最終沉降量可采用以Mindlin應力公式為依據(jù)的式中s——樁基中心的最終沉降量(mm);T——沉降計算點處壓縮層范圍內(nèi)自樁端平面以下的土層總數(shù)；E?,——樁端平面下第t層土在自重壓力至自重壓力加附n.——樁端平面下第t層土的單向壓縮計算分層總數(shù)；加應力(kPa);△H,——樁端平面下第t層土的第i個分層的層厚(m);Q——單樁沉降計算荷載(kN),取對應于荷載長期效應組合時的單樁平均附加荷載；a——樁的端阻力與單樁沉降計算荷載之比，可近似按單樁端阻比pp取值；1pj、I———第j根樁的樁端阻力和樁側(cè)摩阻力對應力計算點的應力影響系數(shù)，計算公式見附錄B式4m——樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，應根據(jù)類似工程條件下沉降觀測資料及經(jīng)驗確定；在不具備條件時，可按表7.2.10選用。表7.2.10樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)Wm樁端入土深度(m)注：表內(nèi)數(shù)值可按性線內(nèi)插法取值。7.2.11在驗算基礎對風荷載的水平抗力時，不宜考慮承臺板底面與地基之間的摩擦力；水平荷載由樁群平均分配。7.2.12在驗算基礎對水平地震作用和風荷載組合作用下的水平抗力時，若承臺板周圍填土系分層夯實或混凝土承臺板采用原坑澆注，則承臺板側(cè)面土考慮1/3被動土壓力，或考慮剛性地坪的水平抗力(由地坪與結(jié)構(gòu)正接觸面的混凝土抗壓強度確定)。7.2.13單樁的水平承載力宜通過現(xiàn)場水平靜荷載試驗確定或其他方法估算。7.2.14對于混凝土灌注樁，樁長大于40m的預應力混凝土管樁、焊接接頭的混凝土預制樁和鋼樁，均宜進行樁身質(zhì)量檢查，檢查成樁后的混凝土及接頭質(zhì)量，隨機抽查數(shù)量為：對多節(jié)打入樁(或壓入于150mm。墻為支座采用倒樓蓋法計算板彎矩；當?shù)箻巧w的支座豎向反力與s;——i區(qū)樁基最終沉降量，可按式(7.2.10-1)或式β——截面高度影響系數(shù)，當承臺板厚度h不大于f-——承臺板的混凝土軸心抗拉強度設計值；F?——集中荷載設計值，取豎向構(gòu)件所承受的軸向力設計值減去沖切錐體下樁反力設計值和地下水的浮力。樁a)內(nèi)筒下的沖切錐體b)柱下的沖切錐體圖7.3.4沖切錐體的沖跨和計算周長在計算鋼筋混凝土承臺板受樁沖切的承載力時，可近似取錐體斜面與承臺底面的夾角為45°,按下列簡化公式計算：式中b——方樁截面的單邊長度；式中F?——局部受壓面上作用的局部荷載設計值；A?——混凝土局部受壓面積；Ab——局部受壓時的計算底面積，可根據(jù)局部受壓面積按圖7.3.5取用。圖7.3.5局部受壓計算底面積AbA.0.1當?shù)撞看罂臻g為1層時，轉(zhuǎn)換層上、下層的側(cè)向剛度比γA?=Aw,i+C?Ac,(i=1,2)(A.0.1G?、G?-—底層和轉(zhuǎn)換層上層的混凝土剪變模量；A?、A?——底層和轉(zhuǎn)換層上層豎向構(gòu)件的折算抗剪截Aw,i——i層所有剪力墻在計算方向的有效截面面積(不包括翼緣面積);A.0.2當?shù)撞看罂臻g層數(shù)大于1層時，轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比γ可按圖A.0.2的計算模型由式(A.0.2)求a)計算模型1b)計算模型2圖A.0.2轉(zhuǎn)換層下部和上部結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度的計算模型H?——轉(zhuǎn)換層及其下部結(jié)構(gòu)(計算模型1)的高度；△?——計算模型1的頂部在單位水平力作用下的側(cè)H?——轉(zhuǎn)換層上部若干層(計算模型2)的高度，其值應接近H?,且不大于H?;△?——計算模型2的頂部在單位水平力作用下的側(cè)附錄B樁基最終沉降量計算應力公式B.0.1按7.2.10條規(guī)定，采用以Mindlin應力公式為依據(jù)的單下地基中豎向附加應力計算。對于由k根樁組成的樁基，樁端平采用Geddes基于Mindlin應力公式積分得出的單樁荷載在荷特征，按簡單疊加法原則即可計算群樁荷向應力，式(B.0.1-1)可表示為條文中的式(7.2.10-2):式中各符號同條文7.2.10,其中第j根樁的樁端阻力對計算點的應力影響系數(shù)為第j根樁的樁側(cè)摩阻力(假定沿樁身按三角形線性分布)對計算點的應力影響系數(shù)為 等于土層自重應力的10%處止。附加應力計算時應考慮相鄰基88m08表B-2樁側(cè)摩阻力應力影響系數(shù)I?泊松比μ=0.48m0m0表B-4樁側(cè)摩阻力沉降影響系數(shù)ws泊松比μ=0.4m0C.0.1對條文執(zhí)行嚴格程度的用詞，采用以下寫法：1表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：2表示嚴格，在正常情況均應這樣做的用詞：3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：表示允許有選擇，在一定條件下可以這樣做的，一般采用C.0.2條文中必須按指定的標準、規(guī)范或其他有關規(guī)定執(zhí)行的寫法為“按……執(zhí)行”或“符合……要求”。非必須按所指定的標鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計規(guī)程條文說明 3結(jié)構(gòu)設計的一般規(guī)定 3.2結(jié)構(gòu)平面布置 3.3結(jié)構(gòu)豎向布置 3.4結(jié)構(gòu)設計的其他要求 4荷載和地震作用 4.1豎向荷載 4.2風荷載 4.3地震作用 5結(jié)構(gòu)計算 5.1一般規(guī)定 5.2穩(wěn)定驗算 5.3一般筒體結(jié)構(gòu)的計算 5.4底部大空間筒體結(jié)構(gòu)的計算 5.6層間位移和加速度的限值 6.1一般規(guī)定 6.2框架一核心筒 6.3底部大空間筒體 6.4筒中筒 7基礎設計 7.1一般規(guī)定 7.2樁 1等優(yōu)點，適用于百米或更高的高層與超高層建筑。據(jù)不完全統(tǒng)計，全世界最高的一百幢高層建筑約三分之二采用筒體結(jié)構(gòu)；至1998年底上海建成的150m以上的超高層建筑共30余幢，其中約三分之二采用鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)。常用的鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)有三種類型：一是框架一核心筒結(jié)構(gòu)(原稱框架一筒體結(jié)構(gòu)),由核心筒和空間框架組成，柱距一般力墻和連梁組成的薄壁筒，外筒大多采用由密柱和裙梁組成的框筒，柱距一般為3～4米；三是底部大空間筒體結(jié)構(gòu)，底部一層或幾層的豎向構(gòu)件布置與上部標準層不完全一致，上部一般為空間剪力墻或筒中筒，底部為框架一核心筒結(jié)構(gòu)，二者之間設一轉(zhuǎn)換層，上部的核心筒貫穿轉(zhuǎn)換層，一通到底。本規(guī)程主要適用于上述三類筒體結(jié)構(gòu)；勁性混凝土筒體結(jié)構(gòu)、鋼框架一混凝土核心筒結(jié)構(gòu)、多筒結(jié)構(gòu)，以及框架一剪力墻結(jié)構(gòu)的設計，可參照本規(guī)程的有關條文使用。1.0.2為了確保筒體結(jié)構(gòu)的安全適用、技術(shù)先進和經(jīng)濟合理，在選用筒體結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布局和截面尺寸時，除應遵照本規(guī)程有關條文外，尚需根據(jù)建筑的周圍環(huán)境和使用要求，注意與建筑、設備和施工工藝等工種相配合。1.0.3根據(jù)國家地震區(qū)的劃分，上海屬抗震設防區(qū)，必須作抗震設計。由于鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)具有造型美觀和受力合理等優(yōu)點，一般常用作較高的丙類建筑和重要的乙類建筑，個別情況下，也可用于非常重要的甲類建筑。建筑類別的劃分應符合國家標準《建筑抗震設防分類標準》GB50223規(guī)定。21.0.4近年來，上海的超高層建筑發(fā)展迅速，至1998年底，高度超過《鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)設計規(guī)程》DBJ08-31-92(后簡稱92筒體規(guī)程)規(guī)定最大高度150m的超高層建筑已有30余幢，最高的金茂大廈高度已達420m,這些超高層建筑約三分之二采用鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)。實踐證明，只要結(jié)構(gòu)體型合理，計算和構(gòu)造措施加強，原有高度限值可適當放松。為此，本規(guī)程根據(jù)上海的實際經(jīng)驗，并通過與國家行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3修訂組的協(xié)調(diào)，將筒體結(jié)構(gòu)的房屋高度和高寬比限值分為A、B級，其中A級與92筒體規(guī)程規(guī)定相當，放松部分為B33.1適用條件3.1.1～3.1.2筒體結(jié)構(gòu)的最大高度和高寬比限值是對結(jié)構(gòu)強度、整體剛度和造價的宏觀控制，表3.1.1和表3.1.2對筒體結(jié)構(gòu)的最大高度和高寬比限值作了分級規(guī)定。對設防烈度為7度的三種筒體結(jié)構(gòu)，當其房屋高度和高寬比均不超過表3.1.1和表3.1.2中A級的限值時，宜按A級設計；當房屋高度或高寬比超過A級限值，但未超過B級限值時，應按B級設計；當筒體結(jié)構(gòu)的房屋高度或高寬比超過B級限值時，須經(jīng)專項研究，并采取可靠措施。為確保B級筒體結(jié)構(gòu)的強度、剛度和延性，其結(jié)構(gòu)抗震等級宜比A級同類筒體結(jié)構(gòu)提高一級，并遵守3.2.2、5.3.1、5.3.4、5.6.1和6.3.3等條的規(guī)定?？紤]到按8度設防的甲、乙類建筑不宜過高、過細，表3.1.1和表3.1.2僅對A級作了規(guī)定，超過A級限值，須經(jīng)專項研究。3.2結(jié)構(gòu)平面布置3.2.1～3.2.5上海市建筑科學研究院等單位的研究表明，筒體結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移與其平面形狀和尺寸等因素有關。矩形框筒在側(cè)向荷載作用下，其翼緣框架的柱子軸向力各異，角柱和中間柱的軸向力之比(后簡稱軸力比)主要受矩形面的長寬比、墻面的開洞率以及柱子間距等影響。在一般情況下，長寬比等于2的軸力比相當于長寬比為1的2倍，長寬比超過2時，軸力比增加更快；開洞率50%的軸力比又相當于開洞率25%的2倍，開洞率超過50%,軸力比增加愈?。划旈_洞率已定時，框筒的剛度以柱距等于層高、洞口的高寬比等于框格的高寬比為優(yōu)。結(jié)合上海4地區(qū)的實踐經(jīng)驗，本規(guī)程在規(guī)定矩形框筒的長寬比不大于2和墻面開洞率不大于60%的同時，對框筒的柱距適當放寬。三角形平面的空間性能較差，外框筒和內(nèi)筒切角能改善結(jié)構(gòu)的空間性能。限制筒體結(jié)構(gòu)的以扭轉(zhuǎn)為主的最大周期與以平動為主的最大周期之比，可減小筒體結(jié)構(gòu)在風荷載或地震作用下的扭轉(zhuǎn)和最大層間位移，對較高、較細的B級筒體結(jié)構(gòu)更應嚴加控制。內(nèi)筒是筒中筒或框架一核心筒結(jié)構(gòu)中抵抗層間水平剪力，確保筒體結(jié)構(gòu)剛度的主要部件，不宜過小，一般可取筒體結(jié)構(gòu)相應邊長的1/3,且不宜小于筒體高度的1/12;對外框筒或外框架中設置角筒或剪力墻的情況，可適當減少內(nèi)、核筒的邊長，以增加建筑的使用面積。內(nèi)筒角部雙向開洞會形成小墻肢，這對內(nèi)筒受力十分不利，應予避免。3.2.6～3.2.7高層筒體結(jié)構(gòu)的主樓與裙房之間的連接有設通縫(沉降縫)、半通縫(伸縮縫或防震縫)和不設縫三類。設通縫的特點是結(jié)構(gòu)受力明確，但給使用帶來不便；不設縫的做法在主樓與裙房間的節(jié)點采用鉸接時，震害較為嚴重。針對上海軟土地基的變形特征，主樓與裙房間宜采用“分得徹底或連得牢固”的設計原則，具體做法參見7.1.7條。3.2.8防震縫的寬度應保證地震時相鄰建筑物互不碰撞。影響防震縫寬度的主要因素為設防烈度、房屋高度及其結(jié)構(gòu)形式，表3.2.8系根據(jù)各種結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的最大允許位移，對各種結(jié)構(gòu)體系的防震縫規(guī)定了各自的最小寬度。由于高層筒體結(jié)構(gòu)的裙房可能采用框架或剪力墻等其他結(jié)構(gòu)，表3.2.8中包括了常用的各種結(jié)構(gòu)體系?？紤]到上海的地基較差，基礎的不均勻沉降會使相鄰建筑物產(chǎn)生相對傾斜，導致建筑頂部的縫寬變窄，因此，設計時尚應根據(jù)相鄰基礎的不均勻沉降的大小，適當增加防震縫5的寬度。3.3結(jié)構(gòu)豎向布置3.3.1～3.3.2國內(nèi)外的震害表明：結(jié)構(gòu)的外型外挑或內(nèi)收過量，以及剛度沿豎向變化過劇，均會使結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)過大，薄弱層的變形和構(gòu)件應力過于集中，從而導致嚴重震害。為此。3.3.1～3.3.2條在JGJ3的基礎上，對筒體結(jié)構(gòu)沿豎向的體型和剛度變化作了具體規(guī)定。底部大空間高層筒體結(jié)構(gòu)由于使用靈活，適用于多功能綜合大樓而受到大城市居民的歡迎，預計今后在上海將會有進一步發(fā)展，但當其上部結(jié)構(gòu)與底部大空間結(jié)構(gòu)的剛度相差過大時，在水平為了減少剛度突變的不利影響，3.3.2條作了如下規(guī)定：一是設置落地筒，并增加底部幾層的筒壁厚度或混凝土強度等級，以保證大部分層間剪力能通過核心筒向下傳遞，其作用與框支剪力墻結(jié)構(gòu)中的落地墻體相仿，對抵抗水平地震作用十分必要；二是在上部標準層與底部大空間結(jié)構(gòu)的剛度突變處設置具有足夠強度和剛度的轉(zhuǎn)換層，以分散底部部分柱的受力；三是控制轉(zhuǎn)換層附近樓層的剛度比。中國建筑科學研究院等單位的研究表明：在側(cè)向水平荷載作用下，當轉(zhuǎn)換層上、下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度相差較大，會導致轉(zhuǎn)換層上、下層的內(nèi)力急劇突變，促使部分構(gòu)件過早破壞；當轉(zhuǎn)換層位置較高時，內(nèi)力突變會進一步加劇。因此，本條根據(jù)不同的設防烈度，對轉(zhuǎn)換層下部大空間的層數(shù)作了限制，同時又規(guī)定了轉(zhuǎn)換層上、下部結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的限值，以緩解結(jié)構(gòu)內(nèi)力突變現(xiàn)象；對轉(zhuǎn)換層上部為筒中筒的情況，由于轉(zhuǎn)換層上、下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度較為接近，下部大空間的層數(shù)可適當增加。轉(zhuǎn)換層上、下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度宜綜合考慮各構(gòu)件的剪切、彎曲和軸向變形對結(jié)構(gòu)側(cè)移的影6響，等效抗側(cè)剛度比的計算方法見附錄A。3.3.4國內(nèi)外的研究表明，設置加強層可增強筒體結(jié)構(gòu)中內(nèi)筒與外框的整體作用，減少結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移；但加強層的剛度也不宜過大，否則在地震作用下，加強層附近的各種豎向構(gòu)件的內(nèi)力增量會加劇，效果適得其反。因此，加強層宜采用伸臂桁架、伸臂梁等剛度不太大的形式，并設置周邊環(huán)帶構(gòu)件，盡可能避免采用剛度極大的板式加強層。加強層和上、下層各構(gòu)件及其節(jié)點應適當加強。3.4結(jié)構(gòu)設計的其他要求3.4.1具有良好水平剛度和整體性的樓蓋是保證筒體結(jié)構(gòu)空間受力的重要因素之一，對框架一核心筒結(jié)構(gòu)更須重視。為保證樓蓋在自身平面的剛性，樓蓋開洞不宜過大；否則應考慮樓蓋在自身平面的局部彈性變形。保證各豎向構(gòu)件受荷均勻，使同一水平面相鄰節(jié)點的豎向位移值比較接近，可直接減少橫梁由于節(jié)點位移差產(chǎn)生的彎矩和剪壓縮樓蓋結(jié)構(gòu)的高度，對降低房屋高度和造價，節(jié)約能源均有較大的經(jīng)濟意義。此外，房屋平面角部的樓板斜裂縫是目前上海現(xiàn)澆樓蓋房屋中常見的通病之一，筒體結(jié)構(gòu)也不例外，原因是樓蓋外角因混凝土收縮和溫差產(chǎn)生的平面內(nèi)變形，以及平面外的翹曲受到豎向構(gòu)件的約束。實踐表明，在一定范圍內(nèi)，加強板角的構(gòu)造配筋，對防止角部斜裂縫具有明顯的效果，本條對板角的最小構(gòu)造配筋率及其范圍作了明確規(guī)定。3.4.3調(diào)查表明，高層建筑結(jié)構(gòu)的震害大多由節(jié)點引起，節(jié)點破壞又與偏心距大小有關。因此本條規(guī)定梁、柱軸線間的偏心距不宜過大，使節(jié)點處于全截面受壓狀態(tài)；否則，在驗算節(jié)點強度時應考慮荷載偏心的影響。73.4.4上海為軟土地區(qū)，又是抗震設防區(qū)，設計經(jīng)驗表明，非承重的填充墻采用輕質(zhì)墻體，對減少各層樓蓋上的質(zhì)量、降低地震作用和基礎造價具有明顯效果。84.1豎向荷載4.1.1高層筒體結(jié)構(gòu)的豎向荷載包括恒荷載和活荷載兩種重力荷載。恒荷載包括承重和非承重結(jié)構(gòu)，以及裝飾物等自重。常用材料和構(gòu)件自重的標準值按國家《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009取用；樓面和屋面活荷載的標準值的最小值，大多沿用92筒體規(guī)程規(guī)定。本次修訂根據(jù)GB50009的修訂情況，在表4.1.1-1中增加了“通風機房、電梯機房”一項，對表4.1.1-2中部分項次的標準值或準永久值系數(shù)作了調(diào)整，刪去了“游覽屋面”一項，增加了考慮到國內(nèi)鋼筋混凝土高層建筑筒體結(jié)構(gòu)每層單位面積的豎向荷載標準值為12～16kN/m2,其中活荷載平均為2～3kN/m2,還不到總值的20%,為減少計算工作量，除個別指明的活荷載須補充計算局部荷載產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力外，其他可不考慮活荷載不利布置的影響，近似按均布荷載計算。在驗算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)受長期荷載效應組合作用下的裂縫寬度和地基沉降時，表4.1.1-1和表4.1.1-2的活荷載標準值應乘以表內(nèi)相應的準永久值系數(shù)。4.1.2由于高層建筑各層樓面的活荷載不可能同時滿載，在分析筒體結(jié)構(gòu)內(nèi)力和設計樓面梁時，樓面活荷載應分別乘以不同的折減系數(shù)，以免各樓面梁以及下面幾層豎向構(gòu)件和基礎截面面積或配筋過大?；詈奢d的折減系數(shù)根據(jù)GB50009規(guī)定。施工期間不損壞，在設計時應與施工單位緊密配合，由施工單位提供施工荷載，分別對樓蓋或整個筒體結(jié)構(gòu)進行驗算，以便施工單位9采取必要的加強措施。4.2風荷載4.2.1風荷載標準值和計算原則按GB50009的規(guī)定，其中重現(xiàn)期由以往的30年統(tǒng)一改為50年，與國外大部分國家的標準取得一致。本規(guī)程修訂組根據(jù)GB50009修訂組的要求，曾召開由上海氣象局和部分建筑設計院專家參加的上海地區(qū)風荷載研討會。與會專家們一致認為：根據(jù)上海近幾十年的氣象資料，以及國內(nèi)各沿海城市的風速分布規(guī)律，上海地區(qū)原規(guī)定的基本風壓略偏大，故對原基本風壓予以適當降低，50年一遇最大平均風壓由0.6kN/m2調(diào)整為0.55kN/m2。對特別重要的建筑和B級筒體結(jié)構(gòu)，宜取100年一遇10分鐘平均最大風壓，基本風壓須另乘增大系數(shù)1