XX鐵路XXXXX高架特大橋(72 128 72)m連續(xù)梁支架計算書20160629

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。XX鐵路XXXXX高架特大橋(72 128 72)m連續(xù)梁支架計算書20160629XX鐵路XXXXX高架特大橋(72 128 72)m連續(xù)梁支架計算書20160629XX鐵路XXXXX高架特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書20160629 XXXX鐵路XXXXXXX特大橋 (72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 負責人：$ 編制人：SJS 復核人：ZX $ 2016年6月 XX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 目 錄 1工程概況. 1 2編制范圍. 1 3依

2、據規(guī)范. 1 4總體施工方案. 2 4.1 0#段支架搭設方案. 2 5 0#段現(xiàn)澆支架驗算. 4 5.1箱梁尺寸. 4 5.2荷載計算. 5 5.3 10槽鋼檢算 . 6 5.4方木檢算. 7 5.5 I36b檢算 . 8 5.6 I56a檢算 . 9 5.7鋼管受力檢算. 10 5.8基礎局部承壓檢算. 11 5.9總結與建議. 12 6邊跨現(xiàn)澆段支架檢算. 13 6.1箱梁尺寸. 15 6.2荷載計算. 15 6.3竹膠板檢算. 16 6.4方木檢算. 17 6.5 10槽鋼檢算 . 17 6.6 I36b檢算 . 18 6.7 I56a檢算 . 19 6.8豎直鋼管受力檢算. 20 6

3、.9立柱下砼基礎承壓檢算. 21 6.10地基承載力檢算. 22 6.11總結與建議 . 23 I XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 6.12施工注意事項. 23 II XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 1工程概況 XX鐵路XXXX高架特大橋418#-421#墩在XXXXXXX高速公路，以（72+128+72）m三跨一聯(lián)懸灌連續(xù)梁通過，主跨128m位于高速公路上方，在DK130+715.04里程（中心里程）處與XX高速公路K120+331處交匯，線路交叉角度為51。 XXXX大橋跨XXX高速公路采用1聯(lián)（72+128+72

4、）m連續(xù)梁全長為273.7m（含兩側梁端至邊支座中心線0.85m）跨越，其中418#、421#墩為邊墩，419#、420#墩為主墩，基礎采用鉆孔樁加承臺形式，418#和421#邊墩樁徑為1.25m，419#、420#主墩樁徑為1.5m，邊墩承臺采用矩形雙層承臺，邊墩418#和421#承臺尺寸為（第一層）8.9*12.2*2.5m+（第二層）5.5*9.4*1m,主墩419#承臺尺寸為（第一層）14.*22.5*3.5m+（第二層）10*13.1*2.5m, 主墩420#承臺尺寸為（第一層八邊型）13.*22.5*3.5m+（第二層）8.5*13.1*2.5m。墩身采用圓端形實體橋墩，墩身平面尺

5、寸為7.4*3.2m、10.8*5.0m，其中418#墩高21m,419#墩高12m，420#墩墩高12m，421#墩墩高18m,墩身均采用定型鋼模施工。 主梁結構形式采用單箱單室、變高度、變截面結構，箱梁頂寬12.6m，底寬7m。腹板為直腹板，腹板厚度65130cm按折線變化；底板厚度66.3170cm按二次拋物線變化；頂板厚度除梁端附近外均為54109cm；中間支點根部梁高 9.69m，端支點處、邊跨13.85m直線段和跨中5m直線段梁高均為5.69m；全橋在中支點處和中跨跨中設有橫隔板，共5道，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。 2編制范圍 XXX鐵路XXXX高架特大橋(72+128+72

6、)m連續(xù)梁橋418#-421#墩支架施工。 3依據規(guī)范 （1）高速鐵路設計規(guī)范TB10621-2014 （2）鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程TB10303-2009 （3）鐵路混凝土結構耐久性設計規(guī)范TB10005-20101 （4）鐵路橋涵工程施工質量驗收標準TB10415-2003 （5）鐵路混凝土工程施工質量驗收標準TB10424-2010 1 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 （6）鐵路混凝土工程施工技術指南鐵建設（2010）241號 （7）鐵路預應力混凝土連續(xù)梁（剛構）懸臂澆筑施工技術指南TZ324-2010 （8）高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程Q/C

7、R9603-2015 （9）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 （10）建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001 （11）混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 （12）鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 （13）XX鐵路XXXXX特大橋相關圖紙 4總體施工方案 連續(xù)梁采用掛籃懸臂澆筑，墩頂現(xiàn)澆段（0號塊）采用搭設鋼管立柱支架施工，懸臂澆筑段采用掛籃施工。邊跨現(xiàn)澆段采用鋼管立柱支架施工，中跨及邊跨合龍段采用合龍吊架（一側掛籃）施工，先合龍邊跨后合龍中跨。吊架底籃及模板采用掛籃的相應部件?；炷劣砂韬驼炯泄?，采用汽車泵泵送砼入模。中跨及邊跨鋼筋、模板等采用主墩位旁

8、塔吊吊裝運輸。 現(xiàn)澆連續(xù)梁施工采用4個菱形掛籃從中間2個主墩上分別對稱平衡懸灌澆注，然后掛籃向兩側移位懸澆。 4.1 0#段支架搭設方案 0#段的長度為12m，支架搭設長度共計為17m，梁寬度12.6m，支架寬度為15m。主跨橋墩承臺寬度為14.5m、長度22.5m，支架直接在承臺上搭設。 鋼支撐結構豎向支撐采用直徑529mm，壁厚10mm鋼管立柱，共10根，縱向共2排，鋼管底部與承臺頂面預留的預埋鋼板連接，具體布置如下圖所示。 2 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 圖4.1 0#段支架側面圖 圖4.2 0#段支架平面圖 3 XXX鐵路XXXXXX特大橋(7

9、2+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 圖4.3 0#段支架正面圖 每排鋼管支墩上橫橋向布置雙拼I56a工字鋼，I56a工字鋼上縱橋向布置17根I36b的工字鋼（腹板區(qū)6根、間距0.5m，底板區(qū)5根，間距0.8m、翼緣板區(qū)6根，間距1.0m），I56a與I36b之間采用落價支座（砂箱）過渡；I36b上0#懸臂部分布置契形托架，托架上橫向布置10槽鋼，間距30cm；I36b上0#梁底水平部分，橫向布置10*10cm方木，間距15cm； 鋼管支墩搭設完畢后，用12槽鋼設置剪刀撐，將其鋼管支墩連接為整體。鋼管通過預留錨固點與橋墩進行錨固； 施工前對0#段支架進行預壓，預壓值采用1.2倍設計承受壓力。其

10、設計荷載考慮：混凝土自重、模板、支架重量、人群機具重量、風載、沖擊荷載等。 5 0#段現(xiàn)澆支架驗算 5.1箱梁尺寸 選取0#段截面進行支架驗算，此處箱梁結構尺寸如圖5.1所示，箱梁頂寬1260cm，底寬700cm，梁高969cm，頂板厚104cm，底板厚170cm，腹板厚為130cm。 4 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 圖5.1 0#段箱梁結構尺寸（cm） 5.2荷載計算 箱梁荷載施加大小計算如下： 圖5.2 箱梁截面面積分布圖 鋼筋砼自重荷載 翼板P砼翼=261.29612=404.35 kN 腹板P砼腹=2612.59712=3930.26kN 頂、

11、底板P砼頂、底=2612.50612=3901.87 kN 施工荷載：q=2.5 kN/m2 翼板P施翼=2.52.812=84 kN 腹板P施腹=2.51.312=39 kN 頂、底板P施頂、底=2.54.412=132 kN 5 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 振搗荷載：q=2.0 kN/m2 翼板P振翼=2.02.812=67.2 kN 腹板P振腹=2.01.312=31.2 kN 頂、底板P振頂、底=2.04.412=105.6 kN 組合荷載： P翼板=1.2+1.4（+）=695.7 KN P腹板=1.2+1.4（+）=4814.59 KN P

12、頂、底板=1.2+1.4（+）=5014.88 KN P總=2*P翼板+2*P腹板+P頂、底板 = 16035.46 KN 5.3 10槽鋼檢算 0#懸臂部分下橫向布置28根 10槽鋼（左右兩側各14根），查表得該工字鋼截面距W=39.7cm3，慣性矩I=198cm4，彈性模量E?2.06?105Mpa，單跨跨度按最大L=0.8m，最小L=0.5m（根據下方I 36間距）計算。 腹板下10： P腹板=4814.59 KN，懸臂部分占0#的2/3，故單根10承受4814.59*（2/3）/28=114.6 KN荷載，腹板寬1.3m，則均布荷載q=114.6/1.3=88.15KN/m； P頂、底

13、板=5014.88 KN，懸臂部分占0#的2/3，故單根10承受5014.88*（2/3） /28=119.4 KN荷載，受力長度為4.4m，則均布荷載q=119.4/4.4=27.14KN/m； 圖5.3荷載圖 圖5.4彎矩圖 最大彎矩M=2.127KN*m I?198cm4 6 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 W?39.7cm3 M2.127?103 6?10?53.58MPa?215Mpa?6W39.7?10 （依據鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003表3.4.1-1，厚度或直徑小于等于16mm的Q235工字鋼的抗彎允許強度為215Mpa） 圖5.

14、5位移圖 最大撓度位移為：0.11mm<L/400=500/400=1.25mm，滿足要求。 5.4方木檢算 橫向分配1010cm方木（松木），其中心間距為15cm，0#共布置26根方木，跨度按最大L=0.8m，最小L=0.5m（根據下方I 36間距）計算 順紋彎應力?木?11Mpa 彈性模量E?9?103Mpa P腹板=4814.59 KN，方木承擔部分占0#的1/3，故單根方木承受4814.59*（1/3） /26=61.726 KN荷載，腹板寬1.3m，則均布荷載q=61.726/1.3=47.48 KN/m； P頂、底板=5014.88 KN，方木承擔部分占0#的1/3，故單根方

15、木承受5014.88*（1/3） /26=64.3 KN荷載，受力長度為4.4m，則均布荷載q=64.3/4.4=14.614 KN/m； 圖5.6荷載圖 圖5.7彎矩圖 最大彎矩M=1.146 KN*m 7 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 W?121bh?10?102?166.7cm3 66 M1.146?103 6?10?6.875Mpa?11Mpa，滿足要求。 ?6W166.7?10 圖5.8撓度圖 最大撓度位移為：0.323mm<L/400=500/400=1.25mm，滿足要求； 5.5 I36b檢算 縱向分配17根I36b工字鋼，查表得該

16、工字鋼截面距W=919cm3，慣性矩I=16500cm4，彈性模量E?2.06?105MPa； 每側翼板下布置3根I36b，P翼板=695.7 KN，考慮由外模支架布置形式影響，計算考慮僅有內2根承受翼板荷載，每根受力695.7/2=347.85KN，每根均布荷載q翼板=347.85/12=28.99KN/m，計算跨度取L翼板=4.0m，如下圖： 圖5.9 跨徑示意圖 彎矩M=ql2/8=28.99*42/8=57.98 KN*m M57.98?103 6?10?63.09MPa?215MPa?6W919?10 8 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 5ql4

17、5?28.99?103?44 ?100011?8384EI384?2.06?10?16500?10 4000 ?2.84mm?10mm400 滿足要求。 每側腹板下布置3根I36b，P腹板=4814.59 KN，每根受力 4814.59/3=1604.86KN，每根均布荷載q腹板=1604.86/12=133.74 KN/m，計算跨度 取支架到臨時固結處，L腹板=2.5m。 彎矩M=ql2/8=133.74*2.52/8=104.484 KN*m M104.48?103 6?10?113.7MPa?215MPa?6W919?10 5ql45?133.74?103?2.54 ?100011?83

18、84EI384?2.06?10?16500?10 2500 ?2.00mm?6.25mm400 滿足要求。 底板下I36b，P頂、底板=5014.88 KN，每根受力5014.88/5=1002.98KN，每根均 布荷載q底板=1002.98/12=83.58 KN/m，計算跨度與腹板處一致，取L底板=2.5m， q底板=83.58 KN/m <q腹板=133.74并且L底板=2.5m =L腹板； 腹板下I36b滿足要求，故底板下I36b也滿足要求，不必計算。 5.6 I56a檢算 橫向分配I56a雙拼工字鋼，查表得單工字鋼截面距W=2342cm3，慣性矩I=65590cm4， I36b

19、對I56a施加集中荷載（偏安全計算，不考慮I36b在墩頂上的固結，所有力均由I 56雙拼工字鋼承擔）。 翼板下3根I36b，每根對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=695.7/3=231.9 KN 腹板下3根I36b，每根對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=4814.59/3=1604.86 KN 頂、底板下5根I36b，每根對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=5014.88/5=1002.98 KN 9 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 共2排I56a雙拼工字鋼，故單排雙拼I56a工字鋼所受荷載如下： 圖5.13 荷載簡圖（KN） 圖5.14彎矩圖（KN*

20、m） 最大彎矩為負彎矩，Mmax=577.531 KN*m M577.53?103 6? ?10?123.3MPa?215MPa?6W2342?2?10 圖5.15位移圖 最大位移為0.897mm<L/400=3000/400=7.5mm，滿足要求。 5.7鋼管受力檢算 鋼管立柱臨時支墩采用10根52910mm鋼管。便于計算并偏安全考慮，可認為0#塊所有荷載由腹板、底板下6根鋼管承擔。 總荷載F總=16035.46KN，則單根鋼管受力F=F總/6=2672.58 KN。 52910mm鋼管立柱截面特征： 截面積慣性距I? 截面積A?(5294?5094)?5.49?108mm4 644?

21、16296.6mm2 ?(5292?5092) 10 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 回轉半徑i?I5.49?108 ?183.54mm A16296.6 彈性模量E?2.06?105Mpa 強度檢算： F2672.58?103 ?163.9MPa?215MPaA16296.6 （依據鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003表3.4.1-1，厚度或直徑大于100mm的Q235鋼的抗彎允許強度為215Mpa）強度滿足要求。 穩(wěn)定性檢算： 單根立柱容許承載力計算公式： ?0 ?軸心受壓構件的截面穩(wěn)定系數(shù)，通過計算長細比，查鋼結構設計規(guī)范取得； ?0抗壓強度設計值

22、，同前，本檢算取215MPa。 長細比（鋼管立于二級承臺，長度為橋墩高12m+二級承臺2.5m）： ?l01?14.5?79?150 i0.18354 （不考慮連接系） 由鋼結構設計規(guī)范查得a類截面軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)?=0.789 ?0?0.789?215?169.64MPa 163.9MPa<?=169.64MPa 穩(wěn)定性滿足要求。 5.8基礎局部承壓檢算 鋼管立柱直接支架在承臺上，承臺施工時應預埋鋼筋，深度大于50厘米保證承臺和鋼管柱聯(lián)接質量。C35混凝土承臺軸心抗壓強度fc=23.4MPa，鋼管立柱對條形基礎作用力面A?r2?3.14?(0.529/2)2?0.2197m2。 1

23、1 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 基礎受力： 最大單根鋼管壓力：F=2405.3KN 鋼管立柱對承臺產生的應力為?F2405.3KN=?10.95MPa?fc?23.4MPa,滿足施工要求。 A0.2197m2 為增大鋼管與基礎的接觸面積，減小局部壓力，鋼管下焊接80cm80cm1cm的鋼板；為防止局部受壓可能造成的破壞，需對混凝土基礎的局部受壓進行驗算，根據混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010附錄D.5素混凝土構件局部承壓計算公式為： Fl?lfccAl ?荷載分布影響系數(shù)，取0.75； ?l混凝土局部受壓時強度提高系數(shù)，一般取1.0； fcc

24、混凝土抗壓強度設計值，C35取23.4MPa； Al局部受壓面積。 ?lfccAl=0.751.023.41030.80.8=11.23103KN 所以，F(xiàn)l=2405.3KN<?lfccAl=11.23103KN 故，局部受壓滿足要求。 5.9總結與建議 1.本次檢算僅對支架各個受力桿件進行驗算，對于支架的整體沉降并未進行驗算，在混凝土澆筑前應對支架進行預壓，消除非彈性變形。 2.在施工過程中應對關鍵部位，例如變形較大的部位進行監(jiān)控。 3.本次檢算過程，基于最不利情況考慮，荷載取值偏大。 12 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 6邊跨現(xiàn)澆段支架檢算

25、邊跨連續(xù)梁現(xiàn)澆段長度7.85m、梁寬12.6m，邊墩承臺長度12.2m，半寬長度4.45m，需要對超出承臺的部分進行地基處理。在相應位置開挖至換填深度后，分層鋪設、壓實宕巖后，在宕巖上澆注100cm高配筋條形基礎，然后在上部與其對應支立梁式支架進行現(xiàn)澆施工。 鋼支撐結構豎向支撐采用直徑529mm，壁厚10mm鋼管立柱，共10根，縱向3排，鋼管底部與承臺及條形基礎頂面預留的預埋鋼板連接，具體布置如下圖所示。 圖6.1 邊跨現(xiàn)澆段支架側面圖 13 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 圖6.2 邊跨現(xiàn)澆段支架正面圖 圖6.3 邊跨現(xiàn)澆段支架平面圖 每排鋼管支墩上橫橋

26、向布置雙拼I56a工字鋼，I56a工字鋼上縱橋向布置11根I36b的工字鋼（底板區(qū)5根，間距為1.0m、翼緣板區(qū)6根，間距為1.0m）、2根雙拼I36b工字鋼（腹板下為雙拼I36b，與底板。翼板處I36b間距為1.0m）；I36b上方布置17根10槽鋼，間距為0.5m；槽鋼上縱向布置10*10cm方木，底板下間距0.25cm，腹板下間距0.15cm、翼板下間距0.25cm； 14 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 鋼管支墩搭設完畢后，用12槽鋼設置剪刀撐，將其鋼管支墩連接為整體。鋼管通過預留錨固點與橋墩進行錨固； 施工前對邊跨現(xiàn)澆段段支架進行預壓，預壓值采用

27、1.2倍設計承受壓力。其設計荷載考慮：混凝土自重、模板、支架重量、人群機具重量、風載、沖擊荷載等，預壓方法同0#段預壓方法。 6.1箱梁尺寸 選取邊跨現(xiàn)澆段的最大截面進行支架驗算，此處箱梁結構尺寸如圖6.1所示，箱梁頂寬1260cm，底寬700cm，梁高569cm，頂板厚109cm，底板厚100cm，翼板邊緣厚23.4cm，腹板厚為100cm。 6.4 邊跨現(xiàn)澆段箱梁結構尺寸 6.2荷載計算 圖6.5 箱梁截面面積分布圖 15 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 鋼筋砼自重荷載 翼板P砼翼=261.2967.85=264.51 kN 腹板P砼腹=265.697

28、.85=1161.329 kN 頂?shù)装錚砼頂、底=2610.97.85=2224.69 kN 施工荷載：q=2.5 kN/m2 翼板P施翼=2.52.87.85=54.95 kN 腹板P施腹=2.51.07.85=19.625 kN 頂?shù)装錚施頂、底=2.557.85=98.125 kN 振搗荷載：q=2.0 kN/m2 翼板P振翼=2.02.87.85=43.96 kN 腹板P振腹=2.01.07.85=15.7 kN 頂?shù)装錚振頂、底=2.057.85=78.5 kN 組合荷載： P翼板=1.2+1.4（+）=455.89 KN P腹板=1.2+1.4（+）=1443.05 KN P頂、底

29、板=1.2+1.4（+）=2916.9 KN P總=2*P翼板+2*P腹板+P頂、底板 =6714.78 KN 6.3竹膠板檢算 竹膠板彈性模量E竹=6103 Mpa 竹膠板允許應力?竹=50 Mpa 11bh3=1153=281.25mm4 1212 11截面抵抗矩W=bh2=1152=37.5mm3 66慣性矩I= 腹板下竹膠板面積A腹=1.3*12=15.6m2 腹板荷載F腹=1443.05 KN 面壓力q=1443.05/15.6=92.5 KN/m2 取橫向方向1mm寬板條做驗算；橫向q=92.5*0.001=0.0925KN/m 竹膠板下1010cm方木中心間距為15cm(不考慮凈

30、距)，按簡支考慮： 16 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 121ql?0.0925?0.152?2.60156?10-4KN?M 88 M0.2601566?10?6.937Mpa<?竹=50Mpa ?9W37.5?10M? 5ql45?92.5?0.154 ?1000384EI384?6?109?281.25?10?12 150 ?0.361mm?0.375400 滿足要求。 6.4方木檢算 縱向分配1010cm方木（松木），跨度按L=0.5m（其下10槽鋼間距）的三跨連續(xù)梁計算（腹板下方木最不利）。 順紋彎應力?木?11MPa 彈性模量E?9?1

31、03MPa 腹板下布置7根方木，每根受力1443.05/7=206.15 KN q=206.15/7.85=26.26 KN/m （梁長7.8m） ? M?0.08ql2?0.08?26.26?0.52?0.5252KN?m 11bh3?0.1?0.13?8.333?10?6m4 1212 11W?bh2?0.1?0.12?1.667?10?4m3 66I? M0.5252?103 ?1000000?3.15MPa?11MPa ?4W1.667?10 ql426260?0.54 ?0.677?0.677?1000100EI100?9?109?8.333?10?6 ?0.219mm?500?1.

32、25mm400 滿足要求。 6.5 10槽鋼檢算 橫向布置27根10槽鋼，W=39.7cm3，慣性矩I=198cm4，彈性模量E?2.06?105Mpa，單跨跨度按L=1m（其下I 36b的間距）計算。 17 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 彈性模量E?2.06?105MPa 翼板q=455.89/27/3=5.628 KN/m （翼板下3m） 腹板下q=1443.05/27/1=53.446 KN/m （腹板下1m） 頂、底板下q=2916.9/27/5=21.607 KN/m （底板下5m） 圖6.6荷載圖 圖6.7彎矩圖（KN*m） 最大彎矩為腹板處

33、負彎矩，Mmax=3.704 KN*m M3.704?103 ?106?93.3MPa?215MPa?6W39.7?10 （依據鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003表3.4.1-1，厚度或直徑<=16mm的Q235工字鋼的抗彎允許強度為215Mpa） 圖6.8撓度圖 最大撓度為0.289mm<L/400=1000/400=2.5mm 滿足要求。 6.6 I36b檢算 縱向分配I36b工字鋼，查表得該工字鋼截面距W=919cm3，慣性矩I=16500cm4，單跨跨度按L=3.6m計算。 彈性模量E?2.06?105MPa 18 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連

34、續(xù)梁支架計算書 翼板下有3根I36b，每根q=455.89/3/7.85=19.36 KN/m 腹板下有2根I36b，每根q=1443.05/2/7.85=91.915 KN/m 頂、底板下有5根I36b，每根q=2916.9/5/7.85=74.32 KN/m 取腹板下 I36b做最不利計算，偏安全考慮，認為其為簡支（跨徑為兩排鋼管間距：3.6m）。 M?121ql?91.915?3.62?148.9KN.m 88 I?16500cm4 W?919cm3 M148.9?103 ?106?162.0MPa?215MPa ?6W919?10 5ql45?91.915?103?3.64 ?1000

35、11?8384EI384?2.06?10?16500?10 3600 ?5.91mm?9mm400 滿足要求。 6.7 I56a檢算 橫向分配I56a雙拼工字鋼，查表得單工字鋼截面距W=2342cm3，慣性矩I=65590cm4， I36b對I56a施加集中荷載。 翼板下3根I36b，腹板下1根雙拼I36b，底板下5根I36b。 翼板下每根I36b 對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=455.89/3=75.98 KN 腹板下雙拼I36b 對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=1443.05/1=1443.05 KN 頂、底板下每根I36b對兩排雙拼I56施加的集中荷載：F=2916.9/5=5

36、83.38 KN 共兩排I56a，故，單排雙拼I56a所受荷載如下圖： 圖6.9荷載圖 19 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 圖6.10彎矩圖 圖6.3 I56a工字鋼應力計算圖 最大彎矩為腹板處負彎矩，Mmax=392.8 KN*m M392.8?103 6? ?10?83.86MPa?215MPa?6W2342?2?10 圖6.11位移圖 最大位移為1.372mm<L/400=4000/400=10mm 滿足要求。 6.8豎直鋼管受力檢算 鋼管立柱臨時支墩采用10根52910mm鋼管，長19.5m（鋼管立于二級承臺，長度為橋墩高17m+2.5m）

37、。偏安全計算，認為荷載由外側兩排8根鋼管承擔。 P總=2*P翼板+2*P腹板+P頂、底板=6714.78 KN 每根受力F=6714.78 / 8 = 839.35 KN 取1.2倍安全系數(shù)，F(xiàn)=839.35*1.2=1007.22 KN 52910mm鋼管立柱截面特征： 截面積慣性距I?(5294?5094)?5.49?108mm4 64 20 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 截面積A?(5292?5092) 4?16296.6mm2 回轉半徑i?I5.49?108 ?183.54mm A16296.6 彈性模量E?2.06?105Mpa 強度檢算： F

38、1007.22?103 ?61.8MPa?215MPaA16296.6 （依據鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003表3.4.1-1，厚度或直徑<=16mm的Q235鋼的抗拉壓允許強度為215Mpa）強度滿足要求。 穩(wěn)定性檢算： 單根立柱容許承載力計算公式： ?0 ?軸心受壓構件的截面穩(wěn)定系數(shù)，通過計算長細比，查鋼結構設計規(guī)范取得； ?0抗壓強度設計值，同前，本檢算取215MPa。 長細比： ?l01?19.5?106.24?150 i0.18354 由鋼結構設計規(guī)范查得a類截面軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)?=0.592 ?0?0.592?215?127.28MPa 61.8MPa<?=1

39、27.28MPa 穩(wěn)定性滿足要求。 綜上所述：鋼管立柱強度和剛度均能滿足要求。 6.9立柱下砼基礎承壓檢算 鋼管立柱直接支架在承臺上，承臺施工時應預埋鋼筋，深度大于50厘米保證承臺和鋼管柱聯(lián)接質量。臨時承臺基礎施工前，現(xiàn)場應做地基承載力試驗。如果不滿足設計要求的承載力，需根據實際地質情況采取換填碎石等加固措施，保 21 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書 證滿足地基承載力要求。承載力達到要求再施工50厘米結構層。 鋼管立柱下基礎采用現(xiàn)澆條形混凝土基礎，基礎尺寸為高1m，長12.2m，寬度2.0m。鋼筋混凝土擴大基礎施工在原地質上，結構層為C10混凝土，每側加寬

40、50厘米，厚度50cm，基礎設計承載力為200kpa。采用C30砼進行澆注。雙層鋼筋網片結構，條形基礎上下兩層鋼筋網片采用直徑20毫米的螺紋鋼筋，間距20cm20cm，條形基礎軸心抗壓強度fc=20.0MPa。 22m2 鋼管立柱對條形基礎作用力面A?r?3.14?(0.529/2)?0.2197 基礎受力 立柱最大受力：F=1007.22KN 鋼管立柱對條基產生的應力為：?F1007.22KN?4.58MPa?fc?20MPa,滿足施工要求。 =A0.2197m2 為增大鋼管與基礎的接觸面積，減小局部壓力，鋼管下焊接80cm80cm1cm的鋼板；為防止局部受壓可能造成的破壞，需對混凝土基礎的

41、局部受壓進行驗算，根據混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010附錄D.5素混凝土構件局部承壓計算公式為： Fl?lfccAl ?荷載分布影響系數(shù)，取0.75； ?l混凝土局部受壓時強度提高系數(shù)，一般取1.0； fcc混凝土抗壓強度設計值，C30取20MPa； Al局部受壓面積。 ?lfccAl=0.751.0201030.80.8=9.6103KN 所以，F(xiàn)l=1007.22KN<?lfccAl=9.6103KN 故，局部受壓滿足要求。 6.10地基承載力檢算 基礎尺寸為高1m，長12.2m，寬度2.0m。 22 XXX鐵路XXXXXX特大橋(72+128+72)m連續(xù)梁支架計算書

42、條形基礎自重：FT?26?1?12.2?2?634.4KN 由邊跨支架側面圖可知，最外側鋼管承擔了總荷載的1/3（實際中要小很多），故F荷=F總/3=6714.78/3=2238.26 KN 地基受到總荷載F=2872.66，取1.2倍安全系數(shù)，F(xiàn)=2872.66*1.2=3447.2KN 3447.2?103 ?103?141.28KPa<200KPa，滿足要求 12.2?2 綜述，基礎局部承壓和地基應力都滿足要求。 6.11總結與建議 1.本次檢算僅對支架各個受力桿件進行驗算，對于支架的整體沉降并未進行驗算，在混凝土澆筑前應對支架進行預壓，消除非彈性變形。 2.在施工過程中應對關鍵部位，例如變形較大的部位進行監(jiān)控。 3.本次檢算過程，基于最不利情況考慮，荷載取值偏大。 4.條形基礎下部土要保證承載力達到200KPa。 6.12施工注意事項 1、施工時，鋼立柱為防止支架體系失穩(wěn)，在縱向和橫向必須同時焊接鋼板聯(lián)接板，保證聯(lián)接用的型鋼與鋼管立柱焊接質量，保證支撐體系結構穩(wěn)定。邊墩鋼管柱需要與墩身側面預埋件用12槽鋼聯(lián)接。 2、施工過程中，契形托架控制好傾斜度，鋼管安裝要垂直，以保證軸心受力，