合肥工業(yè)大學橋梁工程課程設計

1、課 程 設 計裝配式鋼筋混凝土簡支板橋設計題目 學生姓名 陳程學 號 2012217850專業(yè)班級 土木5班指導教師 汪蓮2016年 1月 13日1. 基本設計資料11.1 設計資料11.2設計依據(jù)：12構(gòu)造形式及截面尺寸22.1. 構(gòu)造布置：23板的毛橫截面幾何特性計算33.1 預制板的截面幾何特性：34主梁內(nèi)力計算64.1永久作用效應計算64.2可變作用效應計算84.3 作用效應組合185.持久狀況承載力極限狀態(tài)下截面設計、配筋與驗算19 5.1配置主筋195.2 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算215.3斜截面抗彎承載力計算 225.4箍筋設計255.5斜截面抗剪承載力驗算265.6持久

2、狀況斜截面抗彎極限承載力驗算296持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算297持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算318支座設計349橋墩橋臺設計351. 基本設計資料1.1 設計資料(1). 橋面跨徑及橋面凈寬 根據(jù)該跨橋梁的方案比選，且該河流無通航要求，并根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范第1.3.2條的新建橋梁標準跨徑的要求，方案確定為標準跨徑13米的鋼筋混凝土空心簡支板。主梁全長：標準跨徑。計算跨徑：根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范第1.3.2條的規(guī)定，板的計算跨徑取相鄰兩支承中心的距離，本橋取為12.6米。橋面寬度：根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范確定橋面寬度為：凈。(2). 設計荷載：荷載等級：公路-級，

3、人群荷載。3.材料鋼筋：主鋼筋用HRB335鋼筋，其他鋼筋用R235鋼筋混凝土：C404. 地形、地質(zhì)條件橋址處在河道標高為0.0米；橋頭路面標高為7.5米；河道邊坡為1：2；相應標準跨徑，河底寬B=60m。（如圖1 所示）橋址處4.0m高程以上為耕植土，4.0m高程以下為亞粘土，其基本承載力為200kpa，內(nèi)摩擦角為。5. 該河道無通航要求；設計洪水位為5.5m。圖1 地形示意圖1.2設計依據(jù)：（1）.公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2015）；（2）.公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTJ 062-2012）; （3）.結(jié)構(gòu)設計原理 第二版 人民交通出版社； （4）.橋梁工

4、程 合肥工業(yè)大學出版社； （5）.公路工程技術標準（JTGB01-2014）； 2構(gòu)造形式及截面尺寸2.1. 構(gòu)造布置：1.板橋縱斷面： 由河面寬度及深度，采用等跨橋跨結(jié)構(gòu)，全橋分七孔，每孔跨徑分別為13米標準跨徑。 橋上縱坡為定2%，橋頭引道縱坡為3%。 如圖2所示圖2 縱斷面示意圖 2 . 板橋橫斷面：參考我國交通部制定的跨徑613m空心板的標準圖板厚的取值為0.40.8m，本設計板厚取0.7m，并采用空心截面以減輕結(jié)構(gòu)的自重。采用裝配法施工，即先預制，后吊裝的方法。根據(jù)施工現(xiàn)象的吊裝能力，預制板寬為0.99m。具體尺寸見下圖圖3 橫斷面示意圖 3 . 板梁尺寸 : 根據(jù)施工現(xiàn)場的吊裝能力

5、，預制板寬1.24m，其余尺寸見下圖圖4 板梁尺寸示意圖3板的毛橫截面幾何特性計算3.1 預制板的截面幾何特性：圖5 橫截面特性計算分塊示意圖（1）、補上挖空部分以后得到的截面，其幾何特性為：面積重心至截面上緣的距離 對上緣的面積矩： （2）、各挖空分塊的幾何特性列表計算，見表1，本例僅對挖空部分分塊并編號。由于預制橫斷面的對稱性，分塊面積也對稱，為了便于下面計算，表1中各挖空分塊幾何特性均為左右兩部分之和。表1 橫截面特性計算表分塊號（cm）（cm）（cm3）(cm)(cm4)155027.5151258.27138645.83176216.92291934.774.510881.98315

6、637.758761.923434.6723998.7842556.71416.6720.934.7210956.6653400351190000.77615778.67617768合計4140141426.67839823.05 面積 對上緣面積矩 毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x： 由各劃分截面重心與毛截面重心的距離 且各劃分截面對重心的慣性矩 計算可得 對毛截面行心慣性矩： 抗扭慣性矩IT的計算 在進行空心板抗彎慣性矩計算時，可將截面簡化為如圖中虛線所示的薄壁箱型截面計算，并略去中間肋橋。計算公式為圖6抗扭慣性矩簡化計算圖 4主梁內(nèi)力計算4.1永久作用效應計算 分別考慮預制板自重（一期荷載）和濕接

7、縫、橋面鋪裝、人行道、欄桿等（二期荷載）重力集度。（1）、空心板自重g 1（一期恒載） （2） 、橋面系自重g2及鉸縫重（二期恒載） 本設計人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)8kN/m計算；橋面鋪裝上層采用0.08m厚瀝青混凝土，下層采用0.10m厚C40混凝土。則全橋?qū)掍佈b層每延米重力為： a.橋面鋪裝： 全橋?qū)掍伱垦用卓傊?b、欄桿每每延米總重 （3）、鉸縫重自重計算 鉸縫重度： 由上計算可得空心板每延米總重力為： （一期結(jié)構(gòu)自重） （二期結(jié)構(gòu)自重） 永久作用效應結(jié)果見表2見下表：表2簡直空心板永久作用效應計算表項目類型作用（kn/m）計算跨徑(m)彎矩M(kn/m)剪力Q(kn)跨中支點11.

8、3512.6225.24168.93171.5135.727.01712.6139.246104.43444.2121.1022.02512.640.18630.14012.766.38合計20.39212.6367.84274.37128.4764.23 附：上表計算公式 4.2可變作用效應計算 汽車荷載采用公路級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。橋規(guī)4.3.1規(guī)定，汽車荷載由車和車輛荷載組成。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載。公路級車道荷載均布荷載標準值為集中荷載標準值按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诨虻扔?m時，; 橋梁計算跨徑等于或者

9、大于50m時，;橋梁計算跨徑在5m50m之間時，Pk值采用直線內(nèi)插求得。本橋單跨計算跨徑為12.6m，則集中荷載標準值為計算剪力效應時，集中荷載標準值應乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時。（1）.汽車荷載沖擊系數(shù)計算橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對于簡支板橋當時，；當時，；當時，。由公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（以下簡稱公預規(guī)）查得C40混凝土的彈性模量，代入公式得： 則 則按橋規(guī)規(guī)定車道荷載的均布荷載標準值應滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個重大影響線峰值處?？紤]多車道折減，每幅橋面

10、設雙車道，按橋規(guī)雙車道折減系數(shù)=1.0。（2）.汽車荷載橫向分布系數(shù)計算空心板跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板發(fā)計算，支點處按杠桿原理計算。支點至l/4點之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。1)跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算空心板的剛度參數(shù)：由前面計算：將以上數(shù)據(jù)代入得：按公路橋涵設計手冊梁橋（上冊），第一篇附錄（二）中6塊板的鉸接板荷載橫向分布影響線表,由內(nèi)插可得時，1至6號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值。計算結(jié)果列于下表 ： 表3 橫向分布影響線坐標值表板號12345610.02252 212 168 138 119 110 0.04312 239 165 117

11、 90 77 0.02471266 218 166 122 97 85 20.02212 209 182 149 129 119 0.04239 238192 137 105 90 0.02471218 216 184 140 111 97 30.02168 182 190 173 149 138 0.04165 192 210 179 137 117 0.02471166 184 195 174 140 122 由上表 畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道情況下的各板橫向分布系數(shù)，各板的橫向分布影響線及橫向最不利布見下圖 。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計算1號至3

12、號板的橫向分布影響線坐標值。圖7各板荷載橫向分布影響線及最不利布載圖表4各板橫向分布系數(shù)計算表板號123荷載種類車道荷載人群荷載車道荷載人群荷載車道荷載人群荷載荷載橫向分布系數(shù)0.266 0.314 0.218 0.226 0.167 0.161 0.190 0.078 0.202 0.089 0.193 0.110 0.138 0.157 0.186 0.097 0.111 0.140 mc一車道0.274 0.235 0.252 0.189 0.216 0.163 mc二車道 0.34550.1960.3440.15750.3430.1355注：上表中一車道布載時橫向分布系數(shù)乘以1.2的增

13、大系數(shù)。各板橫向分布系數(shù)計算結(jié)果匯總于表 。由表 可以看出，1號、2號 號板的橫向分布系數(shù)最大，最不利。為設計和施工方便，各空心板設計成統(tǒng)一規(guī)格，則跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)，偏安全的取1號板的 2） 車道荷載作用于支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算支點處荷載橫向分布系數(shù)計算用杠桿原理法計算，因一列車輛的輪距為1.8m，一號板上只能布一排汽車輪載，根據(jù)公路工程技術標準（JTG B01-2014），橫向布置多車道汽車荷載時，應考慮汽車荷載的折減；布置一條車道汽車荷載時，汽車橫向荷載應該乘以1.2進行提高。由圖8，則1號板的橫向分布系數(shù)計算如下：圖8支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算圖式一車道荷載人群荷

14、載3） 支點到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算支點到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得?？招陌宓暮奢d橫向分布系數(shù)匯總于 表5空心板荷載分布系數(shù)作用類型跨中至1/4跨支點支點至1/4跨汽車荷載0.3455 0.60 直線內(nèi)插人群荷載0.196 1.6（3）可變作用效應計算 1） 車道荷載效應計算車道荷載引起空心板跨中及l(fā)/4截面效應（彎矩和剪力）時，均布荷載應滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中最大影響線峰值處，見圖9 。圖9簡支梁跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式（a）跨中彎矩影響 （b）跨中剪力影響線跨中截面彎矩; (不計沖擊時)(計沖擊時)不計沖擊： 計

15、入沖擊：剪力 不計沖擊計入沖擊 截面圖10簡支梁截面內(nèi)力影響線及加載圖式彎矩 不計沖擊: 計入沖擊: 剪力 不計沖擊 計入沖擊支點截面計算支點截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標準值應滿足于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線的峰值處。參見圖11。圖11支點截面剪力計算圖式剪力兩行車道荷載：不計沖擊計入沖擊2） 人群荷載效應：人群荷載是一個均布荷載，其值為。本算例單側(cè)人行道凈寬0.75m，因此，?？缰薪孛?截面支點截面 4.3 作用效應組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設計應按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行效

16、應組合，并用于不同的計算項目，按承載能力極限狀態(tài)設計的基本組合表達式為：根據(jù)作用效應組合，選取三種最不利效應組合：基本組合，頻遇組合和準永久組合，見表 。表6作用效應組合表序號荷載類別跨中截面四分點截面支點截面KN.MKNKN.MKNKN1第一期永久作用225.24 0.00 168.93 35.75 71.51 2第二期永久作用179.43 0.00 134.57 28.48 56.96 3總永久作用+404.67 0.00 303.50 64.23 128.47 4可變作用（不計汽車沖擊）286.79 48.63 215.09 76.15 174.31 5可變作用（計汽車沖擊）376.67

17、 63.87 282.50 100.02 228.93 6可變作用（人群）17.50 1.39 13.13 3.13 35.41 7基本組合（1.2+1.4+0.751.4）1031.32 90.87 803.84 226.82 524.70 8頻遇組合（+0.7+0.4）612.43 34.59 459.32 118.79 264.65 9準永久組合（+0.4+0.4）526.39 20.01 394.79 95.95 212.35 5.持久狀況承載力極限狀態(tài)下截面設計、配筋與驗算5.1配置主筋 由持久狀況承載能力極限狀態(tài)要求的條件來確定受力主筋的數(shù)量,空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮

18、。換算原則是面積相等、慣性矩相同,本算例令空心板中圓面積及慣性矩與工字形截面中開口面積和慣性矩相同 。（1）、跨中截面的縱向受拉鋼筋計算： 慣性矩和形心位置位置不變的條件下，將空心板挖空換算為矩形孔。計算bk，hk： 解得： 上翼緣板寬度：下翼緣板寬度：腹板寬度： 圖12 換算截面示意圖2）、正截面抗彎計算： 空心板采用C40混凝土，抗壓設計強度，抗拉強度，板的主筋采用HRB335鋼筋，抗拉設計強度，箍筋采用R235鋼筋，抗拉設計強度195mpa，類環(huán)境，安全等級二級，。 截面設計： a、因采用的焊接鋼筋骨架,故設，則截面有效高度。其中為鋼筋截面重心到截面受拉邊緣的距離, 等于保護層厚度 c加

19、上預估受拉鋼筋直徑的一半。 則正截面承載力為 b 、判定T形截面： 故屬于第一類T形截面。c、球受壓區(qū)高度： 整理后得： 解得： 注:采用 HR335鋼筋, 混凝土標準強度為C40,則査«公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范»(JTGD62_2016) (以下簡稱«公橋規(guī)»)第5.2.1條得相對界限受壓區(qū)高度。d、求受拉鋼筋面積As： 將各已知值及代入 得： 查結(jié)構(gòu)設計原理附表16，選擇鋼筋為，截面面積，鋼筋鋪設一層即可。如圖圖13 配筋示意圖混凝土保護層厚度c=35mm>22mm鋼筋間距： 故滿足構(gòu)造要求。 取則有效高度： 最小配筋計算： 。

20、 即配筋率應不小于0.265%，且不應小于0.2%。故。實際配筋率： 5.2 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 設計的受拉鋼筋中，根直徑為22的面積 ，。 則實際有效高度 。a 判定T形截面類型 由于，故為第一類T形截面。b求受壓區(qū)高度x 由式 求得x，即 c正截面極限抗彎承載力 故截面復核滿足要求。5.3斜截面抗彎承載力計算 已知設計數(shù)據(jù)及要求 鋼筋混凝土簡支梁全長，計算跨徑。橋梁處于類環(huán)境條件，安全等級為二級，。 采用C40混凝土，軸心抗壓強度設計值，軸心抗拉強度設計值。主筋采用HRB335鋼筋，抗拉強度設計值，箍筋采用R235鋼筋，直徑8mm，抗拉強度設計值。 簡支梁控制截面的彎矩組合設

21、計值和剪力組合設計值為： 跨中截面： 跨截面： 支點截面： 腹筋設計a截面尺寸檢查根據(jù)構(gòu)造要求，板底鋪設一層18根直徑為22的鋼筋，則有效高度故截面尺寸符合設計要求。b檢查是否符合需要根據(jù)計算配置斜筋根據(jù)«公橋規(guī)»第5.2.10條,在進行受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力配筋設計時, 若滿足式(5.2.10)條件:可以不進行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋即可對于板式構(gòu)件，上式右邊計算值可乘以1.25的提高倍數(shù)。則因故需要進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。C、斜截面配筋的計算圖式：1）最大剪力 ;取用距支座中心 h/2 (梁高一半) 處截面的數(shù)值, 其中混凝土與箍筋共同承擔

22、的剪力不小于60%,彎起鋼筋(按45度彎起)承擔的剪力不大于40% 。2)計算第一排(從支座向跨中計算)彎起鋼筋時,取用距離前支座中心h / 2由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。3) 計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起筋面彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。 內(nèi)插可得，距支座中心h/2處的剪力效應為其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為；應由彎起鋼筋（斜筋）承擔的剪力值最多圖14彎起鋼筋配置及計算圖式表7彎起鋼筋的位置及承擔的簡歷計算值斜筋排次彎起鋼筋距離支座中心距離承擔剪力值KN斜筋排次彎起鋼筋距離支座中心距離承擔剪力值KN10.6049米200.237616941.

23、4349146.599862620.8949米183.459774751.7049128.828119231.1649米164.371605961.9749111.0563758 剪力計算公式 （2）各排彎起鋼筋的計算：與斜筋面相交的彎起鋼筋的抗彎承載能力按公橋規(guī)第5.2.7條中式（5.2.7-3）計算。 計算得每排彎起鋼筋的面積見表8表8彎起鋼筋面積計算表彎起排次每排彎起筋計算面積彎起數(shù)目實際彎起面積11008.53 4B221520.53 2924.03 4B221520.53 3827.88 4B221520.53 4738.37 4B221520.53 5648.86 4B221520

24、.53 6559.35 4B221520.53 （3)主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：由于主筋只有靠近支座的一排鋼筋彎起，故只需驗算該排鋼筋彎起點的正截面承載力。4B22鑰筋的抵抗彎矩M,近似計算為跨中截面的抵抗彎矩為 第排鋼筋彎起點處的正截面承載力力： ,而該處的彎矩設計值通過內(nèi)插可求得:，故第一排鋼筋彎起點處的正截面承載力滿足要求，見圖15 圖15正截面承載力驗算5.4箍筋設計根據(jù)公橋規(guī)第5.2.11條，預先選擇箍筋種類和直徑，可按下式計算箍筋間距： 式中：一異號彎矩影響系數(shù)，本例取 一斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率 同一箍筋的總截面面積(mm2)i 箍筋的抗拉強度設

25、計值，選用HRB335箍筋，則=280MPa; 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm); 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（mm); 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值 確定箍筋間距的設計值沿應考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求。若箍筋計算值取及，是滿足規(guī)范要求。但采用雙肢箍筋，箍筋配筋率。故不滿足規(guī)范要求規(guī)定?，F(xiàn)取計算箍筋配筋率 ，取計算箍筋配筋率 ,均滿足最小配筋配筋率要求。 綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1.8m范圍內(nèi)，設計箍筋間距，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取。5.5斜截面抗剪承載力驗算公橋規(guī)第5.2.6條規(guī)定，進行鋼筋混凝土簡支梁斜截面抗剪承載力復核時，其復核位置應按

26、下列規(guī)定釆用：（1）距支座中心h/2(梁髙一半）處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。（3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。 因此，本算例要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖 );(1)距支點h/2處截面1-1,相應的剪力和彎矩設計值分別為 。(2)距支座中心0.6049m處的截面2-2(第一排彎起鋼筋彎起點)，相應的 剪力和彎矩設計值分別為。(3)距支座中心1.8m處的截面3-3 (箍筋間距變化處)，相應的剪力和彎 矩設計值分別為。驗算斜截面抗剪承載力時，應該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd 和相應于

27、上述最大剪力時的彎矩Md。在計算出斜截面水平投影長度C值后，最 大剪力可內(nèi)插求得，相應的彎矩可按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為式中：一斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（kN); 一與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（kN); 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2); 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取為1.0; 受壓翼緣的影響系數(shù)，取為1.1; 箍筋的配筋率，。根據(jù)公橋規(guī)式（5.2.8),計算斜截面水平投影長度C為：式中：斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m>3.0時， 取m=3.0; 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生

28、的最大剪力組合設計值 (kN)； 相應于上述最大剪力時的彎矩組合設計值（kN.m); 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效髙度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離(mm）。 為了簡化計算，可近似取C值為：（ho 可釆用平均值），則有C=35.5mm。由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 斜截面1-1:斜截面內(nèi)8根縱向受拉鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： 截割2組彎起鋼筋4B22+4B22,故 斜截面2-2：縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 截割2組彎起鋼筋4B22+4B22,注意第三排彎起鋼筋4B22雖與2-2截面相交，但由于其交點靠近受壓區(qū)邊緣，其實際開裂斜截面可能不與第

29、三排4B22相 交，故近似忽略騎抗剪承載力貢獻。 斜截面3-3 (箍筋間距變化處)：縱向受拉鋼筋的配筋率為 5.6持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成。故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足公橋規(guī)中的構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。6持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算根據(jù)公橋規(guī)第6.4.3條，最大裂縫寬度可按下式計算：式中：鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.0; 長期效應影響系數(shù)，長期荷載作用時，,N1和N2分別為按作用效應準永久組合和作用效應頻遇組奮計算的內(nèi)力值； 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關

30、的系數(shù)，當為鋼筋混凝土板式受彎構(gòu)件時，取 ； 縱向受拉鋼筋直徑，d = 22mm i 混凝土保護層厚度，取c = 30_; 級向受拉鋼筋的有效配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當>0.1時，取 ；當 時，取; 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，; 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積(mm2); 有效受拉混凝土截面面積(mm2):對受彎構(gòu)件，取,為受拉 鋼筋重心至受拉區(qū)邊緣的距離，為受拉區(qū)有效翼緣寬度； 作用效應頻遇組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋的應力，按公橋規(guī)第6.4.4條的規(guī)定計算按作用效應頻遇組合計算的彎矩值(kN m) 。按照前面計算，取最不利荷載的1號板的跨中彎矩效應進行組合: 作用效應頻遇組

31、合 上式中，為汽車荷載效應（不含沖擊）的標準值；為人群荷載效應的標準值。作用效應準永久組合 受拉鋼筋在作用效應頻遇組合作用下的應力為把以上數(shù)據(jù)代入公式（I類環(huán)境）得裂縫寬度滿足要求，具體裂縫寬度的限值規(guī)定見公橋規(guī)第6.4.2條。7持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算根據(jù)混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度可按給定的剛度用結(jié)構(gòu) 力學的方法計算，其抗彎剛度B可根據(jù)公橋規(guī)第6.5.2條中公式進行計算：式中：全截面抗彎剛度，; 一開裂截面的抗彎剛度； 一開裂彎矩； 按作用效應頻遇組合計算的彎矩值； 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； 一全截面換算截面慣性矩； 開裂截面換算截面慣性矩； 一混凝土軸心抗拉強度標準值，對C40混凝土，； 一全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重