止動杠桿沖壓模具設(shè)計計算說明書-分享

1、冷沖模設(shè)計課程訓(xùn)練項目名稱：鏈板模具設(shè)計零件名稱：止動杠桿小組成員：XXXXXXXXX完成人：*強(qiáng)指導(dǎo)老師；柴暢完成時間：20成年10月14日目錄1 .沖裁件工藝分析21.1 產(chǎn)品材料分析21.2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析21.3 產(chǎn)品精度分析32 .沖裁工藝方案的確定32. 1待選方案及分析33 .模具總體設(shè)計41. 1模具類型的選擇43. 2操作及定位方式44. 3卸料、出件方式45. 4確定送料方式56. 5確定導(dǎo)向方式54 .排樣圖的設(shè)計及材料利用率的計算64.1 排樣方式的選擇64. 2計算條料寬度64.3 確定步距74.4 計算材料利用率85. 1沖裁工藝設(shè)計計算105. 1凸凹模工藝設(shè)計10

2、5.3 沖裁力的計算135.4 模具壓力中心的確定156. 沖裁模主要零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計166 . 1凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計167 . 2凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計178 .設(shè)備選擇198.1 本套模具的主要參數(shù)199 .裝配圖和零件圖的繪制21總結(jié)2110 資料223/24緒論沖壓模具在實際工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。在傳統(tǒng)的工業(yè)生產(chǎn)中，工 人生產(chǎn)的勞動強(qiáng)度大、勞動量大，嚴(yán)重影響生產(chǎn)效率的提高。隨著當(dāng) 今科技的發(fā)展，工業(yè)生產(chǎn)中模具的使用己經(jīng)越來越引起人們的重視, 而被大量應(yīng)用到工業(yè)生產(chǎn)中來。沖壓模具的自動送料技術(shù)也投入到實 際的生產(chǎn)中，沖壓模具可以大大的提高勞動生產(chǎn)效率，減輕工人負(fù)擔(dān)， 具有重要的技術(shù)進(jìn)步意義和經(jīng)濟(jì)價值。模

3、具，做為高效率的生產(chǎn)工具 的一種，是工業(yè)生產(chǎn)中使用極為廣泛及重要的工藝裝備。采用模具生 產(chǎn)制品和零件，具有生產(chǎn)效率【目J,可實現(xiàn)后J速大批量的生產(chǎn)；節(jié)約原 材料，實現(xiàn)無切屑加工；產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，具有良好的互換性；操作簡 單，對操作人員沒有很高的技術(shù)要求；利用模具批量生產(chǎn)的零件加工 費(fèi)用低；所加工出的零件及制件可以一次成形，不需進(jìn)行再加工；能 制造出其它加工工藝方法難以加工、形狀比較復(fù)雜的零件制品；容易 實現(xiàn)生產(chǎn)的自動化的特點。研究和發(fā)展模具技術(shù)，對于促進(jìn)國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展具有特別重要的 意義，模具技術(shù)已成為衡量一個國家產(chǎn)品制造技術(shù)的重要標(biāo)志之一， 隨著工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，模具工業(yè)在國民經(jīng)濟(jì)中的地位日

4、益提高， 并在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展過程中發(fā)揮越來越大的作用。設(shè)計出正確合理的模具不僅能夠提高產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)率、具使用 壽命，還可以提高產(chǎn)品經(jīng)濟(jì)效益。在進(jìn)行模具設(shè)計時，必須清楚零件 的加工工藝，設(shè)計出的零件要能加工、易加工。充分了解模具各部件 作用是設(shè)計者進(jìn)行模具設(shè)計的前提，新的設(shè)計思路必然帶來新的模具 結(jié)構(gòu)。寫在這里：本次課程訓(xùn)練的計算說明書正文部分基本上是自主原創(chuàng)，期間也遇 到了不少問題，甚至最終分享版也有不少疏漏偏頗乃至錯誤之處， 期望借鑒的同學(xué)們能夠擦亮雙眼，發(fā)現(xiàn)錯誤，及時摒棄。還有一點 就是不同學(xué)校的具體要求不同，諸如材料類型、厚度，加工條件、 批量、設(shè)備等都可能有差異，所以請不要完全照搬（更

5、有甚者直接 下載打?。救藢Υ松鯙楸梢?，最后希望這份說明書能給參閱者帶來一點價值。一一林子中1 .沖裁件工藝分析圖1沖裁件零件圖1.1 產(chǎn)品材料分析設(shè)計所用L2-Y2為半硬純鋁，沖裁性能優(yōu)良，可以獲得較好的沖 裁效果。1.2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析零件圖唯一標(biāo)注公差的尺寸是最大的沖孔尺寸中20竹2】向以為 IT12級精度，在普通沖裁加工的經(jīng)濟(jì)精度范圍之內(nèi)；其他均為未注尺 寸，而未注圓角Rlmm,查畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)表3-1中對于材料為鋁、 連接角度大于90°的落料工序的最小圓角半徑為0. 18t=0. 54mm,故 最小圓角可以滿足；零件圖最小沖裁孔徑為中4mm,查2表3-2對于 材料為鋁的自由凸

6、模沖制圓形孔的最小尺寸為0.8廿2. 4mm,此項也 滿足工藝性性要求；因此該零件的尺寸精度和幾何公差等設(shè)計的工藝 性合理。1 . 3產(chǎn)品精度分析產(chǎn)品唯一標(biāo)注公差的沖裁孔尺寸為IT12級精度，在沖壓加工經(jīng) 濟(jì)精度范圍之內(nèi)，因此整體精度要求不高，可以滿足要求。2 .沖裁工藝方案的確定2.1 待選方案及分析方案一：先落料，后沖孔。單工序模生產(chǎn)。方案二：沖孔一落料復(fù)合沖壓。復(fù)合模生產(chǎn)。方案三：沖孔一落料級進(jìn)沖壓。級進(jìn)模生產(chǎn)。方案一模具結(jié)構(gòu)簡單，制造周期短,制造簡單，但需要兩副模具， 兩倍的設(shè)備數(shù)，成本高而生產(chǎn)效率低，難以滿足大批量生產(chǎn)的要求。 方案二只需一副模具，生產(chǎn)效率高，操作方便，精度也能滿足要

7、求, 但考慮到零件小端的沖孔和落料單邊壁厚僅為3mm,會導(dǎo)致凸凹模的 強(qiáng)度不足，容易變形，且制造復(fù)雜，成本較高。方案二也只需一副模 具，制件精度和生產(chǎn)效率都較高，采用合理的定距方案，得到的沖裁 件的內(nèi)孔及邊緣的相對位置精度較高，板料的定位精度比方案三低, 制造比方案二簡單。通過對上述三種方案的分析比較，該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案二 為佳。3/243 .模具總體設(shè)計3.1 模具類型的選擇由上述的沖壓工藝方案分析可知，采用連續(xù)模沖壓生產(chǎn)。3. 2操作及定位方式1)操作方式零件的生產(chǎn)批量較大，但是精度要求不高，合理安排生產(chǎn)可用手 工送料方式，也能滿足生產(chǎn)要求，這樣就可以降低生產(chǎn)成本，提高經(jīng) 濟(jì)效益。2

8、)定位方式因為導(dǎo)料銷和固定擋料銷結(jié)構(gòu)簡單，制造方便。且該模具采用的 是條料，根據(jù)模具具體結(jié)構(gòu)兼顧經(jīng)濟(jì)效益，控制條料的送進(jìn)方向采用 導(dǎo)料銷，控制送料步距用固定擋料銷，精確定位用導(dǎo)正銷。3. 3卸料、出件方式3. 3.1卸料方式剛性卸料及彈性卸料的比較：剛性卸料是采用固定卸料板結(jié)構(gòu)。常用于較硬、較厚且精度要求 不高的工件沖裁后卸料。當(dāng)卸料板只起卸料作用時及凸模的間隙隨材 料厚度的增加而增大，單邊間隙取(0. 2-0.5) to當(dāng)固定卸料板還 要起到對凸模的導(dǎo)向作用時卸料板及凸模的配合間隙應(yīng)該小于沖裁 間隙。此時要求凸模卸料時不能完全脫離卸料板。主要用于卸料力較 大、材料厚度大于2mm且模具結(jié)構(gòu)為倒

9、裝的場合。彈壓卸料板具有卸料和壓料的雙重作用，主要用于料厚小于或等 于2mm的板料由于有壓料作用，沖件比較平整。卸料板及凸模之間的 單邊間隙選擇(0. 10. 2)t,若彈壓卸料板還要起對凸模導(dǎo)向作用時， 二者的配合間隙應(yīng)小于沖裁間隙。常用作落料模、沖孔模、正裝復(fù)合 模的卸料裝置。綜合以上考慮，采用剛性卸料裝置。3. 3. 2出件方式因為使用的是連續(xù)模的常規(guī)凹模在下的布置方式，可選擇下出件。4. 4確定送料方式因課題要求人工送料，為了降低操作的復(fù)雜性，擬采用橫向送料。5. 5確定導(dǎo)向方式方案一：采用對角導(dǎo)柱模架。由于導(dǎo)柱安裝在模具壓力中心對稱 的對角線上，所以上模座在導(dǎo)柱上滑動平穩(wěn)。常用于橫向

10、送料級進(jìn)模 或縱向送料的落料模、復(fù)合模。方案二：采用后側(cè)導(dǎo)柱模架。由于前面和左、右不受限制，送料 和操作比較方便。因為導(dǎo)柱安裝在后側(cè)，工作時，偏心距會造成導(dǎo)套 導(dǎo)柱單邊磨損，嚴(yán)重影響模具使用壽命，且不能使用浮動模柄。方案三：四導(dǎo)柱模架。具有導(dǎo)向平穩(wěn)、導(dǎo)向準(zhǔn)確可靠、剛性好等 優(yōu)點。常用于沖壓件尺寸較大或精度要求較高的沖壓零件，以及大量 生產(chǎn)用的自動沖壓模架。方案四：中間導(dǎo)柱模架。導(dǎo)柱安裝在模具的對稱線上，導(dǎo)向平穩(wěn)、 準(zhǔn)確。單只能一個方向送料。根據(jù)以上方案比較并結(jié)合模具結(jié)構(gòu)形式和送料方式，選擇方案二 后側(cè)導(dǎo)柱導(dǎo)向。6. 排樣圖的設(shè)計及材料利用率的計算6.1 排樣方式的選擇方案一：有廢料排樣沿沖件外

11、形沖裁，在沖件周邊都留有搭邊。 沖件尺寸完全由沖模來保證，因此沖件精度高，模具壽命高，但材料 利用率低。方案二：少廢料排樣因受剪切條料和定位誤差的影響，沖件質(zhì)量 差，模具壽命較方案一低，但材料利用率稍高，沖模結(jié)構(gòu)簡單。方案三：無廢料排樣沖件的質(zhì)量和模具壽命更低一些，但材料利 用率最高。通過上述三種方案的分析比較，綜合考慮模具壽命和沖件質(zhì)量, 該沖件的排樣方式選擇方案一為佳。4. 2計算條料寬度搭邊的作用是補(bǔ)償定位誤差，保持條料有一定的剛度，以保證零 件質(zhì)量和送料方便。搭邊過大，浪費(fèi)材料。搭邊過小，沖裁時容易翹 曲或被拉斷，不僅會增大沖件毛刺，有時還有拉入凸、凹模間隙中損 壞模具刃口，降低模具壽

12、命?；蛴绊懰土瞎ぷ鳌４钸呏低ǔＳ山?jīng)驗確定，根據(jù)零件形狀，查2表3T0首先得 到低碳鋼的相關(guān)參數(shù)如下：對于圓件以及r>2t的圓角之間的工件搭邊值a=2. 2mm, I：件及側(cè) 邊之間的搭邊值為=2. 5mm;對于r<2t的圓角部分工件搭邊值a=2. 8mm.根據(jù)材料不同產(chǎn)生的修正系數(shù)針對L2-Y2推薦值為1-1. 2,從而 可取木沖壓件的圓件以及r>2t的圓角之間的工件搭邊值a=2.5mm, 工件及側(cè)邊之間的搭邊值ak3mm；對于r<2t的圓角部分工件搭邊值 a=3.2mm.另條料是有板料裁剪下料而得，為保證送料順利，規(guī)定其 上偏差為零，小偏差為負(fù)值一從而條料寬度為：B=

13、 (Dmax + 2a) °a式中Dmax一條料寬度方向沖裁件的最大尺寸；a-沖裁件之間的搭邊值；一板料剪裁下偏差(其值查表3取1. Omni)；B=142 + 2X 3=1481 °mm故條料寬度在147148mm之間.4. 3確定步距送料步距S：條料在模具上每次送進(jìn)的距離稱為送料步距，每個 步距可沖一個或多個零件。步距及排樣方式有關(guān)，是決定擋料銷位置 的依據(jù)。條料寬度的確定及模具的結(jié)構(gòu)有關(guān)。進(jìn)距確定的原則是，最 小條料寬度要保證沖裁時工件周邊有足夠的搭邊值；最大條料寬度能在沖裁時順利的在導(dǎo)料板之間送進(jìn)條料，并有一定的間隙。使用CAD草圖布局確定最終的送料步距為S = 3

14、8. 4mm。排樣圖如4. 4計算材料利用率沖裁件的實際面積及所用板料面積的百分比叫材料的利用率，它 是衡量合理利用材料的重要指標(biāo)。一個步距內(nèi)的材料利用率H =nA/BSX100%式中n一個步距內(nèi)的沖裁件數(shù)目；A沖裁件的實際面積（包括沖出小孔在內(nèi)）；條了寬度;步距.由此可之，n值越大，材料的利用率就越高，廢料越少。廢料分為工藝廢料和結(jié)構(gòu)廢料，結(jié)構(gòu)廢料是由本身形狀決定的，一般是固定 不變的，工藝廢料的多少決定于搭邊和余量的大小，也決定于排樣的 形式和沖壓方式。因此，要提高材料利用率，就要合理排樣，減少工 藝廢料。排樣合理及否不但影響材料的經(jīng)濟(jì)和利用，還影響到制件的質(zhì)量、模具的的結(jié)構(gòu)和壽命、制件的

15、生產(chǎn)率和模具的成本等技術(shù)、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。因此，排樣時應(yīng)考慮如下原則：1）提高材料利用率（不影響制件使用性能的前提下，還可以適 當(dāng)改變制件的形狀）；2）排樣方法使應(yīng)操作方便，勞動強(qiáng)度小且安全；3）模具結(jié)構(gòu)簡單、壽命高。4）保證制件質(zhì)量和制件對板料纖維方向的要求。一個步距內(nèi)沖裁件的實際面積采用AutoCAD面域計算獲得A=1812. 15mm3,具體參數(shù)如下圖3；9/24圖3 AutoCAD面積測算截圖一個步距內(nèi)材料面積為;BS = 148 X 38.4 = 5683.2mm3從而得到一個步距內(nèi)的材料利用率n =nA/BSX100%=2X1812. 15/5683.2X100%=63. 8%易見該排樣

16、方式比直對排方式的單步距材料利用率（計算得到為48. 2%）高得多。5.1沖裁工藝設(shè)計計算 5.1凸凹模工藝設(shè)計 5. 1.1沖制4nlm孔的工藝設(shè)計未注的極限偏差確定查冷沖壓加工零件未注尺寸公差的極限偏差可知，針對本零件 L2-Y2材料及3mm厚度的中4mm孔的極限偏差為中鋁18mm。初始雙邊間隙Z查表3-7中對于給定零件材料和材料厚度可得， Zcin=0. 18mm, Z皿=0. 24mm。凸凹模刃口尺寸的確定設(shè)計沖孔模時先確定凸模尺寸，以凸模為基準(zhǔn)，間隙取在凹模上, 因此確定凸凹尺寸如下：d 凸=（dm譏+ xA）：b凸/+ "凹壯四=（% + Zmin） = （dmin +

17、x A + Zmin）式中（U沖孔的最小極限尺寸，此處為中4mm;A 沖裁件的公差；X 磨損系數(shù)，此處查1表3-5可知為0.75;6凹、6凸一一分別安慰凹模和凸模的旨在偏差，此處查1表3- 6 取 5 凹=+0. 020mm> 6 凸二一0. 020mm。從而有d凸=(min + X .)： g 凸=(4 + 0.75 X 0.18)% 020 = 4.14&0 02()7-771I cd四=d凸 + Zmin) = (rfmin + X + Zmin)Q=(4 + 0.75 x 0.18 + O.18)J0020 = 4.32%,020mm另外為了保證間隙驗證下述關(guān)系：p ,.

18、| 4- 5M = 0.04mm < Zmax - Zmin = 0.06mm成立。5.1.2沖制9mm孔的工藝設(shè)計未注的極限偏差確定查冷沖壓加工零件未注尺寸公差的極限偏差可知，針對本零件 L2-Y2材料及3mm厚度的中4mm孔的極限偏差為中4¥2mm。初始雙邊間隙Z查表3-7中對于給定零件材料和材料厚度可得， ZE1n=0. 18mm, ZMX=0. 24mm。凸凹模刃口尺寸的確定設(shè)計沖孔模時先確定凸模尺寸，以凸模為基準(zhǔn)，間隙取在凹模上, 因此確定凸凹尺寸如下：d 凸=(dmm + xA)：B凸d 凹=(d 西+ Zmin = (dmin + x A + Zmin)式中d2沖

19、孔的最小極限尺寸，此處為中9mm;A 沖裁件的公差；X 磨損系數(shù)，此處查1表3-5可知為0.75;6凹、6凸一一分別安慰凹模和凸模的旨在偏差，此處查1表3- 6 取 5 凹=+0. 020mm> 6 凸二一0. 020mm。從而有d凸=(dm»n + xA)：b 產(chǎn)=(9 + 0.75 X 0.22)% Q2o = 9.17?,0 O2o?M7MI 6d四=(d臼 + Zmbt) = drain + x 八 + min) Q ''=(4 + 0.75 x 0.18 + O.22)J0020 = 9.35%,020mm另外為了保證間隙驗證下述關(guān)系：M，J + 5,

20、.,z = 0.04mm < Zmax - Zmin = 0.06mm成立。5. 1. 3沖制中20/2%皿孔的工藝設(shè)計初始雙邊間隙Z查表3-7中對于給定零件材料和材料厚度可得， Z=in=0. 18mm, 1=0. 24mm。凸凹模刃口尺寸的確定設(shè)計沖孔模時先確定凸模尺寸，以凸模為基準(zhǔn)，間隙取在凹模上, 因此確定凸凹模尺寸如下：d 凸=(d7nm+ xA)：b凸§d 凹=(d 西+ Zminj = (dmin + x A + Zmin)式中沖孔的最小極限尺寸，此處為中20mm;A 沖裁件的公差；X 磨損系數(shù)，此處查1表3-5可知為0.75;6凹、6凸一一分別安慰凹模和凸模的旨

21、在偏差，此處查1表3-6 取 8 凹=+0. 025inm> 3 凸=-0. 020ninio從而有d凸=Smin + 凸=Q。+ °75 X O.21)?,o 02q = 20.16® 0 020?71?71d凹=口凸 + Zm沅)=(dmin + x 八 + min)Q=(4 + 0.75 X 0.18 + O.22)J0025 = 20.34j0025mm另外為了保證間隙驗證下述關(guān)系:8 . + 5 ,. = 0.045mm < Zmax - Zmin = O.OGrnm成立。5.1 . 4落料的工藝設(shè)計制件圖見前述工藝分析部分圖1凹模尺寸計算：表1凹模主

22、要尺寸計算四 模磨損 后尺寸 變化制 件尺寸 /mm凹模計 算公式演算凹模 尺寸/mm增 大10-0.22=（。- XA）打=（10+。.22-0.75 X O.22）o，=9.83J0055983+0.05524?0.334=（。- XA）拄=（240.33-0.50 X 0.33）* 4=23.83打。8323.83J0083363o.394=（。- XA）拄4=（36十竺-0.50 XO.39）O 4=35.80儼 09835.8OJ0098不變50 ±0.25Ca = c±Sa0.25Ca = 50 ± = 50 ± 0.06350 ±

23、0.06325 ±0.25Ca = c±8a_ 0-25_Ca = 25± =25 ± 0.063 u425 ±0.063依據(jù)以上結(jié)果確定凹模尺寸5.2 沖裁力的計算對于普通平刃口的沖裁，其沖裁力F可按下式計算:F= KLtr式中F沖裁力（N）；L沖裁件周長（mm）；t板料厚度（mm）；t材料的抗剪強(qiáng)度（MP軟），此處查1表2-3己退火鋁的抗剪 強(qiáng)度為78MPa;K安全系數(shù)，取為1.3.零件外周長采用AutoCAD軟件統(tǒng)計得到為217mm.如下圖所示25圖4 AutoCAD的零件輪廓周長測算截圖從而可得沖裁力為F = KLtr = 1.3 X

24、（217 + 20tt + 4tt + 9tt） X 2 X 3 X 78 = 195097N查2表3-17取得卸料力系數(shù)Kx=0. 06,推件力系數(shù)K尸0. 05,則可得卸料力0 =聒=195097 X 0.06 = 11705N推件力= nKT¥ = 1x 195097 x 0.05 = 29264N因此當(dāng)采用剛性卸'裝置和下出料方式的沖裁模時，總的沖壓力 為：Fz = F + Fx + % = 195097 + 11705 + 29264 = 236060N5.3 模具壓力中心的確定針對單一落料輪廓利用AutoCAD確定其面域中心，相當(dāng)于該沖裁 單元的沖裁壓力中心，所得

25、結(jié)果如下圖坐標(biāo)系（0, 1.20）處，單位：21 / 24mm。圖5AutoCAD的零件帶形輪廓形心測算截圖從而建立如下坐標(biāo)系求取壓力中心如下：基于AutoCAD的壓力中心坐標(biāo)系建立截圖X方向：217 + 2n x (4 + 9 + 20)x = 217 x 57.75 + w(4 + 9 + 20) x 96.25 + tt(4 + 9 + 20) x 134.75Y方向：217 x2 + 2nx(4 + 9 + 20)y = 217x 68+(4 + 9 + 20)tt x 68求解以上方程得到X=56. 88 , y=34. 00.參考改點進(jìn)行凹模的外形設(shè)計，使得凸模的模柄中心及改點重合

26、。6.沖裁模主要零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計6.1 凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計1) 620mm沖孔凸模設(shè)計結(jié)構(gòu)形式的確定由于孔徑在8-30mm之間，可采用下圖所示的圓形臺階式凸模結(jié) 構(gòu)固定方式的選定根據(jù)己經(jīng)選定的結(jié)構(gòu)形式可以采用臺肩固定，凸模及固定板之間 采用H7/m6配合。2)69mm沖孔凸模設(shè)計結(jié)構(gòu)形式的確定由于孔徑在8-30mm之間，但是考慮直徑偏小，為增加凸模剛性， 可采用下圖所示的階梯形標(biāo)準(zhǔn)圓形臺階式凸模結(jié)構(gòu)固定方式的選定根據(jù)己經(jīng)選定的結(jié)構(gòu)形式可以采用臺肩固定，凸模及固定板之間 采用H7/m6配合。3)64mm沖孔凸模設(shè)計結(jié)構(gòu)形式的確定由于孔徑相對料厚很接近，相當(dāng)于厚料沖小孔，為了防止沖孔過 程中發(fā)生彎曲、斷

27、裂，可以采用帶護(hù)套的凸?；蛘咝≈睆綆_凸模， 考慮到結(jié)構(gòu)復(fù)雜性，選擇小直徑帶臺凸模。固定方式的選定根據(jù)己經(jīng)選定的結(jié)構(gòu)形式可以采用帶護(hù)套的臺肩固定，凸模及護(hù) 套以及護(hù)套及固定板之間均采用H7/m6配合。4）落料凸模設(shè)計由于零件外輪廓全部由直線和相切圓弧構(gòu)成，而且相關(guān)尺寸大小適中, 可以采用線切割加工成直通式，尾部用螺釘固定在固定板上。5）凸模長度的計算本套模具采用剛性卸料裝置，即用到固定卸料板和導(dǎo)料板，從而 凸模長度按照下式計算L = /li + /l2+/l3 + /l其中L為凸模長度；h為凸模固定板厚度，本設(shè)計取為25ram；也為卸料板厚度，本設(shè)計取為10mm;h3為導(dǎo)料板厚度，本設(shè)計取為8

28、mm;h為增加長度，一般取1020mm,本設(shè)計結(jié)合常用凸模長 度系列取為17mm.從而可得L =九1 + 九2 + 九3 + 九=25 + 10 + 8 + 17 = 607nm6. 2凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計根據(jù)己經(jīng)設(shè)計好的排樣圖可以確定所需的凹模為矩形凹模，且落 料凹模選擇為整體式，采用線切割機(jī)床加工，當(dāng)確定落料凹模在凹模 架相對位置時，需要保證壓力中心及模柄中心重合。6. 2.1凹模刃口形式確定本套模具設(shè)計為連續(xù)模，出料方式選擇為下出料，查閱設(shè)計手冊 選擇下部帶錐度的凹模結(jié)構(gòu)，便于卸件;具體查2表3-20確定主要 參數(shù)如下；刃口高度h=9mm,下部錐角8 二3° .6. 2. 2凹模外形

29、尺寸的設(shè)計沖裁時凹模承受沖裁力和側(cè)向擠壓力的作用，由于凹模結(jié)構(gòu)及固 定方式的不同，受力情況比較復(fù)雜。生產(chǎn)中通常根據(jù)沖裁板料厚度和 沖裁件的輪廓尺寸，或者凹模孔口刃壁間距離，按經(jīng)驗公式來確定， 本設(shè)計結(jié)果如下；凹模厚（高）度11 =如（21501111）其中b為凹模刃口最大尺寸，結(jié)合本設(shè)計需要加工的零 件可以確定為：b=25+50+12+5=92mm,k為系數(shù)，查2b表3-22確定為0.35.從而H = kb = 0.35 x 92 = 32.2mm,取為 32mm.凹模壁厚C= （1.5-2） H（ 15mm）得到其壁厚合理范圍是CM8. 364. 4,考慮凹模整體尺寸及系列 尺寸的大小，取垂

30、直于進(jìn)料方向的凹模壁厚為51. 5mm,沿進(jìn)料方向落 料一側(cè)凹模壁厚為51.5mm,沖孔一側(cè)取為37. 13mm，按照沖孔側(cè)凹模 刃口最大尺寸36mm進(jìn)行凹模高度和厚度驗證可知滿足要求。6.2.3凹模的固定螺孔和銷孔大小及間距凹模采用螺釘和銷釘定位固定時，要保證螺釘（沉孔）間、螺孔 及銷孔間及螺孔、銷孔及凹模刃璧間的最小距離，本套模具設(shè)計根據(jù) 前述己經(jīng)確定的凹模厚度查3表7-41. 7-42選擇用中8銷釘定位， M10螺釘緊固，為提高四模耐磨性采用淬火鋼，其對應(yīng)最小距離值可 查3表7-42確定如下：螺釘孔中心線距凹模外壁A=14mm；螺釘孔中心線距凹模刃壁B=17螺釘孔（沉頭孔）壁間及螺釘孔（沉頭孔）壁及銷釘孔壁之間C=5mm; 銷釘孔中心線距凹模外壁D=llmm,據(jù)此確定凹模的固定方法。最終確定的凹模平面尺寸如下:245,00圖7 AutoCAD的凹模平面圖7 .設(shè)備選擇7.1 本套模具的主要參數(shù)所需提供的沖壓力為F：=236060N,模具閉合高度為200mm（圖8）, 模具外廓尺寸為425mmX340mm。考慮到手工送料的操作方便性，可以 查3表2-80初步選擇JE21-40D行程可調(diào)開式固定臺壓力機(jī)，具體 參數(shù)如下表2擬選定設(shè)備參數(shù)型號：JE21-40D公稱力 /kN400公稱力行程 /mm4最大裝模 高度/mm290裝模高度調(diào)節(jié) 量/mm801:作臺板尺寸/mm480