環(huán)形混凝土電桿結構設計

1、形鋼筋混凝土電桿的結構設計方法和注意事項按GB 50010-2010混凝土結構設計規(guī)范下列條款進行設計計算。P228 E.0.2環(huán)形截面受彎構件的正截面受彎承載力，應按本規(guī)范E.0.3條的規(guī)定計算。但在計算時，應在公式（E.0.3-1）、公式（E.0.3-3）中取等號，并取軸向力設計值N=0；同時，應將公式（E.0.3-2）、公式（E.0.3-4）中Nei以彎矩設計值M代替。E0.3 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環(huán)形截面偏心受壓構件，其正截面受壓承載力宜符合下列規(guī)定：鋼筋混凝土構件N1fcA+(-t)fyAs (E.0.3-1)Nei1fcA(r1+r 2) sin/2+fyAs r s (sin

2、+ sint)/ (E.0.3-2)t=1-1.5 (E.0.3-5)式中： A環(huán)形截面面積； As全部縱向普通鋼筋的截面面積； r1、r 2環(huán)形截面的內、外半徑； r s縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑； 受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值; t縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當 大于2/3時，取t為0。P37矩形應力圖的應力值可由混凝土軸心抗壓強度設計值乘以系數(shù)1確定，當混凝土強度等級不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，其間按線性內插法確定。按GB/T 4623-2006環(huán)形混凝土電桿進行加工、制造和驗收。強度安全系數(shù)k1.43現(xiàn)以

3、190×12×M×G為計算實例：1.桿段計算截面距根部2000mm, 計算截面配制主筋為：1414HRB 400鋼筋，混凝土設計強度等級為：C50，混凝土設計壁厚為：=50mm。2.計算截面基本數(shù)據計算：計算截面外徑：D=323mm混凝土設計壁厚：=50mm環(huán)形截面的內、外半徑r1、r 2分別為：111.5 mm和161.5 mm計算截面縱向鋼筋所在圓的半徑rs=136.5.5mm計算截面主筋總截面面積：As=nd2/4=14×3.1415926×142/4=2155mm²計算截面混凝土截面面積：A=(D-)=3.1415926

4、15;(323-50) ×50=42883mm²HRB 400鋼筋抗拉強度設計值：fy=360N/mm²C50級混凝土彎曲抗壓強度設計值：fc=23.1N/mm²C50級混凝土彎曲抗拉強度標準值：ftk=2.64N/mm²3.計算截面設計彎矩計算：根據E.0.2條，由公式（E.0.3-1）導出：受壓區(qū)混凝土截面面積與截面面積比值：受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值：t=1-1.5=1-1.5×0.26477=0.603sin/=sin(180°×0.26477)/3.1415926=0.235sint

5、/=sin(180°×0.603)/3.1415926=0.302sin/+ sint/=0.235+0.302=0.537根據E.0.2條，由公式（E.0.3-2）導出： =88642413N.mm=88.64kN.mMk=M/k=88.64/1.43=61.99kN.m58.5kN.m抗彎強度滿足要求。計算截面開裂彎矩Mk=58.5kN.m4計算截面100%荷載時裂縫寬度驗算最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離取Cs=20mm按荷載準永久組合計算的鋼筋混凝土構件縱向受拉普通應力或按標準組合計算的預應力混凝土構件縱向受拉等效應力：以有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受

6、拉鋼筋配筋率為：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為：構件受力特征系數(shù)，對受彎構件cr=1.5考慮裂縫寬度分布的不均勻性和荷載長期效應組合影響作用下，最大裂紋寬度為：Wmax=cr(1.9cs+0.08) =1.5×0.992×(1.9×20+0.08×)=0.127mm0.2mm計算截面滿足GB/T 4623-2006環(huán)形混凝土電桿第6.5.1條對裂紋寬度的要求。注意事項：1、各抽筋截面必須驗算；2、梢部和根部主筋間距應合理配置。 張曉非 聯(lián)系電話QQ：445861706 2015年7月 環(huán)形預應力混凝土電桿的結構設計方法和注意

7、事項按GB 50010-2010混凝土結構設計規(guī)范下列條款進行設計計算。P228 E.0.2環(huán)形截面受彎構件的正截面受彎承載力，應按本規(guī)范E.0.3條的規(guī)定計算。但在計算時，應在公式（E.0.3-1）、公式（E.0.3-3）中取等號，并取軸向力設計值N=0；同時，應將公式（E.0.3-2）、公式（E.0.3-4）中Nei以彎矩設計值M代替。E0.3 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環(huán)形截面偏心受壓構件，其正截面受壓承載力宜符合下列規(guī)定：預應力混凝土構件N1fcA-p0 Ap+f/py Ap -t(fpy -p0 ) (E.0.3-3)Nei1fcA(r1+r 2) sin/2+f/py Ap r ps

8、in/+ (fpy -p0 ) Ap r p sint/ (E.0.3-4)t=1-1.5 (E.0.3-5)式中： A環(huán)形截面面積； Ap全部縱向預應力筋的截面面積； r1、r 2環(huán)形截面的內、外半徑； r p縱向預應力筋重心所在圓周的半徑； 受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值; t縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當 大于2/3時，取t為0。P37矩形應力圖的應力值可由混凝土軸心抗壓強度設計值乘以系數(shù)1確定，當混凝土強度等級不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，其間按線性內插法確定。按GB/T 4623-2006環(huán)形混凝土電桿進行加工

9、、制造和驗收。強度安全系數(shù)k1.513現(xiàn)以190×15×I×Y為計算實例：190×15m環(huán)形預應力混凝土電桿（610kV配電工程），預應力主筋配制22H 4.8消除應力螺旋肋鋼絲，混凝土設計強度等級C50級，電桿設計壁厚=50mm，驗算距電桿根部2500mm處抗彎強度、抗裂性及桿頂撓度。按GB 50010-2010混凝土結構設計規(guī)范進行設計計算。一、 基本數(shù)據計算計算截面處外徑D2=d+（L-L2）×1/75 =190+(15000-2500) ×1/75=357mm計算截面處內徑D1= D2-2=357-2×50=257m

10、m計算截面處外半徑r2= D2 /2=357/2=178.5mm計算截面處內半徑r1= D1 /2=257/2=128.5mm計算截面處縱向預應力鋼絲所在圓周的半徑rp= r2 -20=178.5-20=158.5mm全部縱向預應力鋼絲的截面面積： Ap=nd2/4=22×3.1415926×4.82/4=398mm2預應力鋼絲抗拉強度標準值：fptk =1570N/mm2預應力鋼絲抗拉強度設計值：fpy =1110N/mm2預應力鋼絲抗壓強度設計值：f、py =410N/mm2預應力鋼絲彈性模量：Es =2.05×105N/mm2C50級混凝土彎曲抗壓強度設計值

11、：fc=23.1N/mm2C50級混凝土彎曲抗拉強度標準值：ftk=2.64N/mm2C50級混凝土彈性模量：EC=3.45×104N/mm2計算截面混凝土截面面積：A=(D2-)=3.1415926×(357-50) ×50=48223mm2計算截面換算截面面積：A0=A+(ES /EC-1) Ap =48223+(2.05×105/3.45×104-1) ×398=50190mm2二、 預應力損失值計算：張拉控制應力con=1.03×0.75 fptk = 1.03×0.75×1570=1213 N/

12、mm2由張拉錨具引起的預應力損失值（考慮值為3mm）1=ES/L=3×2×105/15000=40N/mm2由預應力鋼絲松弛引起的預應力損失：4= 0.2 (con/fptk-0.575)con =0.2×(1213/1570-0.575)×1213 =48N/mm2第一批預應力損失值（應力鋼絲切斷前）：I=1+4=40+48=88N/mm2混凝土法向預應力等于零時預應力鋼絲的合力：Npo=（con-I）Ap =（1213-88）×398 =447750N由預加應力產生的混凝土法向應力：pc=Npo/Ao=447750/50190=8.92N/

13、 mm2脫模時混凝土立方體強度：fcu=0.7fcu=0.7×50=35N/mm2受拉區(qū)預應力鋼絲的配筋率：=Ap/Ao =398/50190 =7.93×10-3由混凝土收縮，徐變引起該應力鋼絲的預應力損失:總的預應力損失三、抗彎強度計算：混凝土法向應力等于零時預應力鋼絲的應力：受壓區(qū)混凝土截面積與全截面面積的比值：受拉縱向鋼絲截面面積與全部縱向鋼絲截面面積的比值：抗彎正截面強度計算：Sina/=sin（180°×0.328）/3.14=0.27Sinat/=sin（180°×0.508）/3.14=0.318符合GB/T 4623

14、-2006級開裂檢驗彎矩36.75kN.m該桿標志為190×15×I×Y。四、抗裂性驗算：換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩：W0=A0(r22+ r12)/4 r2=50190×(178.32+128.3 2)/4×178.3=3395621mm3塑性系數(shù)扣除全部預應力損失后在抗裂驗算邊緣砼的預壓應力：在抗裂檢驗荷載下，抗裂驗算截面邊緣的混凝土法向應力：sc=Mk/W0=36750000/3395621=10.82N/ mm²混凝土拉應力限制系數(shù)，取ct=1.0在荷載短期效應組合下應符合下列規(guī)定：scpcctftk10.82-6.46=4

15、.361×1.712×2.64=4.52N/ mm²滿足GB/T 4623-2006對抗裂性的要求。五、桿頂撓度驗算：計算截面到桿頂延長線相交點的距離：H=（L-L2）+75d=(15000-2500)+75×190=26750mm開裂檢驗彎矩時，荷載點水平荷載：k=3000N(Mk/L1)荷載點到桿頂延長線相交點距離：H=H-（L-L2-L3） =26750-（15000-2500-250）=145000mm荷載點到桿頂延長線相交點距離與計算截面到桿頂延長線相交點距離的比值：=H/H=14500/26750=0.542桿頂?shù)綏U頂延長線相交點距離：X=H

16、-L3=14500-250=14250mm 計算截面換算截面慣性矩：I0=A0（r12+r22）/4 =50190×(128.32+178.32)/4 =605433210mm4荷載短期效應組合下要求不出現(xiàn)裂縫的電桿短期剛度:Bs=0.85EcIo=0.85×3.45×104×605439210=1.78×1013 N·mm²開裂檢驗荷載作用下電桿桿頂撓度值：y=PkH2/2Bs(H2/X-H 3/3X2+X-2X/3-2H+H)=3000×267502/（2×1.78×1013）×2

17、67502/14250-0.542×267503/（3×142502）+14250-2×0.542×14250/3-2×26750+14500=198.13mm198.13mmf=(L1+L3)/50=(12250+250)/50=250mm滿足GB/T 4623-2006對桿頂撓度的要求。注意事項：1、張拉控制應力應設計合理，預壓應力必須驗算，防止因預壓應力過大造成電桿彎曲裂紋，張拉機油壓表應定期校驗，保證張拉值準確無誤； 2、放松應力鋼筋時，電桿混凝土必須有足夠的強度；3、電桿脫模時應輕起輕落，堆放、搬運嚴格按標準規(guī)范規(guī)定進行作業(yè)。 張曉非

18、 聯(lián)系電話QQ：445861706 2015年7月 110kV雙回+10kV雙回直線線路設計與應用 （大梢徑、大彎矩電桿設計與應用）摘要：介紹了應用在110kV雙回+10kV雙回直線線路中的環(huán)形混凝土電桿的設計方法，并對其實際應用作了經濟分析，結果表明，110kV直線采用雙回路混凝土單桿架空線路具有較好的經濟優(yōu)勢。關鍵詞：混凝土電桿；雙回直線線路；抗彎強度；開裂彎矩；電桿撓度Abstract：The design method of annular concrete poles for 110 kV four loop straight lines is introd

19、uced. And practical application economic cost of the poles is analyzed, which shows that using four loop concrete pole overhead line as 110 kV lines has good economic advantage. Key words: Concrete poles; 110 kV four loop straight lines Bending strength; Cracking moment; Pole deflection 0 前言隨著國民經濟的迅

20、速發(fā)展和城市用電量的不斷增長，城市電網已不能滿足負荷快速增長的要求，頻頻出現(xiàn)過負荷情況，嚴重制約了地方經濟的快速發(fā)展。城市的發(fā)展使人口密度加大，道路更加擁擠，架空線走廊也因此變得更加狹窄、緊張。采用電纜網雖然是城市電網發(fā)展的方向，但工程造價高、開挖面積大、地下管線復雜、施工周期長，且受地形條件限制，因此，相比較而言，多回路同桿架設110kV電網線路是一種見效快、造價低的有效方法，特別是環(huán)形混凝土電桿在110kV雙回+10kV雙回直線線路的應用，優(yōu)點較為突出。本文介紹了環(huán)形混凝土電桿在110kV雙回+10kV雙回直線線路的設計與應用。1設計條件（1） 線路電壓等級為110kV雙回+10kV雙回線

21、路直線單桿；（2） 設計水平檔距為200m，垂直檔距為350m；（3） 設計最大風速23.5m/s，氣溫-20+40；（4） 覆冰5mm；（5） 土質條件：粘性可塑；（6） 根據電氣間隙要求，電桿外形尺寸見圖DYSX-SZ-39-00，110kV標準呼稱高21.9m。2設計荷載按國標GB 505452010110kV750kV架空輸電線路設計規(guī)范進行荷載計算。根據初步驗算最大荷載為最大風速90°風吹時。（1）900最大風吹時，作用于地線風荷載的標準值： Wx=aW0uzuSccdLpBsin2 =0.75×23.52/1600×1.455×1.2

22、5;1×0.012×200×1×sin2900=1.085kN式中：Wx垂直于地線方向的水平風荷載標準值，kN；a風壓不均勻系數(shù)，應根據設計基本風速，按國標GB 505452010中表10.1.18-1確定。設計風速23.5m/s,取0.75；c110kV電壓級的線路取1.0；z風壓高度變化系數(shù)?；鶞矢叨葹?0m的風壓高度變化系數(shù)按國標GB 505452010中表10.1.22的規(guī)定確定；地面粗糙度為B類，高度32.5m,取1.455；Sc地線的體型系數(shù)，線徑小于17mm或覆冰時（不論線徑大小）應取Sc=1.2； 線徑大于或等于17mm,Sc取1.1；

23、d地線的外徑或覆冰時的計算外徑（m）；JLB20A-95地線外徑12mm=0.012m； Lp桿塔的水平檔距（m）；該設計為200m；B覆冰時風荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1，10mm冰區(qū)取1.2，900最大風吹時不覆冰，B取1.0； 風向與地線方向之間的夾角，該設計為900W0基本風壓標準值（ kN/ m2），W0=V2/1600；V基準高度為10m的風速（m/s），該設計為23.5m/s。（2）900最大風吹時，作用于110Kv導線風荷載的標準值為：Wx=aW0uzuSccdLpBsin2 =0.75×23.52/1600×1.352×1.1×1&

24、#215;0.024×200×1×sin2900 =1.85kN式中：Wx垂直于導線方向的水平風荷載標準值，kN；a風壓不均勻系數(shù)，應根據設計基本風速，按國標GB 505452010表10.1.18-1的規(guī)定確定。設計風速23.5m/s,取0.75；c110kV電壓級的線路取1.0；z風壓高度變化系數(shù)?；鶞矢叨葹?0m的風壓高度變化系數(shù)按國標GB 505452010表10.1.22的規(guī)定確定；地面粗糙度為B類，導線作用高度平均26m,取1.352； Sc導線的體型系數(shù)，線徑小于17mm或覆冰時（不論線徑大?。c=1.2； 線徑大于或等于17mm,Sc取1.1

25、；d導線的外徑或覆冰時的計算外徑（m）；LGJ-300/40導線外徑24mm=0.024m； Lp桿塔的水平檔距（m）；該設計為200m；B覆冰時風荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1,10mm冰區(qū)取1.2，900最大風吹時不覆冰，B取1.0； 風向與導線方向之間的夾角，該設計為900W0基本風壓標準值（ kN/ m2），W0=V2/1600；V基準高度為10m的風速（m/s），該設計為23.5m/s。（3）900最大風吹時，作用于10Kv導線風荷載的標準值為：Wx=aW0uzuSccdLpBsin2 =0.75×23.52/1600×1.15×1.1×1&

26、#215;0.028×200×1×sin2900 =1.834kN式中：Wx垂直于導線方向的水平風荷載標準值，kN；a風壓不均勻系數(shù)，應根據設計基本風速，按國標GB 505452010表10.1.18-1的規(guī)定確定。設計風速23.5m/s,取0.75；c110kV電壓級的線路取1.0；z風壓高度變化系數(shù)?；鶞矢叨葹?0m的風壓高度變化系數(shù)按國標GB 505452010表10.1.22的規(guī)定確定；地面粗糙度為B類，導線作用高度平均15.5m,取1.15； Sc導線的體型系數(shù)，線徑小于17mm或覆冰時（不論線徑大?。c=1.2； 線徑大于或等于17mm,Sc取1

27、.1；d導線的外徑或覆冰時的計算外徑（m）；240絕緣導線外徑28mm=0.028m； Lp桿塔的水平檔距（m）；該設計為200m；B覆冰時風荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1,10mm冰區(qū)取1.2，900最大風吹時不覆冰，B取1.0； 風向與導線方向之間的夾角，該設計為900W0基本風壓標準值（ kN/ m2），W0=V2/1600；V基準高度為10m的風速（m/s），該設計為23.5m/s。（4）最大風速90°風吹時，桿塔風荷載的標準值（采用430×39m部分預應力混凝土電桿）式中：Ws桿塔風荷載標準值，kN； S構件的體型系數(shù)，環(huán)形混凝土電桿取0.7； AS構件承受風壓

28、的投影面積計算值（m2）；該桿受風投影面積為21.02m2； z桿塔風荷載調整系數(shù)。按國標GB 505452010中的10.1.20規(guī)定，取1.283。3最大風速90°風吹時，桿段出地面處截面的最大計算開裂彎矩考慮附加彎矩系數(shù)為0.15，則最大風速90°風吹時，桿段出地面處截面的最大計算開裂彎矩Mj為：Mj=(1+0.15)× 1.085×2×32.3+1.85×4×(29.5+25.7+21.9)+1.834×2×15.9+1.834×4×14.9+7.6×16.25=10

29、71.5kN.m4電桿抗彎強度驗算從以上計算可知，根部最大彎矩約為1073.5kN·m按GB 500102010混凝土結構設計規(guī)范進行設計計算。按GB/T 46232006環(huán)形混凝土電桿進行加工、制造和驗收。強度安全系數(shù)k1.513（1） 主桿桿段設計主桿桿段設計為：430×39m，按（上段12m+中段12m+下段15m）分段制造，混凝土設計壁厚分別為：上段80mm、中段100mm、下段120mm，法蘭連接。電桿采用部分預應力混凝土結構，預應力主筋采用消除應力螺旋肋鋼絲，抗拉強度標準值為：1570 N/mm2。非預應力主筋采用HRB 400熱軋帶鋼筋，其強度標準值為400

30、N/mm2。混凝土強度等級C80，采用52.5級普通硅酸鹽水泥。初步估算后，主桿各段配制主筋為：上段：430×12× (1611×11.9m預應力主筋) +（1618×11.76m+218×9.5 m +218×6.5m+218×3.5m 非預應力主筋）中段：590×12× (2211×11.9m預應力主筋) +（2218×11.76m+218×9.5 m +218×6.5m+218×3.5m 非預應力主筋）下段：750×15× (28

31、11×14.9m預應力主筋) +（2818×14.76m+418×12.5 m +418×9.5m非預應力主筋）（2）基本數(shù)據計算計算截面外徑：D=863mm混凝土設計壁厚：=120mm計算截面縱向鋼筋所在圓的半徑rp=rs=401.5mm計算截面混凝土的平均半徑r=371.5mm計算截面預應力主筋總截面面積：Ap=nd2/4=32×3.1415926×112/4=2661mm2計算截面非預應力主筋總截面面積：As=nd2/4=40×3.1415926×182/4=9161mm2計算截面環(huán)形截面面積：A=(D)=3

32、.1415926×(863120)×120=280104mm2 計算截面換算截面面積：A0= A+（Ep/Ec1）Ap +（Es/Ec1）As280104+(2.05×105/3.6×1041）×2661+(2×105/3.6×1041）×9161=334330 mm2 預應力鋼絲抗拉強度標準值：fptk =1570N/mm2預應力鋼絲抗拉強度設計值：fpy =1110N/mm2預應力鋼絲抗壓強度設計值：f/py =410N/mm2預應力鋼絲彈性模量：Ep =2.05×105N/mm2HRB 400鋼筋抗

33、拉強度設計值：fy=360N/mm2HRB 400鋼筋彈性模量：Es =2.0×105N/mm2C80級混凝土軸心抗壓強度設計值：fc=35.9N/mm2C80級混凝土軸心抗拉強度標準值：ftk=3.11N/mm2C80級混凝土彈性模量：EC=3.8×104N/mm2（3）預應力損失值計算：con=0.7×fptk =0.7×1570=1099N/mm2由張拉錨具引起的預應力損失值（考慮值為2mm）1=ES/L=2×2.05×105/12000=34N/mm2混凝土加熱養(yǎng)護時，預應力筋與承受拉力的設備之間的溫差產生的預應力損失值為3，

34、現(xiàn)在的電桿生產企業(yè)基本都采用坑式或窯式養(yǎng)護，電桿和鋼模同時蒸養(yǎng)，故可不考慮此項預應力損失值。由預應力筋的應力松弛引起的預應力損失：低松弛：當con0.7fptk時，4=27.5 N/mm2 第一批預應力損失值為：I=1+4=34+27.5=61.5N/mm2混凝土法向預應力等于零時，預應力鋼絲的合力為：Npo=（con-I）Ap =（1099-61.5）×2661 =2760788N由預加應力產生的混凝土法向應力為：pc=Npo/Ao=2760788/334330=8.26N/ mm2脫模時混凝土立方體強度：fcu=0.7fcu=0.7×80=56N/mm2受拉區(qū)預應力鋼絲

35、的配筋率為：=Ap/Ao =2661/334330 =7.96×10-3N/mm2由混凝土收縮，徐變引起該應力鋼絲的預應力損失為:總的預應力損失為：（4）混凝土法向應力等于零時，預應力鋼絲的應力為：（5）計算截面設計彎矩計算：配有預應力和非預應力主筋時，相對含鋼筋率宜符合：=（fpyAp+fyAs）/（fcA）1.25=（1110×2661+360×9161）/（35.9×280104）=0.622<1.25相對含鋼筋率滿足要求。受壓區(qū)混凝土截面面積與截面面積比值： =（fyAs+fpyAp)/ a1fcA+2.5fyAs+ fpyAp+ 1.5(

36、fpy-p0)Ap=（360×9161+1110×2661）/0.94×35.9×280104+2.5×360×9161+410×2661+1.5(1110-939) ×2661=0.3327 受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值為：t=1-1.5=1-1.5×0.3327=0.501sin/=sin(180°×0.3327)/3.1415926=0.275sint/=sin(180°×0.501)/3.1415926=0.318sin/+ sint/=

37、0.275+0.318=0.593=0.94×35.9×280104×371.5×0.275 +360×9161×401.5×0.593+410×2661×401.5×0.275+(1110-939) ×2661×401.5×0.318=1929447533N·mm=1929.44kN·m M彎矩設計值；r1、r2環(huán)形截面內、外半徑。截面抗彎強度Mk=M/k=1929.44/1.513=1275.2kN·mMj=1071.5 kN

38、83;m因此，計算截面抗彎強度完全滿足要求。按以上對各段進行驗算，得出抗彎強度同樣滿足要求。5最大風速90°風吹時，電桿撓度的計算方法計算截面到桿頂延長線相交點的距離：H=75D=75×863=64725mm 開裂檢驗彎矩時，荷載點的水平荷載：k= Mj/L=1071500000/32250=33225N荷載點到桿頂延長線相交點距離：H=H-L+250 =64725-32500+250=32475mm荷載點到桿頂延長線相交點距離與計算截面到桿頂延長線相交點距離的比值：=H/H=32475/64725=0.50174桿頂?shù)綏U頂延長線相交點距離：X=H-250=32475-25

39、0=32225mm 計算截面換算截面慣性矩：I0=A0（r12+r22）/4 =334330×(311.52+431.52)/4 =2.37×1010 mm4荷載短期效應組合下要求不出現(xiàn)裂縫的電桿短期剛度:Bs=0.85EcIo=0.85×3.8×104×2.37×1010=7.6463×1014 N.mm2開裂檢驗荷載作用下電桿桿頂撓度值為：y=(PkH2/2Bs) ×(H2/X-H 3/3X2+X-2X/3-2H+H)=33225×647252/（2×7.6463×1014）

40、15;647252/32225-0.50174×647253/（3×322252）+32225-2×0.50174×32225/3-2×64725+32475=983.3mm。滿足GB/T 4623-2006對撓度的要求。6 計算截面100%荷載時裂縫寬度驗算最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離取Cs=20mm按荷載準永久組合計算的鋼筋混凝土構件縱向受拉普通應力或按標準組合計算的預應力混凝土構件縱向受拉等效應力：以有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為： 構件受力特征系數(shù)，對受彎構件cr=（1

41、.9+1.5）/2=1.7考慮裂縫寬度分布的不均勻性和荷載長期效應組合影響作用下，最大裂紋寬度為：Wmax=cr(1.9cs+0.08) =1.7×1×(1.9×20+0.08×)=0.165mm0.2mm滿足GB/T 4623-2006對裂縫寬度的要求。7混凝土電桿基礎傾覆穩(wěn)定計算當電桿基礎的埋深和尺寸確定后，極限傾覆力Sj或極限傾覆彎矩Mj；應符合以下兩式的要求：SjK3 S0MjK3 S0 h 0式中：K3 -基礎傾覆穩(wěn)定設計安全系數(shù)；（直線桿取1.5）S0 -電桿上的總水平力；（該桿為33.225kN）h 0 -總水平力的作用高度；（該桿為32.

42、25m）極限傾覆力計算：根據地質條件，按粘性可塑土的計算容重0=15kN/m3；回填土的計算內摩阻角=30°，則土壓力系數(shù)為：m=0tg2(45°+/2)=16tg2(45°+30°/2)=45kN/m3= h 0/h=32.25/6.5=4.96154將=4.96154代入上式得： 解得電桿埋深部分的平均直徑b0=1.5m寬度增大系數(shù)（土的側壓力系數(shù)，粘土去=0.72）=1.6基礎的計算寬度：b=K0b0=1.6×1.5=2.4極限傾覆力=78.5kNK3S0=1.5×33.225=49.84kN該桿基礎傾覆穩(wěn)定滿足要求。8高強度部

43、分預應力混凝土電桿的性能特點：高強度部分預應力混凝土電桿作為一種新型桿塔結構型式，與普通混凝土電桿和鋼結構桿塔相比，在許多方面存在著明顯的優(yōu)勢，具體如下：（1）高強度部分預應力混凝土電桿的材料，預應力主筋采用消除應力螺旋筋鋼絲，強度標準值為1570 N/mm2，執(zhí)行標準為GB/T5223-2002預應力混凝土用鋼絲。非預應力主筋采用HRB 400，其強度標準值為400 N/mm2，執(zhí)行標準為GB 1499-1998鋼筋混凝土用熱軋帶鋼筋?；炷翉姸鹊燃壐哌_C80，采用52.5級普通硅酸鹽水泥。（2）承載力明顯提高，優(yōu)化結構設計，采用先進的生產工藝，使其承載力比普通混凝土電桿提高2到3倍，可滿足

44、大高度、大荷載、多回路的架空輸電線路桿塔設計荷載要求。(3) 在鋼筋配置上，選用優(yōu)質的消除應力螺旋筋鋼絲與級鋼進行優(yōu)化組合配置，充分發(fā)揮不同材料的力學性能，使其更加合理。（4）兼有預應力混凝土電桿與普通混凝土電桿2種結構的優(yōu)越性，使其具有較好的韌性和抗裂性，更好地將裂縫、變形及破壞控制在使用條件下，結構安全可靠。（5）改進混凝土配合比，摻入特殊外加劑及活性材料，提高混凝土強度等級，大大提高了產品抗腐蝕性和耐久性，延長產品的使用壽命。（6）環(huán)形混凝土電桿采用離心成型工藝，混凝土在高速離心運轉的情況下，排除多余水分，經離心成型后的混凝土質地非常密實，混凝土強度得以提高，從而很好地保護鋼筋不受外界侵蝕，大大提高了鋼筋混凝土結構桿塔的耐久性。七、與鋼結構桿塔相比的優(yōu)點：(1)運輸與安裝方面高強度部分預應力混凝土電桿運輸、安裝簡捷、方便，大大縮短施工工期。凡是能滿足鋼管塔運輸、安裝條件的，同樣滿足高強度部分預應力混凝土電桿。高強度部分預應力