某剪力墻和框架柱的模板設(shè)計和驗算.doc

中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 中國地質(zhì)大學長城學院 土木工程施工 課設(shè)設(shè)計 題題 目目 某剪力墻和框架柱的模板設(shè)計和驗算某剪力墻和框架柱的模板設(shè)計和驗算 班班 級級 民用三班 姓姓 名名 呂宇 李良宇 邵政 博 趙磊 鄭志雄 王赫然 專專 業(yè) 業(yè) 土木工程 指指導導老老師師 樹玉秀 王晶 吳兵 馮軍 2013 年年 09 月月 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 成員表及工作內(nèi)容成員表及工作內(nèi)容 姓名學號小組分工得分 呂宇 組長 05110328剪力墻 柱模板設(shè)計 王赫然05110342文字錄入 邵政博05110324排版 李良宇05110345CAD 繪圖 鄭志雄05110339數(shù)字計算 趙磊05110330圖片插入 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 剪力墻模板設(shè)計任務(wù)書 1 1 目的 通過本課程設(shè)計 使學生加深對土木工程施工知識的理解 培養(yǎng)學生運用知 識解決工程實際問題的能力 為畢業(yè)設(shè)計做準備 為將來的工作打基礎(chǔ) 1 2 要求 根據(jù)設(shè)計資料進行設(shè)計 提交課程設(shè)計計算書 其內(nèi)容主要包括 1 設(shè)計任務(wù) 2 設(shè)計依據(jù) 3 設(shè)計計算過程 4 設(shè)計 CAD 圖紙 至少一張平面圖和一張剖面圖 1 3 設(shè)計資料 1 某現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻 混凝土強度等級 C30 墻體尺寸 高 寬 厚 3400 3400 240 施工條件 坍落度 80mm 0 6m3吊斗卸料 澆筑速度 2m h 混凝土入模溫 度 15 采用插入式振搗器振搗 試設(shè)計模板 2 鋼筋混凝土框架柱 混凝土強度等級 C30 柱尺寸 高 截面高 截面寬 4500 400 700 施工條件 混凝土澆筑速度3m h 導管下料 坍落度180mm 混凝土入模 溫度 15 采用插入式振搗器振搗 試設(shè)計模板 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 摘 要 墻 柱 模板的計算參照 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009 2001 混凝 土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010 2002 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50017 2003 等規(guī) 范 墻 柱 模板的背部支撐由兩層龍骨 木楞或鋼楞 組成 直接支撐模板 的為次龍骨 即內(nèi)龍骨 用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨 即外龍骨 組裝墻 柱 體模板時 通過穿墻螺栓將墻 柱 體兩側(cè)模板拉結(jié) 每個穿墻螺栓成 為主龍骨的支點 根據(jù) 建筑施工手冊 當采用容量為大于0 8m3 的運輸器具時 傾倒混 凝土產(chǎn)生的荷載標準值為6 00kN m2 關(guān)鍵詞 墻 柱 模板 內(nèi)龍骨 次龍骨 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 目 錄 1 參數(shù)信息 1 1 1 剪力墻基本參數(shù) 1 1 1 1 墻主楞信息 1 1 1 2 墻次楞信息 1 1 1 3 墻面板參數(shù) 1 1 1 4 墻木方和鋼楞 1 1 2 框架柱基本參數(shù) 1 1 2 1 柱主楞信息 2 1 2 2 柱次楞信息 2 1 2 3 柱面板參數(shù) 2 1 2 4 柱鋼楞 2 2 墻模板荷載標準值計算 3 2 1 墻模板面板的計算 3 2 1 1 抗彎強度驗算 4 2 1 2 抗剪強度驗算 4 2 1 3 撓度驗算 5 2 2 墻模板內(nèi)楞的計算 6 2 2 1 次楞的抗彎強度驗算 6 2 2 2 次楞的抗剪強度驗算 7 2 2 3 次楞的撓度驗算 8 2 3 墻模板外楞的計算 8 2 3 1 主楞的抗彎強度驗算 8 2 3 2 主楞的抗剪強度驗算 9 2 3 3 主楞的撓度驗算 9 2 3 4 主楞的計算 10 2 4 穿墻螺栓的計算 11 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 3 柱模板荷載標準值計算 12 3 1 柱模板面板的計算 12 3 1 1 面板抗彎強度驗算 13 3 1 2 面板抗剪強度驗算 13 3 1 3 面板撓度驗算 14 3 2 柱模板內(nèi)楞的計算 15 3 2 1 次楞的抗彎強度驗算 15 3 2 2 次楞的抗剪強度驗算 16 3 2 3 次楞的撓度驗算 17 3 3 墻模板外楞的計算 17 3 3 1 主楞的抗彎強度驗算 18 3 3 2 主楞的抗剪強度驗算 18 3 3 3 主楞的撓度驗算 19 3 3 4B 方向主楞的計算 19 3 4 穿墻螺栓的計算 20 致 謝 22 參考文獻 23 附表一 剪力墻模板三視圖 附表二 框架柱模板三視圖 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 1 1 參數(shù)信息 1 1 剪力墻基本參數(shù) 剪力墻尺寸 3400 3400 240 次楞間距 mm 250 穿墻螺栓水平間距 mm 250 主楞間距 mm 500 穿墻螺栓豎向間距 mm 500 對拉螺栓直徑 mm M12 1 1 1 墻主楞信息 楞材料 圓鋼管Q235鋼 主楞合并根數(shù) 2 主楞肢數(shù) 7 直徑 mm 45 00 壁厚 mm 3 5 1 1 2 墻次楞信息 次楞材料 木方TC13B 次楞合并根數(shù) 1 次楞肢數(shù) 14 寬度 mm 50 00 高度 mm 100 00 面板彈性模量 N mm2 9000 00 面板抗彎強度設(shè)計值fc N mm2 13 00 面板抗剪強度設(shè)計值 N mm2 1 40 1 1 3 墻面板參數(shù) 面板類型 竹膠合面板TC13A 面板厚度 mm 18 00 面板彈性模量 N mm2 10000 00 面板抗彎強度設(shè)計值fc N mm2 13 00 面板抗剪強度設(shè)計值 N mm2 1 50 1 1 4 墻木方和鋼楞 方木抗彎強度設(shè)計值fc N mm2 13 00 方木彈性模量E N mm2 9500 00 方木抗剪強度設(shè)計值ft N mm2 1 50 鋼楞彈性模量E N mm2 206000 00 鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc N mm2 200 00 鋼楞抗剪強度設(shè)計值fv N mm2 115 00 1 2 框架柱基本參數(shù) 柱尺寸 4500 600 400 次楞間距 mm 150 穿墻螺栓水平間距 mm 150 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 2 主楞間距 mm 350 穿墻螺栓豎向間距 mm 350 對拉螺栓直徑 mm M12 1 2 1 柱主楞信息 主楞材料 圓鋼管Q235 直徑 mm 45 00 壁厚 mm 3 00 柱箍的間距 mm 350 柱箍合并根數(shù) 2 主楞肢數(shù) 13 1 2 2 柱次楞信息 豎楞材料 木楞TC13B 豎楞合并根數(shù) 1 次楞肢數(shù) 14 寬度 mm 50 00 高度 mm 100 00 面板彈性模量 N 9000 00 2 mm 面板抗彎強度設(shè)計值fc N 13 00 2 mm 面板抗剪強度設(shè)計值 N 1 40 2 mm 1 2 3 柱面板參數(shù) 面板類型 膠合面板TC13A 面板厚度 mm 18 00 面板彈性模量 N 10000 00 2 mm 面板抗彎強度設(shè)計值fc N 13 00 2 mm 面板抗剪強度設(shè)計值 N 1 50 2 mm 1 2 4 柱鋼楞 鋼楞彈性模量E N 206000 00 2 mm 鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc N 200 00 2 mm 鋼楞抗剪強度設(shè)計值fv N mm2 115 00 圖1 1 墻模板設(shè)計簡圖 2 墻模板荷載標準值計算 按 施工手冊 新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力 按下列公式計 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 3 算 并取其中的較小值 t22 0 21VF 2 1 HF 2 2 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新澆混凝土的初凝時間 取6 667h T 混凝土的入模溫度 取25 000 V 混凝土的澆筑速度 取2 000m h H 模板計算高度 取3 400m 1 外加劑影響修正系數(shù) 取1 000 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù) 取1 000 分別計算得 49 78kN m2 81 60 kN m2 取較小值49 78kN m2作為本工 程計算荷載 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1 49 78kN m2 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2 4 00kN m2 2 1 墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) 需要驗算其抗彎強度和剛度 根據(jù) 建筑施工手冊 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 撓度驗算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小 按 支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算 圖2 1 板面計算簡圖 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 4 2 1 1 抗彎強度驗算 彎矩計算公式如下 2 2 0 1qLM 3 其中 M 面板計算最大彎矩 N mm l 計算跨度 次楞間距 l 250 0mm 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 mKN88 269 05 078 492 1 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 m52 2 9 05 044 1KN 40 29qqq 21 mKN 面板的最大彎矩 mm18375025025040 291 0 NM 按以下公式進行面板抗彎強度驗算 M W f 2 4 其中 面板承受的應(yīng)力 N mm2 M 面板計算最大彎矩 N mm W 面板的截面抵抗矩 b 面板截面寬度 h 面板截面厚度 W bh2 6 500 18 0 18 0 6 2 7 104 mm3 f 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 N mm2 f 13 000N mm2 面板截面的最大應(yīng)力計算值 M W 2 6 81N mm00183750 270 面板截面的最大應(yīng)力計算值 小于面板截面的抗彎強度 2 mm81 6 N 設(shè)計值 滿足要求 2 mm13fN 2 1 2 抗剪強度驗算 計算公式如下 2 ql6 0 V 5 其中 V 面板計算最大剪力 N 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 5 l 計算跨度 次楞間距 l 250 0mm 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 37 34 0 5 0 9 26 88kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 4 0 0 5 0 9 2 52kN m 40 29qqq 21 mKN 面板的最大剪力 V 0 6 29 40 250 0 4410KN 截面抗剪強度必須滿足 3V 2bhn fv 2 6 其中 面板截面的最大受剪應(yīng)力 N mm2 V 面板計算最大剪力 N V 4410N b 板面的截面寬度 mm b 500mm hn 面板厚度 mm hn 18 0mm fv 面板抗剪強度設(shè)計值 N mm2 fv 13 000 N mm2 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 3 4410 2 500 18 0 0 74N mm2 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv 1 500N mm2 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 0 74N mm2小于面板截面抗剪強度設(shè) 計值 1 5N mm2 滿足要求 2 1 3 撓度驗算 根據(jù) 建筑施工手冊 剛度驗算采用標準荷載 同時不考慮振動荷載 作用 撓度計算公式如下 0 677q 4 100EI 2 l 250 l 7 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 q 49 78 0 5 24 89N mm 計算跨度 次楞間距 250mm ll E 面板的彈性模量 E 10000N mm2 I 面板的截面慣性矩 I 50 1 8 1 8 1 8 12 24 3cm4 面板的最大允許撓度值 1 0mm 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 6 面板的最大撓度計算值 0 677 24 89 2504 100 10000 2 43 105 0 27 mm 面板的最大撓度計算值 0 27mm小于面板的最大允許撓度值 1 0 滿足要求 2 2 墻模板內(nèi)楞的計算 一 次楞直接承受模板傳遞的荷載 按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁 計算 本工程中 次楞采用木方 寬度50mm 高度100mm 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 5 5 6 41 67cm3 I 10 5 5 5 12 104 17cm4 圖2 2 內(nèi)楞計算簡圖 2 2 1 次楞的抗彎強度驗算 次楞最大彎矩按下式計算 M 0 1q 2 2 l 8 其中 M 次楞計算最大彎矩 N mm 計算跨度 主楞間距 500 0mm ll 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 49 78 0 25 0 9 13 44kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 4 00 0 25 0 9 1 26kN m 70 14qqq 21 mKN 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 7 次楞的最大彎矩 M 0 1 14 7 5002 3 675 10 N mm 5 次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式 M W f 2 9 其中 次楞承受的應(yīng)力 N mm2 M 次楞計算最大彎矩 N mm W 次楞的截面抵抗矩 W 4 167 104 f 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f 13 000N mm2 次楞的最大應(yīng)力計算值 3 675 10 4 167 104 8 82N mm2 5 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f 13N mm2 次楞的最大應(yīng)力計算值 8 82N 小于次楞的抗彎強度設(shè)計值 f 2 mm 13N 滿足要求 2 mm 2 2 2 次楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 公式如下 V 0 6q 2 10 l 其中 V 次楞承受的最大剪力 計算跨度 主楞間距 500 0mm ll 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 49 78 0 25 0 9 13 44kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 4 00 0 25 0 9 1 26kN m 70 14qqq 21 mKN 次楞的最大剪力 V 0 6 14 70 500 0 4410N 截面抗剪強度必須滿足下式 v n f bh V 2 3 v n f bh V 2 3 2 11 其中 次楞的截面的最大受剪應(yīng)力 N mm2 V 次楞計算最大剪力 N V 4410N b 次楞的截面寬度 mm b 50 0mm 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 8 hn 次楞的截面高度 mm h0 100 0mm fv 次楞的抗剪強度設(shè)計值 N mm2 fv 1 500 N mm2 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 3 4410 2 50 0 100 0 1 32N mm2 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 1 32N 小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計 2 mm 值 fv 1 4N 滿足要求 2 mm 2 2 3 次楞的撓度驗算 根據(jù) 建筑施工計算手冊 剛度驗算采用荷載標準值 同時不考慮振 動荷載作用 撓度驗算公式如下 0 677q 4 100EI 250 2 12 l l 其中 次楞的最大撓度 mm q 作用在次楞上的線荷載 kN m q 49 78 0 5 2 12 45kN m 計算跨度 主楞間距 500 0mm ll E 次楞彈性模量 N mm2 E 9000 00 N mm2 I 次楞截面慣性矩 mm4 I 1 04 106mm4 次楞的最大撓度計算值 0 677 12 45 5004 100 9000 1 04 106 0 56mm 次楞的最大容許撓度值 1 6mm 次楞的最大撓度計算值 0 56mm小于次楞的最大容許撓度值 1 6mm 滿足要求 2 3 墻模板外楞的計算 二 主楞承受次楞傳遞荷載 按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 4 4cm3 I 9 89cm4 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 9 250250250 PPP 圖2 3 外楞計算簡圖 2 3 1 主楞的抗彎強度驗算 外楞跨中彎矩計算公式 PLM175 0 作用在外楞的荷載 P 1 2 49 78 1 4 4 0 25 0 5 2 4 08kN 外楞最大彎矩 mm1079 1 2504080175 0 5 NM 外楞計算跨度 對拉螺栓水平間距 250mm l 強度驗算公式 M W f 2 13 其中 主楞的最大應(yīng)力計算值 N mm2 M 主楞的最大彎矩 N mm M 1 79 105 N mm W 主楞的凈截面抵抗矩 mm3 W 4 4 104 mm3 f 主楞的強度設(shè)計值 N mm2 f 200 000N mm2 主楞的最大應(yīng)力計算值 1 79 105 4 4 40 68N mm2 3 10 主楞的最大應(yīng)力計算值 40 68N 小于主楞的抗彎強度設(shè)計值 2 mm f 200N 滿足要求 2 mm 2 3 2 主楞的抗剪強度驗算 公式如下 V 0 65P 2 14 其中 主楞計算最大剪力 N 計算跨度 水平螺栓間距 250 0mm ll P 作用在主楞的荷載 P 1 2 49 78 1 4 4 0 25 0 5 2 4 08kN 主楞最大剪力V 0 65 4080 2652N 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 10 A 456mm2 11 63N mm2 f 115N mm2 滿足要求 A V2 2 3 3 主楞的撓度驗算 撓度驗算公式如下 400 100 146 1 3 l EIPl P 49 78 0 25 0 5 2 3 11 主楞的最大撓度計算值 mm1073 2 1089 9 206000100 25011 3 146 1 543 主楞的最大容許撓度值 0 625 mm 主楞的最大撓度計算值小于主楞的最大容許撓度值 mm1073 2 5 滿足要求 mm625 0 2 3 4 主楞的計算 本工程中 主楞采用木楞 直徑45mm 壁厚3 5mm 截面慣性矩I和截 面抵抗矩W分別為 W 4 4 2 8 8cm3 I 9 89 2 19 78cm4 按計算 附計算簡圖 圖2 4 外楞計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 kN P 1 2 49 78 0 9 1 4 4 0 9 0 25 0 5 7 34kN 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 11 圖2 5 外楞剪力圖 kN kN29 2312 0 kN05 5 688 0 kN05 5688 0 29 2 312 0 PVPV PVkNPV CB BA 右 左 最大支座力 圖2 6 外楞彎矩圖 kN m kN m29 0 156 0 34 0 188 0 21 PlMMmkNPlMB最大彎矩 圖2 7 外楞變形圖 mm 0 03mm 100 911 0 3 21 EI Pl 最大變形 2 4 穿墻螺栓的計算 計算公式如下 N N f A 2 15 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力 A 穿墻螺栓有效面積 mm2 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 12 f 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值 取170 N mm2 查表得 穿墻螺栓的型號 M12 穿墻螺栓有效直徑 9 85 mm 穿墻螺栓有效面積 A 76 mm2 穿墻螺栓最大容許拉力值 N 1 70 105 7 60 10 5 12 92 kN 主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力 則穿墻螺栓所受的最大拉 力為 N 49 78 0 25 0 5 6 22kN 穿墻螺栓所受的最大拉力 N 6 22kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N 12 92kN 滿足要求 3 柱模板荷載標準值計算 按 施工手冊 新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力 按下列公式計 算 并取其中的較小值 3 1 15t22 0 21 VFc 1 3 H F 2 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN 3 m t 新澆混凝土的初凝時間 取6 667h T 混凝土的入模溫度 取15 000 V 混凝土的澆筑速度 取3m h H 模板計算高度 取4 5m 1 外加劑影響修正系數(shù) 取1 000 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù) 取1 1500 分別計算得 70 12kN m2 108 kN m2 取較小值70 12kN m2作為本工程 計算荷載 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 70 12kN 1 F 2 m 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 2 kN 2 F 2 m 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 13 3 1 柱模板面板的計算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件 按簡支梁或連續(xù)梁計算 分別取 柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象 進行強度 剛度計算 強度驗 算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 撓度驗算只考慮新澆 混凝土側(cè)壓力 圖3 1 面板計算簡圖 3 1 1 面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最 大跨中彎距 3 2 q1 0lM 3 其中 M 面板計算最大彎矩 N mm 計算跨度 豎楞間距 mm ll150 q 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 它包括 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 70 12 0 35 0 90 26 51kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 2 00 0 35 0 90 0 88kN m m39 27qqq 21 KN 式中 0 90為按 施工手冊 取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù) 面板的最大彎矩 M 0 1 27 39 150 150 0 62 105N mm 面板最大應(yīng)力按下式計算 M W f 3 4 其中 面板承受的應(yīng)力 N 2 mm 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 14 M 面板計算最大彎矩 N mm W 面板的截面抵抗矩 W 6 3 2 bh 5 b 面板截面寬度 h 面板截面厚度 W 350 18 0 18 0 6 34mm 1089 1 f 面板的抗彎強度設(shè)計值 N mm2 f 13 000N 2 mm 面板的最大應(yīng)力計算值 M W 0 62 105 1 89 104 3 28N mm2 面板的最大應(yīng)力計算值 3 28N 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 2 mm 13N 滿足要求 2 mm 3 1 2 面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 公式如下 V 0 6q 3 l 6 其中 V 面板計算最大剪力 N 計算跨度 豎楞間距 150 0mm ll q 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 它包括 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 70 12 0 350 0 9 26 51kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 2 00 0 350 0 9 0 88kN m m39 27qqq 21 KN 面板的最大剪力 V 0 6 27 39 150 0 2465N 截面抗剪強度必須滿足下式 3V 2bh fv 3 n 7 其中 面板承受的剪應(yīng)力 N 2 mm V 面板計算最大剪力 N V N 2465 b 構(gòu)件的截面寬度 mm b 350mm h 面板厚度 mm h 18 0mm nn 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 15 fv 面板抗剪強度設(shè)計值 N fv 13 000 N 2 mm 2 mm 面板截面受剪應(yīng)力計算值 3 2 350 18 0 N 246559 0 2 mm 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv 1 500N 2 mm 面板截面的受剪應(yīng)力 0 59N 小于面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv 2 mm 1 5N 滿足要求 2 mm 3 1 3 面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 撓度計算公式如下 0 677q 100EI 3 l 4 250 l 8 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 kN m q 70 12 0 35 24 54N mm 面板最大撓度 mm 計算跨度 豎楞間距 150mm ll E 面板彈性模量 N E 10000 00 N 2 mm I 面板截面的慣性矩 4 mm I b 12 35 1 8 1 8 1 8 12 3 9 3 h 4 7 01cm1 面板最大容許撓度 150 250 0 6 mm 面板的最大撓度計算值 0 677 100 10000 0 mm 54 24 4 150 4 1001 17 05 0 面板的最大撓度計算值 小于面板最大容許撓度設(shè)計值05 0 0 6mm 滿足要求 3 2 柱模板內(nèi)楞的計算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞 小楞 屬于受彎構(gòu)件 按連續(xù)梁計算 本工程柱高度為4 5m 主楞間距為350mm 因此按均布荷載作用下的三 跨 連續(xù)梁計算 本工程中 豎楞采用木楞 寬度 mm 50 00 高度 mm 100 00 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 5 5 6 41 67cm3 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 16 I 10 5 5 5 12 104 17cm4 圖3 2 內(nèi)楞計算簡圖 3 2 1 次楞的抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式 3 2 ql1 0 M 10 其中 M 豎楞計算最大彎矩 N mm 計算跨度 主楞間距 350 0mm ll q 作用在豎楞上的線荷載 它包括 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值m36 119 015 0 12 702 1q1KN 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 m38 0 9 015 0 24 1q2KN m74 11qqq 21 KN 豎楞的最大彎距 m1038 1435035074 111 0 4 KNM 次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式 M W f 3 11 其中 次楞承受的應(yīng)力 N mm2 M 次楞計算最大彎矩 N mm W 次楞的截面抵抗矩 W 4 167 104mm3 f 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f 13 000N mm2 次楞的最大應(yīng)力計算值 14 38 10 4 167 104 3 45N mm2 4 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f 13N mm2 次楞的最大應(yīng)力計算值 3 45 N 小于次楞的抗彎強度設(shè)計 2 mm 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 17 值 f 13N 滿足要求 2 mm 3 2 2 次楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 公式如下 V 0 6q 3 12 l 其中 V 次楞承受的最大剪力 計算跨度 主楞間距 350 0mm ll 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1 1 2 70 12 0 15 0 9 11 36kN m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2 1 4 2 00 0 15 0 9 0 38kN m m74 11qqq 21 KN 次楞的最大剪力 V 0 6 11 74 350 0 2465N 截面抗剪強度必須滿足下式 v n f bh V 2 3 v n f bh V 2 3 4 4 其中 次楞的截面的最大受剪應(yīng)力 N mm2 V 次楞計算最大剪力 N V 2465N b 次楞的截面寬度 mm b 50 0mm hn 次楞的截面高度 mm h0 100 0mm fv 次楞的抗剪強度設(shè)計值 N mm2 fv 1 500 N mm2 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 3 2465 2 50 0 100 0 0 74 mm2 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 0 74N 小于次楞截面的抗剪強度 2 mm 設(shè)計值 fv 1 4N 滿足要求 2 mm 3 2 3 次楞的撓度驗算 根據(jù) 建筑施工計算手冊 剛度驗算采用荷載標準值 同時不考慮振 動荷載作用 撓度驗算公式如下 0 677q 4 100EI 250 3 13 l l 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 18 其中 次楞的最大撓度 mm q 作用在次楞上的線荷載 kN m q 70 12 0 15 10 52kN m 計算跨度 主楞間距 350 0mm ll E 次楞彈性模量 N mm2 E 9000 00 N mm2 I 次楞截面慣性矩 mm4 I 1 04 106mm4 次楞的最大撓度計算值 0 677 10 52 3504 100 9000 1 04 106 0 11mm 次楞的最大容許撓度值 1 4mm 次楞的最大撓度計算值 0 11mm 小于 次楞的最大容許撓度值 1 4mm 滿足要求 3 3 柱模板外楞的計算 主楞承受次楞傳遞的荷載 按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算 截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 W 3 9cm3 I 8 77cm4 圖3 3 外楞計算簡圖 3 3 1 主楞的抗彎強度驗算 外楞跨中彎矩計算公式 PLM175 0 作用在主楞的荷載 P 1 2 70 12 1 4 2 0 15 0 35 2 2 28kN 主楞計算跨度 對拉螺栓水平間距 150mm l 外楞最大彎矩 mm1099 5 1502280175 0 4 NM 強度驗算公式 M W f 3 14 中國地質(zhì)大學長城學院土木施工設(shè)計 19 其中 主楞的最大應(yīng)力計算值 N mm2 M 主楞的最大彎矩 N mm M 0 6 105 N mm W 主楞的凈截面抵抗矩 mm3 W 3 9 104 mm3 f 主楞的強度設(shè)計值 N mm2 f 200 000N mm2 主楞的最大應(yīng)力計算值 6 10 3 9 104 1 54 N mm2 4 主楞的最大應(yīng)力計算值 1 54N 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 2 mm f 200N 滿足要求 2 mm 3 3 2 主楞的抗剪強度驗算 公式如下 V 0 65P 3 15 其中 主楞計算最大剪力 N l 計算跨度 水平螺栓間距 l 150 0mm P 作用在主楞的荷載 P 1 2 70 12 1 4 2 0 15 0 35 2 2 28kN 主楞最大剪力V 0 65 2 28 1 48kN A 396 2 mm 2 48 7 2 mmN A V 主楞截面的受剪應(yīng)力值小于主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 2 48 7 mmN 滿足要求 2 115mmNfv 3 3 3 主楞的撓度驗算 撓度驗算公式如下 400 100 146 1 3 l EIPl 主楞的最大撓度計算值 P 70 12 0 15 0 35 2 1 84 mm109 01077 8 206000100 15084 1 146 1 5 43 主楞的最大容許撓度值 0 375mm 主楞的最大撓度計算值 小于 主楞的最大容許撓度值 mm109 0 5 中國地質(zhì)大