考研鍋爐試題庫(kù)切刪除

第一緒第一緒一、名詞解4、鍋爐事故率：鍋爐事故率=[事故停用小時(shí)數(shù)/（運(yùn)行小時(shí)數(shù)+事故停用小時(shí)數(shù)5、鍋爐可用率：鍋爐可用率=[(運(yùn)行總小時(shí)數(shù)+備用總小時(shí)數(shù))/統(tǒng)計(jì)期間總時(shí)數(shù)1、火力發(fā)電廠的三大主要設(shè)備為鍋爐、汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)5DG—670/140—540/540—5中，DG為東方鍋爐廠，670為額定蒸發(fā)量，140為三、判斷1、電站鍋爐型號(hào)中蒸汽壓力值常用絕對(duì)壓力表示。2、電站鍋爐型號(hào)中蒸發(fā)量的值常用最大連續(xù)蒸發(fā)量表示。3、電站鍋爐燃燒的煤粉是由磨煤機(jī)制成的。四、問答1第二燃一、名詞解分，S、M、A是有害成分。3、表征灰的熔融特性的三個(gè)特征溫度為變形溫度、軟化溫度和融化溫度25、對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，為了防止?fàn)t膛出口的受熱面結(jié)渣，要求爐膛出口煙溫應(yīng)θ5、對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，為了防止?fàn)t膛出口的受熱面結(jié)渣，要求爐膛出口煙溫應(yīng)θ煙溫應(yīng)高于灰的熔化溫度t3。7、煤的炭化程度越深，其揮發(fā)分含量越少，著火溫度越高，點(diǎn)火與燃燒就越困難8、煤的成分分析基準(zhǔn)常用的有收到基、空氣干燥基、干燥基和干燥無灰基1、在下列煤的成分中，能用干燥無灰基表示的成分有。（1）、（2）、（3）、2、煤的收到基低位發(fā)熱量大小與煤中下列成分有關(guān)。（1）、（2）、（4）、（5）、4、煤被一場(chǎng)大雨淋濕后，煤的干燥基碳的百分含量。5、下列各煤種中，對(duì)鍋爐的安全工作危害最大的是。A、Qar。netB、Qar。netC、Qar。net6、煤的元素分析成分中收到基碳是（4）四、判斷1、煤中含灰量多少，不影響煤的發(fā)熱量高低。2、煤的揮發(fā)分越多，則其發(fā)熱量越高。4、在同一煤種成分中收到基的含量等于可燃基的含量。5、褐煤揮發(fā)分析出溫度高于煙煤揮發(fā)分析出溫度。6、在電廠中實(shí)際能夠利用的煤的發(fā)熱量是低位發(fā)熱量。7、彈筒量熱計(jì)能夠測(cè)得的煤的發(fā)熱量是低位發(fā)熱量。8、煤的揮發(fā)分多少，基本上能反映煤燃燒的難易程度。五、問答3t1、t2、t3t2>1350℃時(shí)造成爐內(nèi)結(jié)渣的可能性不大。為了避免爐膛出4SO2SO3（FeS2）還會(huì)加劇磨煤部件的磨損；SO2排入大氣后會(huì)造成嚴(yán)重的大氣污染。六、計(jì)算Cdaf=90.80%，Hdaf=3.80%，Odaf=3.10%，Ndaf=1.30%，則煤的收到基灰分Aar=k1Ad=0.95×20.00=19.00%驗(yàn)算求：該臺(tái)鍋爐每小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)燃煤量Bb=？5第三燃料一、第三燃料一、名詞5、過量空氣系數(shù)：燃料燃燒時(shí)實(shí)際供給的空氣量與理論空氣量之比。即α二、填空帶進(jìn)煙氣中的水蒸氣容積為0.0161V0Nm3/kgα是逐漸減小=1RO2max=21/（1+β）6、算α的兩個(gè)近似公式分別為α=RO2max/RO2、α=21/（21-O2）。兩式的使用條件是β值很小、完全燃燒、Nar可忽略。三、選擇1、理論空氣量的大小是由元素所決定的。（1）Kg煙氣（2）Kg燃料（3）Kg3、當(dāng)α=1時(shí)，不完全燃燒比完全燃燒煙氣中氧的分容積。(1)RO2（2）O2（3）CO（4）CO2（5）N2四、判斷1、實(shí)際空氣量就是燃料完全燃燒實(shí)際需要的空氣量。62、煙氣成分2、煙氣成分分析中，RO2、O2、CO等分別表示這些氣體的容積占全煙氣容積的百分?jǐn)?shù)RO2、4、負(fù)壓運(yùn)行的鍋爐中，沿著煙氣流程到空氣預(yù)熱器前，煙氣側(cè)的α和漏風(fēng)量是不斷減少5、固態(tài)排渣煤粉爐爐膛出口處的飛灰濃度大于空氣預(yù)熱器前的飛灰濃度。五、問答六、綜合分析7VRO2，VN2，V0N2，RO2，O2，CO、N2，rRO2，rH2O）隨α的變化如何變化？VRO2，VN2，V0N2，RO2，O2，CO、N2，rRO2，rH2O）隨α的變化如何變化？ΔVα的增加而增加，隨αVgyα的增加而增加，隨α加而增加，隨α的減小而減小；RO2、rRO2、rH2Oα的增加而減小，隨α的減小而增大；CO雖然也隨α的增加而減小，隨α的減小而增大，但α過大時(shí)，CO反而會(huì)增大。1kg燃料中含氧氣的體積為0.7Oar/100Nm3，所以實(shí)際從空氣中取氧氣的體積為：V0=0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har-8（3）求實(shí)際空氣量：VK=α×V0=1.1×6.202=6.8226Nm3/kg答：實(shí)際空氣量VK=6.8226Nm3/kg（3）求實(shí)際空氣量：VK=α×V0=1.1×6.202=6.8226Nm3/kg答：實(shí)際空氣量VK=6.8226Nm3/kg3、某鍋爐燃煤的特性系數(shù)β=0.11，解：解（一）：RO2max=21/（1+β）=21/（1+0.11）=18.92%α′=RO2max/RO2′=18.92/14.3=1.323α″=RO2max/RO2″=18.92/14=1.351Δα=α″-α′=1.351-1.323=0.028解（二）：α′=21/（21-O2′）=21/（21-α″=21/（21-O2″）=21/（21-Δα=α″-α′=1.280-答：省煤器漏風(fēng)系數(shù)Δα=0.023解：（1）先求理論煙氣量Vy0Vy0=V0gy+V0H2O（2）VyVy=Vy0+（α-1）V0+0.0161（α-=Vy0+1.0161（α-=V0gy+V0H2O+1.0161（α-=V0gy+VH2O+（α-14.3%答第四鍋爐、化學(xué)未完全燃燒損失9二、填空Mar<Qarnet。/630，這時(shí)輸入熱量三、選擇1、對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，不完全燃燒熱損失是指。（2）、（3）、 （1）q22）q3（3）q4（4）q42、鍋爐有效利用熱量是指下列哪些受熱面中的工質(zhì)所吸收的熱量。（1）、（2）、（3）3、最佳過量空氣系數(shù)是指時(shí)所對(duì)應(yīng)的過量空氣系數(shù)。（1）熱效率最高（2）燃燒效率最高（3）q2+q3+q44、飛灰中灰量占總灰量的份額用符號(hào)表示。（1）α6、除塵器漏風(fēng)量增加，爐膛出口負(fù)壓不變，q2。四、判斷的計(jì)算式為Qr=Qarnet。p。q5則越大。3、鍋爐的有效利用熱包括水、蒸汽、空氣在鍋爐中吸收的熱量。4、為了減少鍋爐的排煙熱損失，應(yīng)把排煙溫度降得越低越好。5、當(dāng)前火力發(fā)電廠普遍采用反平衡法計(jì)算鍋爐熱效率。6、排煙熱損失是指排出煙氣和飛灰顯熱所造成的損失。五、問答Q1或 有效利用熱量，kJ/kg或Q2或 排煙熱損失，kJ/kg或Q3或 氣體（化學(xué)）不完全燃燒熱損失，kJ/kg或Q4或 固體（機(jī)械）不完全燃燒熱損失，kJ/kg或Q5或 散熱損失，kJ/kg或Q6或 灰渣物理熱損失，kJ/kg或六、綜合分析答：要提高固態(tài)排渣煤粉爐熱效率，首先是減少q2，q3q4q2q4熱q5熱損失，q6Aar>Qarnet。p/418%時(shí)才考七、計(jì)算1、已知：D=410t/h,h((gq=3475kJ/kg，hgs=963kJ/kg，鍋爐排污率為2%，解：鍋爐熱效率為：η=100-Σq=100-9.5=90.5%實(shí)際燃煤量為：B=Q/（Qarnet。p×η計(jì)算燃煤量為：Bj=B（1-標(biāo)準(zhǔn)燃煤量為：Bb=BQarnet。計(jì)算燃煤量為：Bj=B（1-標(biāo)準(zhǔn)燃煤量為：Bb=BQarnet。熱量Qarnet。p=16747kJ/kg。解：鍋爐熱效率為：η=100-Σq=100-10=90%實(shí)際燃煤量為：B=Q/（Qarnet。p×η計(jì)算燃煤量為：Bj=B（1-=127.537×（1-標(biāo)準(zhǔn)燃煤量為：Bb=BQarnet。q4=1.5%，第五煤粉的百分?jǐn)?shù)。定義式為R=a/（a+b）×100%風(fēng)電耗Etf總和為最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的通風(fēng)量。風(fēng)電耗Etf總和為最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的通風(fēng)量。10、二次風(fēng)：為補(bǔ)充燃料燃燒所需的氧，經(jīng)燃燒器進(jìn)入爐膛的純凈的熱空氣二、填空Kkm17=48，應(yīng)配低速筒式鋼球磨煤機(jī)，且益選用11、粗粉分離器的工作原理有重力分離、離心力分離和慣性力分離中中三、選擇R200（甲）<R200（乙），R90（甲）=（甲）R90，R20（甲（乙），則煤種均勻。四、判斷3、中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)都是負(fù)壓系統(tǒng)。4、風(fēng)扇磨煤機(jī)不能采用中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)。5、煤的揮發(fā)分含量越高，其爆炸的可能性越大。q2+q3+q4之和為最小時(shí)的細(xì)度。8、揮發(fā)分較高的煤種常采用乏氣送粉系統(tǒng)。五、問答q4少，中間尺寸的煤粉多，則煤粉越均勻。反之n越小，則煤粉的均勻性就越差。KkmHa=45<50，屬于難理由：通過煤的Vdaf=36.44%判定，此煤屬于煙煤，且由于此煤的可磨性系數(shù)第六燃燒原理和6、爐膛容積熱負(fù)荷：每小時(shí)送入爐膛單位容積的平均熱量二、填空1、影響化學(xué)反應(yīng)速度的因素有溫度、反應(yīng)物質(zhì)濃度、反應(yīng)空間的總壓力3、不同的燃料，著火溫度不同，煙煤的著火溫度要比無煙煤的低三、選擇1、煤在燃燒過程中，其大部分熱量是在階段中放出的。2、煤粉在爐膛中燃燒時(shí)，其火焰中心粗粉的燃燒屬于燃燒。3、液態(tài)排渣爐適合于采用煤種。（1）t2高，vdaf低（2）t2低，vdaf低（3）t2高，vdaf5、燒劣質(zhì)煤時(shí)，為穩(wěn)定其燃燒，應(yīng)采取的措施有。（1）、（3）、（4）、（5）、6、當(dāng)爐膛水冷壁出現(xiàn)結(jié)渣時(shí)，爐膛出口煙溫將，過熱汽溫將。7、某臺(tái)鍋爐燒煙煤，后改燒貧煤，軸向葉輪式旋流燃燒器葉輪位置應(yīng)。8、目前，現(xiàn)代大型電站鍋爐最常用的燃燒方式為。9、火床燃燒方式中，燃料的燃燒處于。10、煤粉爐中，大多數(shù)燃料的燃燒處于。四、判斷1、燃用煙煤時(shí)，與無煙煤相比應(yīng)降低一次風(fēng)溫和一次風(fēng)速。2、燃用低揮發(fā)分無煙煤時(shí)，與煙煤相比應(yīng)適當(dāng)提高一次風(fēng)速和一次風(fēng)率。3、旋流燃燒器燒煙煤時(shí)，擴(kuò)散角應(yīng)比燒無煙煤時(shí)的擴(kuò)散角小些好。qV應(yīng)取小些好。五、問答六、計(jì)算B=86.8t/hqV=484.413×103kJ/m3.h，求爐膛容積Vl為多少？答B(yǎng)=86.8t/hqF=15.9×106kJ/m2.h，求爐膛容積FL為多少？答H（2）求高度H（2）求高度H第七蒸發(fā)設(shè)備及二、填空22、聯(lián)箱的作用是匯集、混合和分配汽水7、為保證回路工作的安全性，回路的循環(huán)倍率在任何情況下都應(yīng)大于界限循環(huán)倍率8、隨著鍋爐工作壓力的提高，回路循環(huán)倍率的推薦值減小10、在回路的自補(bǔ)償范圍內(nèi)，上升管熱負(fù)荷增大時(shí)，循環(huán)水速將增大，循環(huán)倍率將減小11、當(dāng)下降管含汽時(shí)，回路的運(yùn)動(dòng)壓頭將減小，運(yùn)行安全性將降低三、選擇1、現(xiàn)代大型固態(tài)排渣煤粉爐多采用。（2）、2、現(xiàn)代大型自然循環(huán)鍋爐多采用。（1）、（3）、3、對(duì)于亞臨界自然循環(huán)鍋爐，在運(yùn)行中常見的傳熱惡化是。4、現(xiàn)代大型亞臨界壓力自然水循環(huán)鍋爐易出現(xiàn)的故障是。5、隨著鍋爐容量及蒸汽參數(shù)的提高，回路的循環(huán)倍率。四、判斷2、為了自然水循環(huán)鍋爐的安全，應(yīng)適當(dāng)設(shè)置較多的循環(huán)回路。3、為了防止下降管大量帶汽，進(jìn)入下降管中的水溫越低越好。4、為了提高自然循環(huán)鍋爐運(yùn)動(dòng)壓頭，上升管中含汽率越高，對(duì)水循環(huán)越有利。5、鍋爐容量越大，循環(huán)倍率的推薦值越大。6、亞臨界大容量自然水循環(huán)鍋爐在正常運(yùn)行情況下有可能發(fā)生沸騰傳熱惡化。越大水循環(huán)越安全。越大水循環(huán)越安全。8、自然循環(huán)鍋爐中，在一定范圍內(nèi)，循環(huán)倍率越大，水冷壁工作越安全。9、集中大直徑下降管入口水速越高，則水循環(huán)越安全。10、對(duì)于亞臨界壓力大容量鍋爐，第一類沸騰傳熱惡化比第二類更容易發(fā)生。五、問答第八蒸汽1、蒸汽品質(zhì)：蒸汽的純潔程度二、填空1、機(jī)械攜帶的影響因素有鍋爐負(fù)荷、蒸汽壓力、蒸汽空間高度和爐水含鹽量2、鍋爐負(fù)荷越高，蒸汽帶水能力越強(qiáng)，蒸汽品質(zhì)越差著壓力的提高，RV推薦值減小5、高壓以上蒸汽中的硅酸鹽易沉積的部位是汽輪機(jī)的通流部分7、汽水機(jī)械分離的原理，除利用重力外，還利用慣性力，離心力和水膜附著力9、蒸汽的溶鹽能力隨壓力升高而增大14、在中低壓鍋爐中，鹽分在蒸汽中的溶解能力很低，蒸汽品質(zhì)決定于蒸汽的機(jī)械攜帶三、選擇1、在自然循環(huán)鍋爐中，汽包內(nèi)常用汽水分離裝置。（2）、2、在自然循環(huán)超高壓鍋爐中，蒸汽中分配系數(shù)最大的是。3、超高壓鍋爐蒸汽溶解的鹽分有。（1）、（2）、4、鍋爐汽包內(nèi)汽水分離裝置中粗分離裝置常用。4、鍋爐汽包內(nèi)汽水分離裝置中粗分離裝置常用。（1）、5、鍋爐連續(xù)排污的位置在。6、鍋爐負(fù)荷越高，臨界爐水含鹽量。四、判斷1、蒸汽壓力越高，對(duì)蒸汽品質(zhì)的要求也越高。2、蒸汽空間負(fù)荷的大小，只與鍋爐負(fù)荷有關(guān)，而與蒸汽壓力無關(guān)。4、對(duì)于高壓鍋爐，爐水堿度越大，蒸汽中溶鹽量越少。5、在超高壓鍋爐的蒸汽清洗裝置中，清洗水層越厚越有利于蒸汽品質(zhì)的改善。7、汽包水位太低時(shí)，不利于水循環(huán)的安全，因此，水位越高越好。五、問答40%~50%的給第九過熱器和再一、名詞解釋二、填空1、蒸汽再熱的目的是提高循環(huán)熱效率和保證氣輪機(jī)末級(jí)葉片處蒸汽濕度2、過熱器和再熱器按照布置位置和傳熱方式可分為對(duì)流式、輻射式和半輻射式4、對(duì)流式過熱器和再熱器布置在對(duì)流煙道內(nèi)，主要吸收煙氣的對(duì)流熱6、半輻射式過熱器既接受爐內(nèi)的直接輻射熱，又吸收煙氣的對(duì)流熱10、煙氣側(cè)調(diào)節(jié)再熱汽溫的方法有改變爐膛火焰中心高度、煙氣再循環(huán)、煙道擋板13、當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)汽溫特性曲線變化比較平穩(wěn)的受熱面是13、當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)汽溫特性曲線變化比較平穩(wěn)的受熱面是半輻射式14、事故噴水減溫器裝在再熱器入口，主要是在事故條件下保護(hù)再熱器2、減溫器一般都裝在過熱器的出口端，這樣調(diào)溫靈敏，能保證汽溫穩(wěn)定。3、過熱器、再熱器主要采用噴水減溫，這種方式靈敏簡(jiǎn)便。4、再熱器可以做成輻射式，半輻射式和對(duì)流式。5、過熱器聯(lián)箱Ｚ型連接比Ｕ型連接流量均勻。6、逆流布置的過熱器安全性最差。7、半輻射式過熱器既接受爐內(nèi)的輻射熱，又吸收煙氣的對(duì)流熱。9、過熱器和再熱器的工作條件是鍋爐受熱面中最惡劣的。10、受熱面分級(jí)和級(jí)間混合可減小熱偏差。11、過熱器和再熱器熱偏差主要是由吸熱不均和流量不均引起的。12、大型鍋爐整個(gè)受熱面的汽溫特性是輻射式的。13、當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)汽溫特性曲線變化比較平穩(wěn)的受熱面是屏式過熱器。14、事故噴水減溫器裝在過熱器入口，主要是在事故條件下保護(hù)過熱器。15、經(jīng)常吹灰可減小熱偏差。第十省煤器和空7、鍋爐尾部受熱面存在的主要問題是磨損、積灰、低溫腐蝕10、影響積灰的因素主要是煙氣速度、飛灰顆粒、管束結(jié)構(gòu)特性11、影響尾部受熱面磨損的因素有煙氣流速、管束的結(jié)構(gòu)特性和飛灰濃度及特性三、選1、現(xiàn)代大容量電站鍋爐常采 省煤器。2、現(xiàn)代大容量電站鍋爐常采 空氣預(yù)熱器。3、既可用于沸騰式又可用于非沸騰式的多 省煤器。4、當(dāng)立式鋼管空氣預(yù)熱器的空氣通道數(shù)目大于５時(shí)，傳熱溫差增大， 劇增。 6、沸騰式省煤器沸騰度不能超 ，以免工質(zhì)流動(dòng)阻力過大。7、中小容量鍋爐中省煤器常采 ；大容量鍋爐常采 。8m/s。 10、鍋爐尾部煙道煙速提高，則尾部受熱面 將加劇。四、判斷1、空氣預(yù)熱器雙級(jí)布置時(shí)，省煤器也一定雙級(jí)布置。2、省煤器雙級(jí)布置時(shí)，空氣預(yù)熱器也一定雙級(jí)布置。3、鍋爐尾部煙道裝設(shè)空氣預(yù)熱器一定提高鍋爐效率。4、硫酸濃度越大，低溫腐蝕速度越快。5、含灰氣流對(duì)管壁的磨損量與煙氣流速成正比。6、橫向沖刷錯(cuò)列管束，第二排磨損最嚴(yán)重。7、管式空氣預(yù)熱器立式布置比臥式布置壁溫高。8、電站鍋爐省煤器為減小磨損范圍，一般采用垂直于前墻的縱向布置。9、鑄鐵式省煤器可作為沸騰式省煤器。10、隨鍋爐容量增大，必須增大空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)面。11、為了便于吹灰，現(xiàn)代大容量鍋爐多采用順列布置。12、實(shí)驗(yàn)證明，磨損中起主要作用的是法向分力產(chǎn)生的撞擊磨損。第十強(qiáng)制一、名詞解釋一、名詞解釋7、全負(fù)荷再循環(huán)鍋爐：在整個(gè)負(fù)荷范圍內(nèi)均有工質(zhì)再循環(huán)的鍋爐8、低循環(huán)倍率鍋爐：在整個(gè)負(fù)荷范圍內(nèi)均有工質(zhì)再循環(huán)的鍋爐，也稱全負(fù)荷再循環(huán)鍋爐二、填空1、按照工質(zhì)在蒸發(fā)受熱面中的流動(dòng)方式，可以將鍋爐分為自然循環(huán)鍋爐和強(qiáng)制循環(huán)鍋爐4、復(fù)合循環(huán)鍋爐可分為部分負(fù)荷循環(huán)鍋爐、全負(fù)荷循環(huán)鍋爐5、強(qiáng)制流動(dòng)蒸發(fā)受熱面中脈動(dòng)可分為管間脈動(dòng)、管屏間脈動(dòng)、整體脈動(dòng)6、影響強(qiáng)制流動(dòng)蒸發(fā)受熱面熱偏差的主要因素有熱力不均、水力流量不均三、選擇1、直流鍋爐的循環(huán)倍率 。2、壓力升高，直流鍋爐沸騰傳熱惡化起 。3、提高工作壓力，直流鍋爐水動(dòng)力特 。4、為消除水動(dòng)力不穩(wěn)定性，可采 。5、復(fù)合循環(huán)鍋爐是 基礎(chǔ)上發(fā)展起來的。1、水平圍繞管屏與垂直管屏直流鍋爐相比，垂直管屏易發(fā)生水動(dòng)力不穩(wěn)定。2、其他條件不變，熱負(fù)荷增大，水動(dòng)力不穩(wěn)定加劇。3、重位壓頭對(duì)垂直上升和垂直下降管均可消除水動(dòng)力多值性。3、重位壓頭對(duì)垂直上升和垂直下降管均可消除水動(dòng)力多值性。4、增加熱水段阻力可減輕蒸發(fā)管脈動(dòng)。5、增加質(zhì)量流速可減輕蒸發(fā)管脈動(dòng)。6、在蒸發(fā)區(qū)段加裝呼吸聯(lián)箱將加劇管間脈動(dòng)。7、直流鍋爐一定無汽包。8、多次強(qiáng)制循環(huán)鍋爐一定無汽包。9、復(fù)合循環(huán)鍋爐是在自然循環(huán)鍋爐基礎(chǔ)上發(fā)展起來的。10、蒸發(fā)管中脈動(dòng)發(fā)生的根本原因是汽水密度差。12、自然循環(huán)鍋爐只能在亞臨界壓力下運(yùn)行。13、直流鍋爐只能在超臨界壓力下運(yùn)行。14、復(fù)合循環(huán)鍋爐既能在亞臨界壓力下運(yùn)行，也能在超臨界壓力下運(yùn)行。鍋爐受鍋爐受熱面?zhèn)鳠嵊?jì)算及整第十3、為防止?fàn)t膛出口結(jié)渣，爐膛出口煙溫不得高于灰的變形溫度5、熱空氣溫度的選擇主要取決于燃料性質(zhì)6、影響鍋爐受熱面布置的因素主要有蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)7、鍋爐蒸汽參數(shù)升高，工質(zhì)予熱和過熱吸熱比例增大，而蒸發(fā)吸熱比例減小8、型布置鍋爐是由爐膛、水平煙道、垂直煙道9、對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，燒低揮發(fā)分燃料時(shí)，爐膛容積大，爐膛橫截面小，爐膛高度高10、對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，燒高揮發(fā)分燃料時(shí)，爐膛容積小，爐膛橫截面大，爐膛高度小三、判斷1、爐膛出口煙溫即為對(duì)流管束進(jìn)口煙溫。2、爐膛出口煙溫可大于灰渣的變形溫度。3、最經(jīng)濟(jì)的排煙溫度應(yīng)是使燃料費(fèi)用和受熱面金屬費(fèi)用的總和最小。4、對(duì)揮發(fā)分高、水分少的燃料可取較低的熱空氣溫度。4、對(duì)揮發(fā)分高、水分少的燃料可取較低的熱空氣溫度。6、爐膛內(nèi)熱負(fù)荷分布是均勻的。7、當(dāng)鍋爐蒸汽參數(shù)升高，工質(zhì)予熱和過熱吸熱比例減小，而蒸發(fā)吸熱比例增加。8、隨鍋爐容量增大，爐膛容積比爐膛內(nèi)表面積增大得慢。9、當(dāng)燃料水分增多，爐內(nèi)輻射受熱面吸熱減少，對(duì)流受熱面吸熱增加。10、燃料發(fā)熱量降低，爐內(nèi)輻射受熱面吸熱減少，對(duì)流受熱面吸熱也減少。12、設(shè)計(jì)鍋爐可采用設(shè)計(jì)計(jì)算，也可采用校核計(jì)算。13、在保證爐膛不結(jié)渣的前提下，爐膛出口煙溫越高越好。四、問答第十鍋爐通風(fēng)阻一、名詞解釋一、名詞解釋的阻力，引風(fēng)機(jī)克服煙道的阻力，并使?fàn)t膛出口保持２０－３０Pa的負(fù)壓。二、填空7、鍋爐強(qiáng)制通風(fēng)方式有正壓通風(fēng)、負(fù)壓通風(fēng)、平衡通風(fēng)10、鍋爐中風(fēng)機(jī)的選擇主要取決于額定負(fù)荷下煙風(fēng)道總壓降和流量1、煙氣流過對(duì)流式過熱器的阻力應(yīng) 計(jì)算，其計(jì)算值還應(yīng)乘1.2。（A）摩擦阻力（B）局部阻力（C）2、管式空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)阻力包 。（A）摩擦阻力（B）局部阻力（C）管束阻力（D）進(jìn)、出口3、煙囪阻力是 組成。（A）摩擦阻力（B）局部阻力（C）進(jìn)口阻力（D）出口4、目前電站鍋爐中 通風(fēng)方式應(yīng)用最普遍。（A）正壓（B）負(fù)壓（C）平衡（D）自5、計(jì)算冷風(fēng)道阻力時(shí)，冷風(fēng)量 處的過量空氣系數(shù)計(jì)算。（A）冷風(fēng)道入口（B）暖風(fēng)器入口（C）暖風(fēng)器出口（D）空氣預(yù)熱器入6、計(jì)算冷風(fēng)道阻力時(shí)，冷風(fēng)量 處的過量空氣系數(shù)計(jì)算。（A6、計(jì)算冷風(fēng)道阻力時(shí)，冷風(fēng)量 處的過量空氣系數(shù)計(jì)算。（A）空氣預(yù)熱器出口（B）暖風(fēng)器入口（C）暖風(fēng)器出口（D）空氣預(yù)熱器入7、計(jì)算爐膛出口至除塵器煙道阻力時(shí)，煙氣量 處的過量空氣系數(shù)計(jì)算。（A）爐膛出口（B）鍋爐出口（C）過熱器（D）省煤器8、計(jì)算除塵器至煙囪出口煙道阻力時(shí)，煙氣量 處的過量空氣系數(shù)計(jì)算。（A）爐膛出口（B）鍋爐出口（C）除塵器出口（D）煙囪出1、自然通風(fēng)采用風(fēng)機(jī)克服通風(fēng)阻力。2、自然通風(fēng)時(shí)，煙囪高度應(yīng)根據(jù)煙風(fēng)道總壓降確定。3、計(jì)算自生通風(fēng)力時(shí)，介質(zhì)向下流動(dòng)，自生通風(fēng)力取正值，反之取負(fù)。5、從理論上分析，煙囪越高