主傳動齒輪的焊接課設報告文件

-1-前言

在進入21世紀的前夜，美國的焊接同行們圍繞著“美國焊接工業(yè)應對21世紀挑戰(zhàn)"的主題展開了大規(guī)模的研討。他們廣泛、深入地探討了焊接在未來20年可能遇到的機遇和挑戰(zhàn)，并提出了以《焊接工業(yè)展望》為主框架的一系列分析報告.

我國焊接界的有識之士亦對我國焊接行業(yè)如何跨入21世紀予以了異常關注.以林尚揚、關橋兩位院士為首的中國工程院咨詢項目工作組開展了《我國制造業(yè)焊接生產(chǎn)現(xiàn)狀與發(fā)展戰(zhàn)略研究》工作。在過去的三年里，項目工作組進行了艱難的調研，在掌握國內、外大量第一手資料和數(shù)據(jù)的基礎上，系統(tǒng)分析了我國焊接行業(yè)的現(xiàn)狀和主要挑戰(zhàn)，規(guī)劃了未來的發(fā)展戰(zhàn)略和對策，提出了內涵豐富、極具戰(zhàn)略意義的研究報告。

這項工作得到了焊接行業(yè)的高度關注。2004年3月，中國焊接協(xié)會、中國焊接學會組織了由我國焊接行業(yè)權威專家參加的焊接行業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略研討會。與會專家對兩位院士的報告予以了高度評價，同時對今后行業(yè)的發(fā)展提出了許多極其寶貴的建議。

本文旨在根據(jù)研討會專家們的建議，在兩位院士報告的總體框架下,重點探討行業(yè)層面進一步發(fā)展的主要挑戰(zhàn)和對策。目錄主傳動齒輪的結構及主要零件材料成分性能1。1焊接齒輪的結構/21.2齒輪材料的選用/21.3材料的化學成分及性能分析/2第二章材料焊接性的分析2.1中碳調質鋼35CrMo焊接性問題/32.240鋼的焊接性問/4第三章焊接方法的選用3.1焊接方法的選用/53.2CO2氣體保護焊的特點/53。3焊接材料的選用/5第四章焊接設備與工藝參數(shù)的選用4。1CO2氣體保護焊焊機的選擇/64。2CO2氣體保護焊焊接工藝/64。3三類焊縫的具體參數(shù)/84。4焊接輔助設備的選擇/9第五章焊接的技術與操作流程5.1焊接操作工藝流程/95。2焊接次序/105.3焊接安全/10第六章焊件的焊后檢驗6。1焊件的檢驗/106。2常見焊接缺陷的產(chǎn)生原因/10參考文獻/11附錄:㈠附圖A。焊接裝配圖B.焊接回轉臺圖C。焊接操作機圖D。組件A定位焊的裝配圖E.組件A定位用墊塊圖㈡附件A.焊接工藝卡3張B。加工工藝過程卡1張一、主傳動齒輪的結構及主要零件材料成分性能1.1焊接齒輪的結構主傳動焊接齒輪由齒圈（輪緣）、支撐板(腹板）、無縫管（肋板)、中心套（輪轂)組焊而成（圖一為結構示意圖）。1.2材料的選用齒圈選用的是中碳調質鋼35CrMo，支撐板選用的是普通碳素鋼Q235，連接支撐板的鋼管選用無縫鋼管Q235，中心套選用的是正火鋼40鋼.1.3材料的化學成分及性能分析㈠中碳調質鋼35CrMo的化學成分和力學性能名稱化學成分(％)中碳調質鋼齒圈CMnSiCrNiMoVSP0.3～0。40。4～0。70。17~0.350。9～1。3__0.2~0。30。1～0.2≤0。030≤0.035熱處理規(guī)范力學性能硬度（HBW）σs/Mpaσb/Mpaδ/％ψ/％Ak/J860～880℃油淬；560～580℃回火≥490≥657≥15≥35≥49197～24135CrMo鋼是中碳低合金高強度鋼，屬于珠光體鋼。根據(jù)國際國際焊接學會（IIW)推薦用于反應中、低合金鋼的淬硬和冷冽傾向的碳當量公式：Ceq=C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+(Ni+Cu)/15根據(jù)公式計算35CrMO的碳當量0。587％~0。8167％（平均為0。702％）。根據(jù)以前做過的實驗結果得知：當碳當量≤0。40%時，焊接時無淬硬傾向，焊接性良好；當碳當量在0。40％~0.50％范圍時,淬硬傾向不太明顯,焊接性尚可；當碳當量在0.50%～0。60％范圍時，淬硬傾向逐漸明顯,冷裂紋傾向隨之增加,焊接性較差;當碳當量在≥0.60％時，屬于高淬透性的鋼，冷裂紋傾向進一步的增加，可焊性較差.因此,可見35CrMo的焊接性較差。㈡40鋼的化學成分及性能（GB699-88）名稱化學成分（％）40鋼（正火)中心套CMnSiCrNiSP0。37～0。450。5～0.80。17～0。37≤0。25__≤0.035≤0.035力學性能硬度(HBW)σs/Mpaσb/Mpaδ/%ψ/％Ak/J未熱處熱處理≥335≥570≥19≥45≥47≤217≤18740鋼有較高的強度，加工性良好冷變形時塑性中等。焊接性差，焊接前需要預熱,焊接后需要熱處理.㈢Q235的化學成分和力學性能（GB700-88）名稱化學成分(％）Q235支撐板和肋板CMnSiCrNiSP0。14~0.220。3～0.650。30~0。37____≤0。050≤0.045力學性能σs/Mpaσb/Mpaδ/%ψ/%Ak/JA：—B:20℃≥27≥335≥570≥19≥45Q235鋼是普通結構碳素鋼，屬于珠光體鋼，它的碳當量約為0。2%，鋼材的淬硬性傾向很小，焊接性好，焊接時不需要熱處理。但對于Q235作為母材本身也有應注意的問題：冷裂紋,脆化等.二、材料焊接性的分析在材料的化學成分和性能分析中,已經(jīng)得出結論，知道了35CrMo和40鋼的焊接性較差，而Q235碳素鋼的焊接性好,不需要焊接前的預熱和焊接后的熱處理.因此現(xiàn)只對焊接性差的35CrMo中碳調質鋼和40正火鋼做詳細的焊接性分析：2.1中碳調質鋼35CrMo焊接性問題㈠焊縫中的熱裂紋中碳鋼的含碳量及合金元素含量較高,焊縫凝固結晶時，固-液相溫度區(qū)間大,結晶偏析傾向嚴重，焊接時易于產(chǎn)生結晶裂紋，具有較大的熱裂紋敏感性。為了防止產(chǎn)生熱裂紋，要求采用低碳低硅焊絲，焊接時,應考慮到可能出現(xiàn)熱裂紋的問題，盡可能選用碳含量低以及含S、P雜質少的焊接材料。在焊接工藝上應注意填滿弧坑和保證良好的焊縫成形。因為熱裂紋容易出現(xiàn)在未填滿的弧坑處，特別是在多層焊時第一層焊道煩人弧坑中以及焊縫的凹陷部位。㈡淬硬性和冷裂紋3CrMo中碳調質鋼的淬硬傾向十分明顯,焊接熱影響區(qū)容易出現(xiàn)硬脆的馬氏體組織，增大了焊接接頭去的冷裂紋傾向。母材含碳量越高,淬硬性越大,焊接冷裂紋傾向也越大。中碳調質鋼比低碳調質鋼對冷裂紋更敏感的原因，除過淬硬傾向大外，還由于Ms點較低，在低溫下形成的馬氏體難以產(chǎn)生“自回火"效應。由于馬氏體中的碳含量較高,有很大的過飽和度，點陣畸變更嚴重，因而硬度和脆性更大，冷裂紋敏感性也更突出.焊接35CrMo時，為了防止冷裂紋，應盡量降低焊接接頭的含氫量，除了焊接前采取預熱措施外，憨厚須及時進行回火處理。此外，為了降低焊接接頭可能出現(xiàn)的應力腐蝕開裂傾向，應采用熱量集中的焊接方法和較小的焊接熱輸入,避免焊件表面的焊接缺陷和劃傷。㈢熱影響區(qū)的脆化和軟化HAZ脆化35CrMo鋼由于碳含量較高（Wc=0。3%～0。4％）,合金元素較多，有相當大的淬硬傾向，馬氏體轉變溫度（Ms）低（一般低于400℃），無“自回火”過程，因而在焊接熱影響區(qū)容易產(chǎn)生大量脆硬的馬氏體組織(尤其是高碳、粗大的馬氏體）,導致熱影響區(qū)脆化.生成的高碳馬氏體越多，脆化越嚴重。為了減少熱影響區(qū)脆化，從減少淬硬傾向出發(fā)，本應采用大熱輸入才有利。但由于這種鋼的淬硬性強.僅通過增大熱輸入還難以避免馬氏體的形成，相反卻增大了奧氏體的過熱,促使形成粗大的馬氏體，反而是熱影響區(qū)過熱區(qū)的脆化更為嚴重。因此，為防止熱影響區(qū)脆化的工藝措施主要是采用小熱輸入，同時采取預熱、緩冷和后熱等措施。因為采用小冷卻速度，這對改善熱影響區(qū)的性能是有利的。HAZ軟化焊前為調質狀態(tài)的剛才焊接時，被加熱到該鋼調質處理的回火溫度以上時,焊接熱影響區(qū)將出現(xiàn)強度、硬度低于母材的軟化區(qū).如果焊后不再進行調質處理，該軟化區(qū)可能成為降低接頭區(qū)強度的薄弱區(qū).因此,在調質狀態(tài)下焊接時應考慮熱影響區(qū)的軟化問題。母材焊接前所處的熱處理狀態(tài)不同，軟化區(qū)的溫度范圍和軟化程度有很大差別。低溫回火問的鋼材,熱影響區(qū)軟化區(qū)的溫度范圍越大,相對于母材的軟化程度也越大。從韌性方面出發(fā)，過熱區(qū)是接頭中最薄弱的環(huán)節(jié)；而從強度方面考慮，軟化去是接頭中最薄弱的環(huán)節(jié).中碳調質鋼熱影響區(qū)軟化最明顯的部位，是溫度處于Ac1～Ac3之間的區(qū)段，這與該區(qū)的不完全淬火過程有密切關系。因為不完全淬火區(qū)的奧氏體成分遠未達到平衡濃度。鐵素體和碳化物均為充分溶解，冷卻時奧氏體發(fā)生分解，造成這個區(qū)段的組織強度和硬度都較低,其中在Ac1附近失強最大。熱影響區(qū)軟化程度和軟化區(qū)的寬度與焊接熱輸入、焊接方法等有很大關系。焊接熱輸入越小,加熱和冷卻速度越快，軟化區(qū)的寬度越窄，焊接熱源越集中，對減少軟化越有利。㈣小結:對于35CrMo鋼焊接中存在的問題,焊接時應該采取諸如以下的一些保護措施。針對熱裂紋問題，選用低含碳量以及S、P雜質少的焊材。針對冷裂紋問題，采取焊前預熱，焊后及時回火處理的工藝。針對可能存在的應力腐蝕開裂問題,選用熱量集中的焊接方法和較小的熱輸入。針對HAZ脆化問題，采用小的熱輸入避免奧氏體過熱，同時采取預熱、緩冷和后熱等措施。針對HAZ軟化問題,選用焊接熱源集中地焊接方法，減少軟化。2。240鋼的焊接性問題1、中碳鋼含碳量為0。3％~0.6%，當含碳量接近0.3%而含錳量不高時，焊接性良好。隨著含碳量的增加焊接性逐漸變差，如果含碳量為0.5%左右而仍按焊接低碳鋼常用的工藝施焊,則熱影響區(qū)可能產(chǎn)生硬脆的馬氏體組織，易于開裂。當焊接材料和焊接過程控制不好時，甚至焊縫亦如此。焊接時,相當數(shù)量母材會熔化進入焊縫，使其含碳量增高，容易產(chǎn)生熱裂紋.特別是硫的雜質控制不嚴時，更易顯示出來。這種熱裂紋在弧坑處更為敏感,此外由于含碳量的增高，氣孔敏感性也增大。2、大多數(shù)情況下，中碳鋼需要預熱和層間溫度，以降低焊縫和熱影響區(qū)的冷去速度，從而防止產(chǎn)生馬氏體，通常40鋼預熱溫度在150～250攝氏度。焊后最好立即消除應力熱處理,特別是大厚度工件。消應力回火溫度一般為600～650攝氏度。三、焊接方法的選擇在主傳動齒輪的焊接生產(chǎn)整個過程中,共涉及3類焊接，16條環(huán)焊縫:一、齒圈（35CrMo/齒圈最小厚度δmin=22mm）和支撐板（Q235/板厚δ=10mm）的焊接，其中包含2條角接環(huán)焊縫;二、支撐板（Q235/δ=10mm）和無縫鋼管（Q235/管壁厚δ=6mm）的焊接,其中包含12條對接環(huán)焊縫；三、中心套(40鋼/中心套最小厚度δ〉30mm）和支撐板(Q235/δ=10mm）的焊接，其中包含2條角接環(huán)焊縫.3.1焊接方法的選用根據(jù)給定的生產(chǎn)條件（小批量生產(chǎn))以及選定母材材料的本身特點(外在的形狀結構、板材厚度、管材壁厚，材料的可焊性），并且結合實際生產(chǎn)的成本，考慮焊接效率最終選擇了CO2氣體保護焊的焊接方法來完成3類，16條焊縫的焊接。3。2CO2氣體保護焊的特點1、CO2焊是一種高效節(jié)能的焊接方法.在水平對接焊10mm低碳鋼板時，CO2焊的耗電量比手工電弧焊低2/3左右，就是與埋弧焊想畢業(yè)略低些。同時考慮到搞生產(chǎn)率和焊接材料價格低廉等特點，CO2焊的經(jīng)濟效益是很高的。2、CO2是一種低氫型焊接方法，焊縫的含氫量極低,康修能力較強，所以焊接低合金鋼時不易產(chǎn)生冷裂紋，同時也不易產(chǎn)生氫氣孔。3、CO2焊是一種明弧焊接方法,焊接時便于監(jiān)視和控制電弧和熔池,有利于實現(xiàn)焊接過程的機械化和自動化，用半自動焊接曲線焊縫和空間位置焊縫十分方便.4、CO2焊所使用的氣體和焊絲價格便宜，焊接設備在國內已定性生產(chǎn)，為該方法的應用創(chuàng)造了十分有利的條件。5、用粗絲(焊絲直徑≥1。6mm）焊接時可以使用較大的電流，實現(xiàn)射滴過渡方式.電流密度可高達100～300A/mm2,所以漢斯的熔化系數(shù)大，可達15～26g/(A·h)。焊件的熔深很大,可以不開或開小坡口。另外，該方法基本上沒有熔渣，焊后不需要清查，節(jié)省了許多工時，因此可以較大的提高焊接生產(chǎn)率。其中，直徑1.6mm焊絲大量用于焊接厚大鋼板,電流可達500A。6、用細焊絲（焊絲直徑≤1。6mm）3.3焊接材料的選擇：焊接時可以使用較小的電流，實現(xiàn)短路過渡方式。這時電弧對焊件是間斷加熱，電弧穩(wěn)定，熱量集中，焊接熱輸入小,適合于焊接薄板。同時焊接變形也很小，甚至不需要焊后矯正工序.1、焊絲選擇:H08Mn2SiAH08Mn2SiA的化學成分如下表合金元素含量（%)CSiMnCrNiSP≤0.10.70～0.951.80～2.10≤0.02≤0.250.0300.035選擇H08Mn2SiA的原因H08Mn2SiA焊絲適合于低碳鋼和低合金鋼的焊接;Mn、Si具有較強的脫氧能力，能提高焊縫的抗拉強度；焊接時電弧穩(wěn)定、熔敷效率高、飛濺較少、焊縫成形美觀,并且抗氧化修士能力強.四、焊接設備和工藝參數(shù)的選擇4。1CO2氣體保護焊焊機的選擇1、焊機型號：KR-350焊機的主要參數(shù)見下表，表4。0額定輸入電壓AC380，三相頻率50HZ工作輸出電流60—350A工作輸出電壓17—32V額定負載率60%2、拉絲式送絲機構僅適用于輸送直徑小于1。2mm焊絲;推絲式送絲機構整個便于制作，焊槍簡單輕巧，可采用較大的焊絲盤，容納較多的焊絲，時應用最廣的送絲機構。由于焊絲剛性所致，所以僅適用于焊絲直徑大于0。8mm的焊絲，其送絲軟管較短一般3m。根據(jù)送絲滾輪的結構，可分為單主動式、雙主動式和二聯(lián)式，常用雙主動式。3、焊槍種類有空冷和水冷兩種方式，細絲小電流的采用空冷焊槍,粗絲大電流采用水冷焊槍。焊槍外形有鵝頸式和手槍式，鵝頸式常用于平焊，水平填角焊；手槍式焊槍常用于粗絲，立焊和橫焊等。4。2焊接工藝焊前準備焊縫坡口的基本形式與尺寸，可按GB985選用。由于二氧化碳焊熔深度較大，因此板厚在8mm以下的平對接焊縫可不開坡口。焊件鈍邊可增加到5mm，坡口角度可減至50°。焊絲，坡口及坡口周圍10～20mm范圍內必須保持清潔，不得有影響焊接質量的鐵銹，油污，水和涂料等異物.焊接區(qū)域的風速應限制在1米/秒以下，否則應采用檔風裝置。焊接參數(shù)焊絲直徑焊絲直徑的選擇，主要是以焊件厚度，焊接位置和生產(chǎn)率的要求為依據(jù)。在電流相同時，熔深將隨焊絲直徑的減少而增加；焊絲越細，則焊絲熔化速度越高.焊絲直徑的選擇參照下表（4.1）:母材厚度(mm）1.5～2。32~83～12焊絲直徑（mm)0.81.0～1。21.6焊件極性一般常用反接，即焊件接電源負極,焊絲接電源正極。在堆焊，鑄鐵補焊及粗絲大電流時，也可用正接。焊絲伸出長度焊絲伸出長度與焊絲直徑，焊接電流及焊接電壓有關.焊絲伸出長度增加，將降低焊接電流，減少熔深，增加焊縫寬度。焊絲伸出長度過長時，容易形成未焊透,未熔合,增加飛濺，削弱保護，形成氣孔;焊絲伸出長度過短時,會妨礙對熔池的觀察，噴嘴易被飛濺堵塞，影響保護形成氣孔。根據(jù)實際生產(chǎn)經(jīng)驗,合適的焊絲伸長長度一般為焊絲直徑的10-12倍,對于不同直徑和不同材料的焊絲，允許使用的焊絲伸長長度是不同的，參見【1】表（4。2）：焊絲直徑/mmH08Mn2SiH06Cr09NiTi0。81。01。26～127～128~155～96~117~12焊接電流在保證母材焊透又不致燒穿的原則下，應根據(jù)母材厚度，接頭形式焊接位置及焊絲直徑正確選用焊接電流。焊接電流是確定熔深的主要因素。隨著電流的增加，熔深和熔敷速度都要增加，熔寬也略有增加.送絲速度越快，焊接電流越大，基本上是正比關系。焊接電流過大時，會造成熔池過大，焊縫成形惡化.各種直徑的焊絲常用的焊接電流范圍見下表，表(4。3)：焊絲直徑/mm0.60。81.01.21.6焊接電流/A49～9050~12070～18090~350150～500電弧電壓為獲得良好的工藝性能，應選擇最佳的電弧電壓，該值是一個很窄的電壓區(qū)間，一般僅為1～2伏左右。最佳的電弧電壓與電流的大小，焊接位置等因素有關，可參見下表，表(4.4）:隨電弧電壓的增加,熔寬明顯增加，而余高和熔深略有減少，焊縫機械性能有所降低。電弧電壓過高，會產(chǎn)生焊縫氣孔和增加飛濺.電弧電壓過低，焊絲將插入熔池,電弧不穩(wěn)，影響焊縫形成。焊接位置與電流的關系.表4.4：焊接電流/A電弧電壓/V平焊立焊、仰焊75~12018～2218~22130～17020～2618~24180～21022～2818～26220~26025～36——焊接速度選擇焊接速度主要根據(jù)焊接生產(chǎn)率和焊接質量。焊接速度過快，保護效果差，同事是冷卻速度加大，是焊縫塑性降低，且不利于焊縫成形,易形成咬邊缺陷；焊接速度過慢，熔敷金屬在胡夏堆積，電弧熱和電弧力受阻礙,焊道不均勻,且焊縫組織粗大。在實際生產(chǎn)中，焊接速度一般不超過0.5m/min。氣體流量氣體流量直接影響氣體保護效果。氣體流量過小時，焊縫易產(chǎn)生氣孔等缺陷。氣體流量過大時,不僅浪費氣體，而且焊縫由于氧化性增強而形成氧化皮，降低焊縫質量。氣體流量應根據(jù)焊接電流，焊接速度，焊絲伸出長度，噴嘴直徑，焊接位置等因素考慮。當焊接電流越大,焊接速度越快,焊絲伸出長度較長，噴嘴直徑增大,室外焊接及仰焊位置時，應采用較大的氣體流量.當焊絲直徑小于或等于1。2mm時，氣體流量一般為6～15L/min；焊絲直徑大于1.2mm時，氣體流量應取15～25L/min。焊接回路電感的選擇焊接回路電感的主要用于調節(jié)電源動特性，以獲得合適的短路電流增長速度di/dt，從而減少飛劍;并調節(jié)短路頻率和燃燒時間，以控制電弧熱量和熔透深度。焊接回路中的電感值應根據(jù)焊絲直徑和焊接位置來選擇。在短路過渡中,細焊絲焊接時,應選擇較小的電感值；粗焊絲焊接時，需要選擇較大的電感值。注意，在實際生產(chǎn)中。由于焊接電纜比較長,常常將一部分電纜盤繞起來,這相當于在焊接回路中串入了一個附加電感。由于回路電感值的改變，是飛濺情況、母材熔深等都發(fā)生變化。因此，在焊接過程正常后，點啦盤繞的全書就不宜變動。表4。5焊接回路電感值的選擇焊絲直徑/mm焊接電流/A電弧電壓/V電感/mH短路電流增長速度/kA·s—10。81.21.61001301601819200。01～0.080。02~0。500。30~0.7050～15040~13020～754。3三類焊縫的具體參數(shù)㈠Q235（無縫管）+Q235（支撐圈）焊接參數(shù)選擇坡口：單邊V型，45度3*3焊絲直徑：1.2mm電壓:23V電流：130A焊接速度：30m/h焊絲伸出長度：12mm氣體流量：8L/min㈡Q235（支撐圈)+40鋼（中心套）焊接參數(shù)選擇不開坡口；焊絲直徑：1。6mm;電壓：28V電流：270A焊接速度：25m/h；焊絲伸出長度:20mm氣體流量：17L/min;采用直流反接；操作時焊絲傾斜。㈢Q235（支撐圈)+35CrMo（齒圈)不開坡口；焊絲直徑:1.6mm；電壓：28V電流:270A焊接速度：25m/h；焊絲伸出長度:20mm氣體流量：17L/min;采用直流反接；操作時焊絲傾斜。4。4輔助設備的選擇㈠焊件變位機械由于是回轉體零件的焊接，為了便于定位和焊接的自動化旋轉，再考慮了零件的形狀生產(chǎn)成本等多方面因素后，最終選擇了國產(chǎn)焊件回轉臺ZT-5，其中的發(fā)動機及主體技術參數(shù)沿用ZT—5但是結合實際需要對其工作臺做了一些自行的設計，詳細變動見附圖（焊接回轉臺)。焊接回轉臺的技術參數(shù):見表4。6型號ZT—5最大承載重量/T5工作臺回轉速度r/min0。1—1工作臺直徑/mm1300工作臺高度/mm1200最大焊接電流/A2000電動機功率/Kw2.2機器自重/Kg3500外形尺寸（長/mmx寬/mm)1000x1000㈡焊接操作機考慮批量生產(chǎn)，提高生產(chǎn)效率且便于在不同位置的焊接，選用了伸縮臂式焊接操作機，選擇的伸縮臂行程為3m小型焊接操作機，詳見附圖(焊接操作機）.型號小型臂的允許荷重/Kg300臂伸縮行程/m3底座形式臺車固定式臂升降行程/m3臂升降速度mm/min2000焊接操作機的技術參數(shù)：見表4。7五、焊接的技術及操作流程5.1焊接操作的工藝流程清理焊接部位——檢查構件、組裝、加工及定位——按工藝文件要求調整焊接工藝參數(shù)——按合理的焊接順序進行焊接——自檢、交檢——焊縫返修——焊縫修磨——合格-—交檢查員檢查——關電源——現(xiàn)場清理.5.2焊接的次序㈠兩塊支撐板和六個無縫管定位焊，組成組件A;㈡再將組件A和齒圈B、中心套C裝配成一個整體D固定在焊接回轉臺上;㈢固定焊槍的位置,調整焊接回轉臺速度使其等于設定的焊接速度（25m/h），使其旋轉采用CO2氣體保護焊自動焊來完成A、B之間的環(huán)焊縫；㈣調整焊槍的位置固定,調整焊