最新化工原理復(fù)習(xí)題

1、化工原理復(fù)習(xí)題一 判斷題蒸餾1. 當(dāng)精餾塔各板的板效率相等時，其全塔效率與板效率相等。（ ）2. 若精餾段操作線方程，則這個方程是錯誤的。（ ）3. 根據(jù)恒摩爾流假設(shè)，精餾塔內(nèi)氣、液兩相的摩爾流量一定相等。（ ）4. 精餾操作回流比的上限為全回流，下限為零。（ ）5. 相對揮發(fā)度的大小可以用來判斷物系分離的難易程度，愈小，表示分離愈容易。（ ）6. 若提餾段操作線方程為，則這個方程是錯誤的。（ ）7. 保證精餾操作連續(xù)穩(wěn)定進(jìn)行的兩個必要條件是，塔頂?shù)幕亓骱退自俜衅魈峁┑纳仙羝?。?）9據(jù)恒摩爾流假設(shè)，板式精餾塔中每塊塔板的上升蒸氣量都相等。（ ）精餾操作中，兩操作線的位置都隨進(jìn)料狀態(tài)的變化

2、而變化。精餾塔內(nèi)的總效率不等于單板效率。在其它條件不變時，以冷液進(jìn)料所需理論塔板數(shù)最少。精餾塔塔釜相當(dāng)于一個平衡級蒸餾精餾操作線方程是通過物料衡算推導(dǎo)出來的。全回流時，兩塔板間氣液兩相易揮發(fā)組分的濃度相等。精餾過程中，從塔底到塔頂易揮發(fā)組分濃度越來越高。接近于1的體系不能用精餾方法分離間歇精餾不能得到分析純級的塔頂產(chǎn)品精餾段操作線的斜率R/（R+1）隨R的增大而增大，全回流時，斜率為無窮大。 （）最小回流比Rmin的大小與進(jìn)料的熱狀況無關(guān)。 （ ）吸收1. 吸收過程中，當(dāng)操作線與平衡性相切或相交時所用的吸收劑最少，此時吸收推動力也最小。（ ）2. 吸收過程中，當(dāng)操作線與平衡性相切或相交時所用的

3、吸收劑最少，吸收推動力最大。（ ）3. 減壓和升溫使氣體的溶解度下降，故減壓升溫有利于解吸操作。（ ）4吸收操作中，吸收液的平衡濃度隨溫度和壓強(qiáng)的增大而降低。（ ）5氣相中的穩(wěn)定分子擴(kuò)散有等分子反向擴(kuò)散和雙向擴(kuò)散兩種形式。（ ）6 KG和KY都是氣相總吸收系數(shù)，但它們對應(yīng)不同形式的推動力，單位也不同。（ ）當(dāng)脫吸因數(shù)S>1時，達(dá)到相同吸收程度的NOG < NT對于單向擴(kuò)散，氣體中溶質(zhì)的濃度越大，則漂移因子越大。對于相同的吸收要求，S越小，則所需NOG越大。對于難溶氣體，隨溫度提高，亨利系數(shù)E越小。在吸收過程中，其它條件不變時若吸收溫度提高，則尾氣濃度下降。若氣體溶質(zhì)的初始狀態(tài)在相平

4、衡線的上方，則為吸收過程。氣-液兩相接觸達(dá)到平衡時，易溶氣體的平衡分壓較高，亨利系數(shù)E很小。 （）在吸收塔中氣液兩相組成沿塔高呈連續(xù)性變化。 （）一個氣相傳質(zhì)單元高度是指這段填料層內(nèi)的濃度變化與推動力相等。計算傳質(zhì)單元數(shù)時，要用到物料衡算，氣液平衡關(guān)系和傳質(zhì)速率方程。 （）當(dāng)脫吸因數(shù)為1時，達(dá)到相同的吸收程度所需理論塔板數(shù)等于所需傳質(zhì)單元數(shù)。 （）當(dāng)吸收塔采用最小液氣比操作時，要達(dá)到規(guī)定的吸收率則所需填料層高度趨近于無窮大。 （）干燥1. 相對濕度j值大小表示空氣中水分含量的相對大小。j為1時，表示此空氣吸水汽的能力強(qiáng)。（ ）2. 物料的臨界含水量是劃分等速干燥和降速干燥階段的分界點。（ ）3

5、. 等焓干燥過程又稱絕熱干燥過程，也稱為理想干燥過程。（ ）4. 濕空氣在預(yù)熱過程中不變化的參數(shù)是濕度和露點溫度。（ ）5. 空氣相對濕度等于其濕度與相同溫度下的飽和濕度之比。（ ）6. 在濕空氣性質(zhì)圖中，利用濕空氣的濕度和露點溫度，可以查得濕空氣的其他性質(zhì)參數(shù)。（ ）7濕球溫度和絕熱飽和冷卻溫度在數(shù)值上近似相等。（ ）8. 在恒定條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進(jìn)行干燥。當(dāng)干燥至含水量為0.05時，干燥速率開始下降，再繼續(xù)干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為0.004。（ ）9. 在恒定干燥條件下，某物料的臨界含水量為0.2kg水/kg干料，現(xiàn)將該物料的含

6、水量從0.5 kg水/kg干料干燥到0.1 kg水/kg干料，則干燥終了時物料的表面溫度將大于空氣的濕球溫度。（ ）濕球溫度與絕熱飽和溫度與水的初溫高低無關(guān)。（ ）臨界含水量是區(qū)分結(jié)合水分與非結(jié)合水分的分界點。（ ）任何物料只要與一定溫度的空氣相接觸都能被干燥為絕干物料。（ ）空氣的濕度越小，則容納水分的能力越強(qiáng)。（ ）空氣的相對濕度越小，則容納水分的能力越強(qiáng)。（ ）二 填空題蒸餾1. 精餾塔進(jìn)料共有五種可能的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時， ；當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時， 。2. 當(dāng)精餾操作中的q線方程為時，則進(jìn)料熱狀態(tài)為 ，此時q= 。3. 精餾塔進(jìn)料有五種不同熱狀況。對于泡點進(jìn)

7、料，其進(jìn)料熱狀況參數(shù)q= ；對于露點進(jìn)料，其進(jìn)料熱狀況參數(shù)q= ；對于氣液混合物進(jìn)料，且氣液摩爾比為3:7時，其進(jìn)料熱狀況參數(shù)q= 。4. 精餾塔進(jìn)料共有五種可能的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為3:5時，進(jìn)料熱狀況參數(shù) 。5. 某雙組份物系，相對揮發(fā)度，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計），若已知，則 。6. 在總壓為101.33kPa，溫度為85下，苯（A）和甲苯（B）的飽和蒸氣壓分別為，則相對揮發(fā)度 。7. 第n，n+1相鄰兩實際板氣相濃度分別為0.62，0.52，從第n板下降的液相濃度為0.5，該氣體為理想體系，則氣相單板效率為 。8. 某精餾塔

8、的精餾段操作線方程為，則該精餾塔的操作回流比為 ，餾出液組成為 。（精確到小數(shù)點后兩位）9. 連續(xù)精餾塔精餾乙醇-水混合液，該塔提餾段操作線方程式為，則塔底殘液中乙醇的濃度（摩爾分?jǐn)?shù)）為 。（精確到小數(shù)點后3位）10. 在連續(xù)精餾塔中，進(jìn)行全回流操作，已測得相鄰實際塔板上液相組成分別為，（均為易揮發(fā)組分摩爾分?jǐn)?shù)）。已知操作條件下相對揮發(fā)度為3，則以液相組成表示的第n板的單板效率為 。11. 某雙組份理想物系，相對揮發(fā)度，在具有理論板的精餾塔內(nèi)進(jìn)行全回流精餾操作，已知，則 （塔板序號由塔頂往下數(shù)）。（精確到小數(shù)點后3位）12. 在全回流操作的精餾塔中，測得相鄰兩塔板的兩相四個組成為0.62、0.

9、70、0.75、0.82，則 ， ， ， 。干燥1. 在一定的溫度和總壓強(qiáng)下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)所用空氣的相對濕度增大時，則濕物料的平衡水分相應(yīng) ，其自由水分相應(yīng) 。（填增大、減小或不變）2. 當(dāng)空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關(guān)系為 。3. 已知總壓為100kPa，濕空氣的溫度為20，濕度為0.01kg/kg干空氣，水在20的飽和蒸汽壓為2.338kPa，此時該濕空氣的相對濕度為 。4. 當(dāng)空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關(guān)系為 。5. 空氣越潮濕，則干濕球溫度計讀數(shù)相差越 。（填大、小或不確定）6. 已知在常壓及25下，水分在某濕物料與空氣之間的平衡

10、關(guān)系為：相對濕度時，平衡含水量；相對濕度時，平衡含水量。現(xiàn)該物料含水量為，令其與25，的空氣接觸，則該物料的自由含水量為 ，結(jié)合水量為 ，非結(jié)合水量為 。7. 用熱空氣干燥某物料，若其他條件不變而空氣的流速增加，則恒速階段的干燥速率將 ，平衡含水量將 ；若其他條件不變而空氣的相對濕度增加，則恒速階段的干燥速率將 ，平衡含水量將 。（填增大、減小或不變）吸收1. 在常壓逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。已知進(jìn)塔氣相組成Y1為0.02（摩爾比），操作液氣比為L/V=0.9，氣液平衡關(guān)系為Y=1.0X，則溶質(zhì)組分的回收率最大可達(dá) 。2. 在吸收塔某處，氣相主體濃度，液相主體濃度，氣相傳

11、質(zhì)分系數(shù)，氣相總傳質(zhì)系數(shù)，平衡關(guān)系，則該處氣液界面上氣相濃度 。3. 在常壓逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。已知進(jìn)塔氣相組成Y1為0.02（摩爾比），操作液氣比為L/V=0.45，氣液平衡關(guān)系為Y=2.0X，則溶質(zhì)組分的回收率最大可達(dá) 。4. 填料吸收塔內(nèi)，用清水逆流吸收混合氣體中的溶質(zhì)A，操作條件下體系的相平衡常數(shù)m=3，進(jìn)塔氣體濃度為0.06（摩爾比），當(dāng)操作液氣比為4時，出塔氣體的極限濃度為 ；當(dāng)操作液氣比為2時，出塔液體的極限濃度為 。5. 某逆流吸收塔，用純?nèi)軇┪栈旌峡諝庵幸兹芙M分，設(shè)備高為無窮大。入塔（體積），平衡關(guān)系，若液氣比（摩爾比，下同）為2.5時，吸收率為

12、 ；若液氣比為1.5時，吸收率為 。6. 常壓、25低濃度的氨水溶液，若氨水濃度和壓力不變，而氨水溫度提高，則亨利系數(shù)E ，溶解度系數(shù)H ，相平衡常數(shù)m ，對 過程不利。（前三空填增大、減小或不變；后一空填吸收或解吸）1.亨利定律的表達(dá)形式有 ； ； 。2.吸收的傳質(zhì)特點是 。以液相摩爾體積濃度表示的吸收總傳質(zhì)推動力是 ，以氣相摩爾分率表示的液相分推動力是 。3.精餾塔進(jìn)料位置最高的是 進(jìn)料；進(jìn)料位置最低的是 進(jìn)料；工業(yè)生產(chǎn)常以 進(jìn)料方式居多。4.間歇精餾操作主要有兩種方式 即 ； 。5.液-液萃取中萃取劑選擇要求主要是 ； 。6.恒速干燥速率由 控制；降速干燥速率由 控制。1.費克定律的物理

13、意義是 ；分子擴(kuò)散分 ； 兩種方式。2.亨利系數(shù)很小的氣體是 氣體，吸收過程屬于 控制。 3.在精餾過程中，全回流的特點是 ； ； 。4.萃取相圖中兩相區(qū)的大小，不僅與 ； 有關(guān)，還與 有關(guān)。5.連續(xù)精餾操作中，若提餾段上升蒸氣量增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)仍保持不變，則R ；塔頂蒸氣冷凝負(fù)荷 。 6.物料的平衡含水率不僅取決于 ，同時還取決于 。三 選擇題吸收1. 常壓20下稀氨水的相平衡方程為，今使含氨5%（摩爾分?jǐn)?shù)）的含氨混合氣體和的氨水接觸，則發(fā)生（ ）。A. 吸收過程 B. 脫吸過程 C. 平衡過程 D. 無法判斷2. 在逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)組分。其液氣比L/V為2.7，

14、平衡關(guān)系可表示為Y=1.5X（Y、X為摩爾比），溶質(zhì)的回收率為90%，則液氣比與最小液氣比之比值為（ ）A. 1.5 B. 1.8 C. 2 D. 34. 利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體中不同組分分離的操作稱為（ ）A. 蒸餾 B. 萃取 C. 吸收 D. 解吸1. 在吸收塔某處，氣相主體濃度，液相主體濃度，氣相傳質(zhì)分系數(shù)，氣相總傳質(zhì)系數(shù)，平衡關(guān)系，則該處氣液界面上氣相濃度（ ）。A. 0.02 B. 0.01 C. 0.015 D. 0.005 2. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以液相組成差表示）為（ ）。A. B. C. D. 3. 在吸收操作中，吸收塔某一

15、截面上的總推動力（以氣相組成差表示）為（ ）。A. B. C. D. 4. 在填料吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨。混合氣的進(jìn)塔組成為0.01，出塔組成為0.001（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關(guān)系為，則溶液出塔的最大摩爾比為（ ）。A. 0.00113 B. 0.0088 C. 0.00114 D. 0.01145. 在氣體處理量一定時，減小吸收劑用量，則吸收推動力（ ）。A. 增大 B. 不變 C. 減小 D. 不確定6. 在填料吸收塔中用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知進(jìn)塔混合氣中溶質(zhì)的組成為6%（體積分?jǐn)?shù)）；吸收尾氣中溶質(zhì)的組成為1.2%，則溶質(zhì)的吸收率為（ ）。A.

16、 81.03% B. 80.0% C. 118.97% D. 18.97%吸收操作的依據(jù)是 。A 揮發(fā)度差異 B 溶解度差異 C 溫度差異 D 密度差異吸收塔的操作線是直線，主要是基于如下原因 A 物理吸收 B 化學(xué)吸收 C 高濃度物理吸收 D 低濃度物理吸收下列吸收速率方程表達(dá)式中，正確的一組是 。a. N = kG(p p*) = kL(c - ci) b. N = KX(X* X) = ky(y yi)c. N = kG(p p*) = Ky(y yi) d. N = kx(xi x)= kX(X - X*)下列說法中正確的是 A 用水吸收氨屬液膜控制B 常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶性氣

17、體的吸收，為氣膜阻力控制C 用水吸收氧屬難溶性氣體的吸收，為氣膜阻力控制D 用水吸收二氧化碳屬具有中等溶解度氣體的吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略 下列說法中錯誤的是 A 溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體 B 亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體C 亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體 D相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時，則下列那種情況正確 A 回收率趨向最高 B 吸收推動力趨向最大C 操作最為經(jīng)濟(jì) D 填料層高度趨向無窮大在填料吸收塔中，當(dāng)入塔氣體濃度因故增大，若要保持氣體出口濃度不變，最好采取的措施為 。 A. 降低操作溫度；加大溶劑用量 B. 增加壓力；增加

18、填料層高度 C. 降低壓力；加大溶劑用量 D 增加壓力；降低吸收溫度為使吸收過程易于進(jìn)行，采取的措施是（）A 加壓升溫 B 加壓降溫 C 減壓升溫 D 減壓降溫對難溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于（ ）A 氣相一側(cè) B 液相一側(cè) C 氣液相界面處 D 無法判斷某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)kY為2kmol/(m2·h)，液膜吸收系數(shù)kX為4kmol/(m2·h)，由此判斷該過程為 A 氣膜控制 B 液膜控制 C 不能確定 D 雙膜控制在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進(jìn)塔液相組成X2增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將 ，氣相出口濃度 A增加 B減小

19、C不變 D不確定在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)將進(jìn)塔氣體組成Y1增大，其它操作條件不變，其出塔氣體組成Y2將（） 吸收率（）A 增加 B減小 C不變 D不確定 蒸餾1. 在精餾設(shè)計中，對一定的物系，其、不變，若回流比R增加，則所需理論板數(shù)將（ ）。A. 減小 B. 增加 C. 不變 D. 無法確定2. 用精餾方法分離某二元理想溶液，產(chǎn)品組成為、，當(dāng)進(jìn)料組成為時，相應(yīng)的最小回流比為；當(dāng)進(jìn)料組成為時，相應(yīng)的最小回流比為。若，且進(jìn)料熱狀態(tài)相同，則（ ）。A. B. C. D. 無法確定3. 有一精餾塔使用全凝器進(jìn)行冷凝，已知（摩爾分?jǐn)?shù)），回流比，常壓操作時，其氣

20、-液平衡關(guān)系為，則和的值為（ ）。A. B. C. D. 4. 某酒廠連續(xù)精餾塔精餾乙醇-水混合液，該塔提餾段操作線方程式為，則塔底殘液中乙醇的濃度（摩爾分?jǐn)?shù)）為（ ）。A. 0.0143 B. 0.0511 C. 0.0112 D. 0.00635. 某連續(xù)精餾塔中，進(jìn)料組成為0.35，要求餾出液組成達(dá)到0.95（以上為摩爾分?jǐn)?shù)），泡點進(jìn)料，系統(tǒng)的平均相對揮發(fā)度為2.44，此時的最小回流比為（ ）。A. 1.52 B. 1.66 C. 1.88 D. 1.756. 已知精餾塔塔頂?shù)谝粚永碚摪迳系囊合嗯蔹c為t1，與之平衡的氣相露點為t2。而該塔塔底某理論板上的液相泡點為t3，與之平衡的氣相露點

21、為t4，則這四個溫度的大小順序為（ ）。A. t1 = t2 > t3 = t4 B. t1 > t2 > t3> t4 C. t1 < t2 < t3 < t4 D. t1 = t2 < t3 = t47. 精餾分離某二元混合物，進(jìn)料量為100 kmol/h，要求餾出液組成不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（ ）。A. 60 kmol/h B. 66.7 kmol/h C. 90 kmol/h D. 不能確定8. 在精餾塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）稱為（ ）A. 精餾段 B. 提餾段 C. 進(jìn)料段 D. 混合段9. 精餾塔設(shè)計時，若F、為定

22、值時，將進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q=1改為q>1，則所需理論板數(shù)（ ）。A. 增加 B. 減少 C. 不變 D. 無窮大 10. 完成某分離任務(wù)需理論板數(shù)為N=7（包括再沸器），若全塔效率ET=50%，則塔內(nèi)需實際板數(shù)為（ ）。A. 14 B. 10 C. 12 D. 無法確定11. 一操作中的精餾塔，若保持F、q、D不變，而增大回流比R，則（ ）。A. 增大，增大 B. 增大，下降 C. 增大，不變 D. 下降，下降12. 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成，相應(yīng)的泡點溫度為t1，氣相組成，相應(yīng)的露點溫度為t2，則（ ）。A. t1 = t2 B. t1 > t2 C. t1 &l

23、t; t2 D. 無法確定13. 在精餾塔中相鄰兩層塔板（從上往下數(shù)）上取三個樣品、和，全回流操作時，分析結(jié)果正確的是（ ）。A. B. C. D. 14. 一操作中的精餾塔，若保持F、q、D不變，而增大回流比R，則（ ）。A. 增大，增大，V增大，L/V增大，塔頂溫度減?。?B. 增大，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度增大；C. 增大，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度減?。?D. 下降，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度增大；下列說法中錯誤的是 A 板式塔內(nèi)氣液逐級接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B 精餾用板式塔，吸收用填料塔C 精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔D 吸收既可以用板式塔，又可以

24、用填料塔下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是 ，單板壓降最小的是 。A 篩板塔 B浮閥塔 C泡罩塔在板式塔的設(shè)計中，為了減少霧沫夾帶，下列適當(dāng)?shù)拇胧┦?：A 增大塔徑D，增加板間距HT B 減小塔徑D，增加板間距HT C 減小塔徑D，減小板間距HT D 增大塔徑D，減小板間距HT某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為100kmol/h，進(jìn)料組成為0.6，要求塔頂塔頂產(chǎn)品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（）A 60.5 kmol/h B 66.7 kmol/h C 90.4 kmol/h D 不能確定10 二元溶液的連續(xù)精餾計算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)的變化將引起 的變

25、化A平衡線 B 操作線與q線 C 平衡線與操作線 D平衡線與q線1 當(dāng)其它條件不變時，只改變料液的性質(zhì)。當(dāng)分別以冷液、飽和液體、飽和蒸汽和過熱蒸汽進(jìn)料時，其理論塔板數(shù)的變化是 。A. 逐漸增多 B. 逐漸減少C. 飽和液體進(jìn)料時最多 D. 飽和蒸汽進(jìn)料時最少3 某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可判定物料以 方式進(jìn)料A 飽和蒸汽 B 飽和液體 C 過熱蒸汽 D 冷液體 4 精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時，以下關(guān)系（）成立A q=0, L=L B q=1 V=VC q=0 ,L=V Dq=1 L=L精餾塔的操作線是直線，其原因是 A 理論板假設(shè) B 理想物系 C 塔頂泡點回流 D恒摩爾流

26、假設(shè)13 用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內(nèi)實際板數(shù)為 層。A 16 B 12 C 14 D 不能確定12 若連續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為 A 1/2 B 1/3 C 2 D 3精餾塔的操作線是直線，其原因是 A 理論板假設(shè) B 理想物系 C 塔頂泡點回流 D恒摩爾流假設(shè)13 用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內(nèi)實際板數(shù)為 層。A 16 B 12 C 14 D 不能確定12 若連續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為 A 1/2 B 1/

27、3 C 2 D 37為測定塔內(nèi)某種塔板的效率，常壓下對苯甲苯物系進(jìn)行全回流精餾，平均相對揮發(fā)度2.47。測得相鄰三層塔板的液相組成為xn-1=0.430, xn=0.285, xn+1=0.173 。則中間那塊塔板的氣相單板效率為 。a. 68.7% b. 65.3% c. 57.2% d. 72.8%9 某連續(xù)精餾塔中，飽和液體進(jìn)料。精餾段和提餾段操作線方程分別為： y =0.68x +0.299 ，y = 1.38x - 0.00894 。則原料液組成為 。a. 0.35 b. 0.44 c. 0.50 d. 0.42精餾過程的理論板假設(shè)是指 A 進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等 B 進(jìn)入該板的

28、氣液兩相組成平衡C 離開該板的氣液兩相組成相等 D 離開該板的氣液兩相組成平衡11 混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（）A 容易 B 困難 C 完全 D 不完全精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指在精餾段每層塔板 相等A 上升蒸汽的摩爾流量 B上升蒸汽的質(zhì)量流量C 上升蒸汽的體積流量 D上升蒸汽和下降液體液體流量干燥1. 濕物料在一定的空氣狀態(tài)下干燥的極限為（ ）。A. 自由水分 B. 平衡水分 C. 非結(jié)合水分 D. 結(jié)合水分2. 空氣溫度為，濕度為，相對濕度為的濕空氣，經(jīng)一間接蒸汽加熱的預(yù)熱器后，空氣的溫度為，濕度為，相對濕度為，則（ ） A. B. C. D. 3. 采

29、用一定狀態(tài)的空氣干燥某濕物料，（ ）不能通過干燥除去。A. 自由水分 B. 平衡水分 C. 非結(jié)合水分 D. 結(jié)合水分4. 在恒定條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進(jìn)行干燥。當(dāng)干燥至含水量為0.05時，干燥速率開始下降，再繼續(xù)干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為（ ）A. 0.05 B. 0.2 C. 0.004 D. 0.1965. 濕空氣在預(yù)熱過程中不變化的參數(shù)是（ ）A. 焓 B. 相對濕度 C. 濕球溫度 D. 濕度6. 當(dāng)空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關(guān)系為( )。A. t = tw = td B. t > tw >

30、td C. t < tW < td D. t > tW = td7. 將不飽和的空氣在總壓和濕度不變的情況下進(jìn)行冷卻而達(dá)到飽和時的溫度，稱為濕空氣的（ ）。A. 濕球溫度 B. 絕熱飽和溫度 C. 露點 D. 干球溫度8. 當(dāng)空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關(guān)系為（ ）。A. t = tw = td B. t > tw > td C. t < tW < td D. t > tW = td9. 對于一定干球溫度的空氣，當(dāng)其相對濕度愈低時，其濕球溫度（ ）。A. 愈高 B. 愈低 C. 不變 D. 不一定，與其他因素有關(guān)10. 已知

31、相對濕度為60%的濕空氣，其干球溫度為、濕球溫度為，將此空氣降溫至溫度，相應(yīng)的濕球溫度為，則（ ）。A. 等于 B. 大于 C. 小于 D. 不確定溫度為to，濕度為Ho，相對濕度為o的濕空氣經(jīng)過間壁蒸汽加熱的預(yù)熱器后，空氣的溫度為t1，濕度為H1，相對濕度為1，則 。 A H1 > Ho B o > 1 C H1 < Ho D o < 1物料的平衡水分一定是 。A 非結(jié)合水分 B 自由水分 C 結(jié)合水分 D 臨界水分已知濕空氣的下列 兩個參數(shù)，利用HI圖可以查得其它未知參數(shù)。A水汽分壓pw，濕度H B露點td，濕度H C 濕球溫度tw，干球溫度t D 焓I，濕球溫度t

32、w濕空氣在預(yù)熱過程中不變的參數(shù)是 。A 焓 B 相對濕度 C 濕球溫度 D 露點當(dāng)空氣的相對濕度=15% 時，則其三個溫度t， tw， td之間的關(guān)系為 。 A t=tw=td B t>tw>td C t<tw<td D t>tw=td已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12，則干燥終了時物料表面溫度為 。 A > tw B = tw C = td D = t利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速干燥階段，欲縮短干燥時間，則可采取的最有效的措施是 。A提高干燥介質(zhì)的溫度 B增大干燥面積，減薄物料厚度 C

33、降低干燥介質(zhì)的相對濕度 D提高空氣的流速四 計算題1. 空氣和氨的混和氣體在直徑為0.8m的填料吸收塔中用清水吸收其中的氨。已知送入的空氣量為1390kg/h，混和氣體中氨的分壓為1.33kPa，經(jīng)過吸收后混和氣體中有99.5%的氨被吸收下來。操作溫度為20，壓力為101.325kPa。在操作條件下，平衡關(guān)系為。若吸收劑水的用量為52kmol/h。以為推動力的體積總傳質(zhì)系數(shù)。試求所需填料層高度。2擬設(shè)計一常壓填料吸收塔，用清水處理、含NH35%（摩爾分?jǐn)?shù)）的空氣，要求NH3的去除率為99%，實際用水量為最小水量的1.5倍。已知塔內(nèi)操作溫度為25，平衡關(guān)系為；取塔底空塔氣速為1.1m/s，氣相體

34、積總傳質(zhì)系數(shù)Kya為270kmol/（h·m3），試求（1）用水量和出塔溶液濃度；（2）填料塔的填料層高度。3. 用煤油從苯蒸氣與空氣的混合物中回收苯，要求回收99%。入塔的混合氣中，含苯2%（摩爾分?jǐn)?shù)）；入塔的煤油中含苯0.02%（摩爾分?jǐn)?shù)）。溶劑用量為最小用量的1.5倍，操作溫度為50，壓力為100kpa，相平衡關(guān)系為，氣相總傳質(zhì)系數(shù)。入塔混合氣單位塔截面上的摩爾流量為。試用對數(shù)平均推動力法求填料塔的填料層高度。4. 在一逆流吸收塔中用三乙醇胺水溶液吸收混于氣態(tài)烴中的H2S，進(jìn)塔氣相含H2S 2.91%（體積分?jǐn)?shù)），要求吸收率不低于99%，操作溫度300K，壓強(qiáng)為101.33kPa，平衡關(guān)系為，進(jìn)塔液體為新鮮溶劑，出塔液體中H2S組成為0.013 kmol（H2S）/kmol（溶劑）。已知單位塔截面上單位時間流過的惰性氣體量為0.015 kmol/m2·s，氣相體積吸收總系數(shù)為0.000395 kmol/(m3·s·kPa)，試用對數(shù)平均推動力法求所需填料層高度。5.在一填料層高度為4m的逆流操作吸收塔內(nèi)，用清水吸收混合氣中A組分，混合氣的摩爾流率為30Kmol/(m2.h)，組分A的摩爾分率0