聚驅(qū)后利用地層中殘留聚合物深部調(diào)驅(qū)技術(shù)(2003年)

1、聚驅(qū)后利用地層中殘留聚合物深部調(diào)驅(qū)技術(shù)編寫(xiě)：苗建生審查：張文玉河南油田分公司石油工程技術(shù)研究院2004年 1月精品文檔你我共享一、 2003 年工作進(jìn)展情況、對(duì)下二門(mén)核二段油組與雙河北斷塊4-5 油組的基本情況進(jìn)行了較詳細(xì)的調(diào)查， 其中包括：油藏地質(zhì)狀況、 地層水成分與原油物性分析、油水井分布狀況、注聚情況及油水井生產(chǎn)狀況等。2、完成了 19 口注水井的井口壓降曲線(xiàn)測(cè)試，并用PI 決策技術(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)處理分析 (表 1、表 2)。確定出選井條件：PI 值低，存在高滲透層；對(duì)應(yīng)油井產(chǎn)聚濃度高；對(duì)應(yīng)油井剩余油飽和度較高；注水壓力低，注絮凝劑后不影響配注；與其他選定井成片等。選擇了兩區(qū)塊適合注絮凝劑的水

2、井如表3：表 1雙北 II4 5 注水井按PI 9010 的大小排列（2003 年 5 月）注水層厚度日注量注水壓力PI90FDq/hPI 9010序號(hào)井號(hào)(m)3-1)(MPa)(MPa)3-1-1(MPa)(m d(m d m )1T225481.67.97.040.8920.43.452235310.2208.89.27.580.8220.473.73S20618.22528.46.270.7513.854.534J2078.788.87.56.560.8710.216.435T22910.9122.49.47.550.811.236.736407224.7273.610.58.10.7

3、711.087.317S21527.62188.37.98.28XB518.476.88.97.90.899.148.649402226.8194.48.57.360.877.2510.1410H22415.1110.49.17.720.857.3110.5611J2088.688.814.412.840.8910.3312.4312T22224.5117.67.87.160.924.814.9213S20215.676.89.58.450.894.9217.17平均 :14.641419.267.880.8510.928.83AAAAAA精品文檔你我共享表 2下二門(mén)核二段油組注水井按歸整PI

4、 9010 的大小排列（2003 年 5 月）注水層厚度日注量注水壓力PI 90q/h10序號(hào)井號(hào)FDPI 90(m)3(MPa)(MPa)3-1-1(MPa)(m )(md m )1T5-2237.8124.896.360.71163.982F5-1228.711214.66.680.4612.875.193J5-12217.6148.88.76.050.78.457.1645-12333117.67.64.940.653.5613.8856-13214.764.88.68.170.954.4118.536T4-22224.264.810.67.740.732.6828.88平均 :17.6

5、7105.479.856.660.7812.94表 3適合注絮凝劑的水井及其PI 值注絮凝劑井PI9010/MPa所在區(qū)塊T2253.45雙河北塊 4-5 層系23533.70雙河北斷塊 4-5層系S2064.53雙河北斷塊 4-5層系27.31雙河北斷塊 4-5層系407S2158.2雙河北斷塊 4-5層系T5-2233.98下二門(mén)核二段油組F5-1225.19下二門(mén)核二段油組J5-1227.16下二門(mén)核二段油組3、調(diào)查分析了適合注絮凝劑8 口注水井對(duì)應(yīng)所有油井的生產(chǎn)狀況。包括聚合物驅(qū)前、聚合物驅(qū)見(jiàn)效高峰及目前的日產(chǎn)液量、日產(chǎn)油量、含水率、產(chǎn)聚濃度和生產(chǎn)層位、剩余油飽和度等。4、通過(guò)對(duì)兩區(qū)塊

6、27 口注聚井的注聚數(shù)據(jù)處理和對(duì)應(yīng)40 口油井的產(chǎn)聚數(shù)據(jù)處理，計(jì)算出上述兩區(qū)塊不同時(shí)間的地層殘留聚合物的絕AAAAAA精品文檔你我共享對(duì)量和相對(duì)量，結(jié)果見(jiàn)表 4。表 4 地層殘留聚合物的絕對(duì)量和相對(duì)量注聚總量注聚結(jié)束時(shí)殘留聚合物2002 年 12月時(shí)殘留聚合物區(qū)塊t絕對(duì)量 t殘留率 %絕對(duì)量 t殘留率 %雙河北塊 4-5 層系3628.483195.3588.063103.885.54下二門(mén)核二段油組709.57647.5091.25637.1289.79從上述的數(shù)據(jù)可以看到，聚合物驅(qū)期間和后水驅(qū)過(guò)程中，都有大量聚合物殘留在地層中。這些聚合物可用于深部調(diào)剖，為水驅(qū)波及系數(shù)的提高發(fā)揮它們的潛力。

7、5、對(duì)聚驅(qū)后地層中殘留聚合物的存在狀態(tài)進(jìn)行了研究。6、選擇了適合河南油田條件的殘留聚合物再利用劑-GY340-1 絮凝劑配方。7、編制了 2353、J5-122、S215、S206、4072 先導(dǎo)實(shí)驗(yàn)井的技術(shù)方案及施工設(shè)計(jì)，并進(jìn)行S215 井的現(xiàn)場(chǎng)先導(dǎo)實(shí)驗(yàn)。二、取得的主要成績(jī)1、對(duì)聚驅(qū)后地層中殘留聚合物的存在狀態(tài)進(jìn)行了定量描述。 、聚合物不可入孔隙體積的研究研究了河南油田聚合物驅(qū)條件下，聚合物的不可入孔隙體積 (VIP) 。分別用雙段塞法測(cè)定了鄭州正力 HPAM 在不同滲透率巖心中的 VIP。圖 1 為下二門(mén)條件下，用雙段塞法作出的鄭州正力 HPAM 和硫氰酸根的出口質(zhì)量濃度剖面圖，由此可以計(jì)

8、算得到鄭州正力HPAM 的 VIP 。AAAAAA精品文檔你我共享10.90.80.7度 0.6濃化 0.5一 0.4歸0.320.210.10051015202530354045注入流體的孔隙體積倍數(shù)圖 1鄭州正力 HPAM和 CNS 的出口質(zhì)量濃度剖面圖1HPAM 歸一化濃度曲線(xiàn)； 2硫氰酸根歸一化濃度曲線(xiàn)表 5 巖心滲透率對(duì) VIP 的影響巖心編號(hào)直徑 /cm長(zhǎng)度 /cm孔隙體積 /mL水測(cè)滲透率 / m 2VIP 10-21#2.5645.2487.100.6517.872#2.5705.4307.581.0711.673#2.5364.4525.582.528.22試驗(yàn)條件：下二門(mén)污

9、水；55；鄭州正力 HPAM通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果可以看出：隨著巖心滲透率的增加，鄭州正力 HPAM 的 VIP 逐漸減小。這是因?yàn)殡S著巖心滲透率的增加，巖心孔隙半徑隨之增加，使相同回轉(zhuǎn)半徑的HPAM 分子可進(jìn)入的孔隙百分?jǐn)?shù)增加，因此HPAM 的 VIP 減小。同理，研究了雙河試驗(yàn)條件下，鄭州正力 HPAM 和 3630SHPAM的 VIP 。結(jié)果如表 6 所示。表 6 HPAM 類(lèi)型對(duì) VIP 的影響HPAM 種類(lèi)HPAM 相對(duì)分子質(zhì)量 106VIP 10-2鄭州正力15.8012.583630S15.8318.64試驗(yàn)條件：雙河污水；70；巖心滲透率為 0.65 m 2AAAAAA精品文檔你我共享通

10、過(guò)試驗(yàn)結(jié)果可以看出，在雙河試驗(yàn)條件下，由于溫度較高，HPAM 分子內(nèi)能較高，能夠克服分子內(nèi)旋轉(zhuǎn)的阻力而產(chǎn)生更多的構(gòu)象，使分子更為蜷曲，因此分子回轉(zhuǎn)半徑較小，使VIP 減??；但是由于巖心滲透率較低，又使得VIP 增加，因此試驗(yàn)結(jié)果為上述兩種作用的結(jié)果。 、聚合物在巖心中的滯留量用物質(zhì)平衡法測(cè)定河南油田地層聚合物的滯留量，即按河南油田聚合物驅(qū)條件， 向巖心中注入聚合物， 直至注入的質(zhì)量濃度與產(chǎn)出質(zhì)量濃度相等， 然后恢復(fù)水驅(qū)， 直至聚合物產(chǎn)出質(zhì)量濃度可以忽略，由下式計(jì)算聚合物在巖心中的滯留量：nQ(0 V0i Vi)/ Wi1式中： Q HPAM 在巖心中的滯留量，g g-1；0 注入 HPAM 溶

11、液的質(zhì)量濃度， mg L -1； V0 累積注入 HPAM 溶液的體積， mL；i 巖心出口端第 i 個(gè)流出樣品的 HPAM 質(zhì)量濃度，mg L -1； Vi 第 i 個(gè)流出樣品的體積， mL；n 巖心出口端收集的流出樣品的數(shù)目；W 巖心干質(zhì)量， g。根據(jù)孤島油田的研究， 聚合物在地層中的吸附量與捕集量接近相等，從而得出鄭州正力聚合物的質(zhì)量濃度對(duì)吸附量和捕集量的影響，結(jié)果見(jiàn)表 7。AAAAAA精品文檔你我共享表 7聚合物的質(zhì)量濃度對(duì)吸附量和捕集量的影響聚合物質(zhì)量濃度/滯留量 / （ g g-1）吸附量 /（ gg-1）捕集量 /（ gg-1）（ mgL-1 ）2007.63.83.840012

12、.86.46.460013.66.86.880020.010.010.0100025.212.612.6、對(duì)地層中殘留聚合物的分布進(jìn)行了研究，繪制了雙河北斷塊 4-5油組 14 個(gè)小層在注聚期間、 注聚結(jié)束時(shí)、 注聚結(jié)束一年時(shí)及目前的地層殘留聚合物的分布場(chǎng)圖。2、對(duì)下二門(mén)核二段油組及雙河北斷塊4-5 油組的水樣、油樣及巖心進(jìn)行了定量分析，結(jié)果見(jiàn)表8、9、10。表 8河南油田水樣分析結(jié)果離子含量 /(mg L -1)水樣pHCa2+Mg 2+2-K +水型SO4礦化度OHCO3HCO3ClNa+下二門(mén)Na2SO47.80601143.7160.434.93.0398.15582.522082.8

13、污水型雙河清NaHCO 38.00024489.1669.918.198.1582.21601.60水型雙河污8.10901616.51194.49.90253.71517.824722.7 MgCl 2 型水AAAAAA精品文檔你我共享表 9河南油田油樣分析結(jié)果密度（ gcm-3）粘度 /（mPa s）凝點(diǎn)酸值膠質(zhì)含量瀝青質(zhì)含量油樣/(mgg-1 )102 10250地層溫度 *50地層溫度 */雙河北塊油樣0.85320.833114.00.938.00.28851.5912.42下二門(mén)油樣0.86750.861528.019.528.00.43857.9610.99* 雙河地層溫度為 7

14、0，下二門(mén)地層溫度為 55。表 10 河南油田巖樣的 X 射線(xiàn)衍射分析w全巖 102w粘土 102巖心類(lèi)型方解斜長(zhǎng)鉀長(zhǎng)粘高嶺綠泥伊利伊 /蒙混石英石石石土石石石層下二門(mén) 5-123井41342144119634(10621068m)下二門(mén) 5-123井30153415620141353(11001107m)下二門(mén) 5-123 井50324203636724(11071112m)雙河 T225 井311422825555436(14281435m)雙河 T225 井2721369730103723(14351442m)由分析數(shù)據(jù)可以看到：、河南油田的地層水和注入水礦化度不高。、河南油田的聚合物驅(qū)

15、用的聚合物屬于特高分子量和中等水解度的聚合物。、河南油田的原油屬于中粘、中凝原油。、河南油田地層的粘土礦物含量不高，而粘土礦物中伊蒙混層含量AAAAAA精品文檔你我共享也不高，不存在粘土膨脹問(wèn)題，但存在粘土微粒運(yùn)移問(wèn)題。3、研究選擇了適合河南油田條件的殘留聚合物再利用劑。為了減少施工時(shí)注入工作液的體積，絮凝劑的含量應(yīng)選大些，但以保證其可泵性為度。在30，170s-1 條件下絮凝劑分散體的粘度在50200mPas 范圍均可保證施工時(shí)有良好的可泵性，并有足夠大的絮凝劑含量。在雙河、下二門(mén)的實(shí)驗(yàn)條件下， 通過(guò)對(duì)絮凝劑種類(lèi)、 含量的選擇、及聚合物質(zhì)量濃度對(duì)絮凝劑沉降體積的影響， 從而確定適合河南油田特

16、點(diǎn)的 YG340-1 絮凝劑，投加濃度以 3%5%的范圍為宜，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表 11、12 及圖 2、3 所示：表 11雙河污水配制的絮凝劑（YG340-1）分散體的粘度隨絮凝劑含量的變化（30）w（YG340-1 ） 102流動(dòng)行為指數(shù)稠度指數(shù) /（ mPasn）170s-1 粘度 /（ mPas）10.84200.077734.530.87660.105856.150.81430.2643110.870.59062.0556251.190.52585.7737505.6AAAAAA精品文檔你我共享表 12 下二門(mén)污水配制的絮凝劑（YG340-1）分散體的粘度隨絮凝劑含量的變化（30）w（YG3

17、40-1 ） 102流動(dòng)行為指數(shù)稠度指數(shù) /（ mPasn） 170s-1 粘度 /（ mPas）10.99940.020120.030.84750.129459.150.58461.6005189.670.45926.9972435.290.185482.00681250.0201816L 14m/積體 12降沉 1088765643241012345678910111213141516沉降時(shí)間 /min圖 2鄭州正力HPAM 質(zhì)量濃度對(duì)YG340-1 絮凝劑懸浮性能的影響(下二門(mén)污水，55 )HPAM 質(zhì)量濃度： 150mg L-1 ；2 100 mg L-1； 3150mg L -1；4

18、 200 mg L -1； 5400 mg L -1；6 600 mg L-1 ；7800 mg L-1； 81000 mg L-1AAAAAA精品文檔你我共享201816L14m/積12體降沉1088766543241012345678910 111213141516沉降時(shí)間 /min圖 3鄭州正力HPAM 質(zhì)量濃度對(duì)YG340-1 絮凝劑懸浮性能的影響(雙河污水， 70 )HPAM 質(zhì)量濃度： 150mg L-1 ；2 100 mg L-1； 3150mg L -1；4 200 mg L -1； 5400 mg L -1；6 600 mg L-1 ；7800 mg L-1； 81000 m

19、g L-1從以上結(jié)果可以看到， HPAM 質(zhì)量濃度越小， 絮凝速度越快；礦化度越高，絮凝速度越快。同時(shí)，研究還發(fā)現(xiàn)鄭州正力HPAM 在高礦化度污水中絮凝速度明顯加快，說(shuō)明礦化度對(duì)鄭州正力HPAM 的絮凝效果影響較為顯著。 綜上所述，對(duì)于河南油田低質(zhì)量濃度HPAM溶液，絮凝劑YG340-1 可以有較好的絮凝效果。、絮凝劑對(duì)地層的封堵實(shí)驗(yàn)用殘余阻力系數(shù)法評(píng)價(jià)絮凝劑對(duì)地層的封堵作用。殘余阻力系數(shù)（ FRR）是指工作液通過(guò)巖心前后的滲透率的比值，即先取一支填砂管（ 1#）水驅(qū)后注入 3%YG340-1 0.33Vp ，然后恢復(fù)水驅(qū)，待壓力穩(wěn)定后，測(cè) FRR；再取一支填砂管（ 2#）水驅(qū)后注入質(zhì)量濃度為

20、AAAAAA精品文檔你我共享400mgL-1 的 HPAM 溶液 0.30Vp，然后注入 3%YG340-1 0.33Vp ，候凝 6 h 再恢復(fù)總水驅(qū)，待壓力穩(wěn)定后，測(cè) FRR。雙河和下二門(mén)試驗(yàn)條件下用 3630S 和鄭州正力聚合物試驗(yàn)所取得的結(jié)果如表 13、14：表 13雙河試驗(yàn)條件下兩支填砂管的FRRHPAM 類(lèi)型填砂管FRR3630S1#6.82#32.852鄭州正力1#5.382#29.54雙河試驗(yàn)條件：雙河污水；70表 14下二門(mén)試驗(yàn)條件下兩支填砂管的RRFHPAM 類(lèi)型填砂管FRR3630S1#5.75#26.222鄭州正力1#4.452#24.43下二門(mén)試驗(yàn)條件：下二門(mén)污水；5

21、5從表 13 和表 14 說(shuō)明，絮凝劑對(duì)地層有固有的封堵作用，但聚合物存在將使它的封堵作用得到強(qiáng)化?？紤]到聚合物存在對(duì)絮凝劑封堵作用的影響， 研究了不同質(zhì)量濃度聚合物條件下，絮凝劑的封堵作用，得表 15 和表 16 的結(jié)果。AAAAAA精品文檔你我共享表 15 雙河試驗(yàn)條件 * 下聚合物質(zhì)量濃度對(duì)YG340-1 絮凝劑封堵作用的影響聚合物質(zhì)量濃度 /（ mg L-1 ）殘余阻力系數(shù)3630S鄭州正力20022.5618.3640030.2527.3960032.8529.5480036.6232.04100039.2833.59*雙河試驗(yàn)條件是指用雙河污水配工作液，試驗(yàn)溫度為70。表 16 下

22、二門(mén)試驗(yàn)條件 * 下聚合物質(zhì)量濃度對(duì)YG340-1 絮凝劑封堵作用的影響殘余阻力系數(shù)聚合物質(zhì)量濃度 / （mg L-1 ）3630S鄭州正力20018.7115.4240024.3522.2260026.2224.4380030.4527.08100033.6028.71*下二門(mén)試驗(yàn)條件是指用下二門(mén)污水配工作液，試驗(yàn)溫度為55。表 15 和表 16 說(shuō)明，盡管絮凝劑可用在低聚合物質(zhì)量濃度下，但聚合物質(zhì)量濃度越高，絮凝劑的封堵作用越大。4、對(duì)雙河北塊 4-5 與下二門(mén)核二段選擇的8 口水井的絮凝劑用量、注入壓力進(jìn)行測(cè)算并根據(jù)下式計(jì)算：V = hPIAAAAAA精品文檔你我共享式中， V絮凝劑用量

23、， m3；用量系數(shù)，3-1-1；MPammh注水層厚度， m；PI注絮凝劑前后 PI 值的變化， MPa。3-1根據(jù)同條件油藏的實(shí)測(cè)值，水井的值可在 5080 mMPam范圍選擇；注絮凝劑前后PI 值的變化一般控制在24 MPa 范圍。由此可計(jì)算出各注絮凝劑井的絮凝劑用量（見(jiàn)表17）。表 17注絮凝劑井的絮凝劑用量 /注絮凝劑3-1h/mPI /MPa絮凝劑體積YG340-1 用所在區(qū)塊井（ mMPa /m3量 /t-1）mT225804.051600.048.0雙河北塊 4-523536010.242448.073.4雙河北塊 4-5J207608.742088.062.6雙河北塊 4-54

24、0225026.834020.0120.6雙河北塊 4-5XB51508.441680.050.4雙河北塊 4-5小計(jì)11836.0355.0T5-223807.842496.034.9下二門(mén)核二段F5-122758.731957.058.7下二門(mén)核二段J5-1227017.622464.073.9下二門(mén)核二段小計(jì)6917.0207.5絮凝劑的注入速度控制在 10 m3h-1。施工時(shí)，實(shí)測(cè)該注入速度下的注入壓力（約需注污水 20 m3）。隨后絮凝劑注入引起注入壓力的升高均不應(yīng)高于注水干線(xiàn)壓力與注水井注水壓力差值的60% 。結(jié)果見(jiàn)表 18。AAAAAA精品文檔你我共享表 18施工條件下注入壓力上

25、升值注水干線(xiàn)壓力 /MPa（ 1）-（ 2） 注絮凝劑時(shí)允許注入井注水壓力 /MPa（2）所在區(qū)塊（1）/MPa的壓力升高 /MPaT22516.67.98.75.2雙河北塊 4-5235316.49.27.24.3雙河北塊 4-5J20716.27.58.75.2雙河北塊 4-5402215.58.57.04.2雙河北塊 4-5XB5115.68.96.74.0雙河北塊 4-5T5-22314.66.08.55.16下二門(mén)核二段F5-12214.611.82.81.68下二門(mén)核二段J5-12214.59.55.03.00下二門(mén)核二段5、對(duì)雙河北塊 4-5 和下二門(mén)核二段油組現(xiàn)場(chǎng)施工工藝流程進(jìn)

26、行了研究。施工工藝流程示意圖帶攪拌帶攪拌配液池配液池帶攪拌擠注儲(chǔ)液罐設(shè)備水泥車(chē)AAAAAA精品文檔你我共享6、通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究確定了絮凝劑的配方。為了減少施工時(shí)注入工作液的體積，絮凝劑的含量應(yīng)選大些，但以保證其可泵性為度。在30，170s-1 條件下絮凝劑分散體的粘度在50200mPas 范圍均可保證施工時(shí)有良好的可泵性，并有足夠大的絮凝劑含量。表19、20 為用雙河污水和下二門(mén)污水配制的絮凝劑（ YG340-1）分散體粘度隨絮凝劑含量的變化。從表 19、20 可以看到，絮凝劑（ YG340-1）的含量以 3%5%范圍為宜。表 19雙河污水配制的（ YG340-1 ）分散體的粘度隨絮凝劑含量的

27、變化（30）（ YG340-1） 102流動(dòng)行為指數(shù)稠度指數(shù) / （mPa sn）170s-1 粘度 / （ mPa s）w10.8420.077734.530.87660.105856.150.81430.2643110.870.59062.0556251.190.52585.7737505.6表 20下二門(mén)污水配制的絮凝劑（YG340-1 ）分散體的粘度隨絮凝劑含量的變化（30）w（ YG340-1） 102流動(dòng)行為指數(shù)稠度指數(shù) / （mPa s n）170s-1 粘度 / （ mPas ）10.99940.020120.030.84750.129459.150.58461.6005189

28、.670.45926.9972435.290.185482.00681250.0AAAAAA精品文檔你我共享7、定量分析了聚合物的降解和水解對(duì)絮凝劑沉降體積的影響。聚合物溶液在油層中的滲流，可引起聚合物的降解，聚合物的降解是指聚合物分子量下降，在油層溫度和地層水PH 值的影響下，聚合物可產(chǎn)生降解。聚合物水解是指聚合物與水反應(yīng)產(chǎn)生化合物的現(xiàn)象。聚丙烯酰胺水解產(chǎn)生聚丙烯酸或聚丙烯酸鈉。1）、聚合物降解對(duì)絮凝劑沉降體積的影響、在雙河北塊4-5 層系地層溫度為70配制用水礦化度為-1 條件下研究了降解程度不同的鄭州正力HPAM 對(duì)絮凝劑的影響。 為了得到降解程度不同的鄭州正力HPAM ，先用雙河污水配

29、制了4000 mg.L-1 HPAM（鄭州正力），用混調(diào)器將此溶液剪切不同時(shí)間，得到不同分子量的聚丙烯酰胺（表21），可以看出， HPAM 剪切降解是嚴(yán)重的。表 21由剪切產(chǎn)生的不同分子量的聚丙烯酰胺剪切時(shí)間 /min0131020分子量15.8*10 69.8*10 66.8*10 64.5*10 63.6*10 6若將表19 的剪切降解后的的聚丙烯酰胺用雙河污水配成400mg.L -1，然后與 3.0的 YG340-1 按 4：1 體積比混合，測(cè)定混合體系中的 YG340-1 體積隨時(shí)間的變化， 得表 22 得結(jié)果。從表中可以看到，聚合物降解后得分子量越低，絮凝劑得沉降體積越小， 但仍有很

30、高得沉降體積保留率（降解后聚合物分子量為3.6*106 時(shí)，沉降體積保留率仍有 60）。AAAAAA精品文檔你我共享表 22聚合物（鄭州正力）得降解對(duì)絮凝沉降體積得影響（雙河北塊4-5 層系）剪切時(shí)間 /min溶解后聚合物分子量15.8*10 69.8*10 66.8*10 64.5*10 63.6*10 602020202020210.510.576.5547.17.15.154.285.95.74.243.8125.353.63.43164.94.53.43.12.9204.64.33.22.92.5304.23.932.62.46043.72.92.52.4沉降體積保留率 *10 210

31、092.572.562.560、下二門(mén)核二油組在地層溫度為55，配制用水礦化度為-1 條件下用上述同樣方法研究了降解程度不同得鄭州正力 HPAM 對(duì)絮凝體積得影響。表 23聚合物（鄭州正力）得降解對(duì)絮凝沉降體積得影響（下二門(mén)核二）剪切時(shí)間 /min溶解后聚合物分子量15.8*10 67.1*10 65.31*10 63.15*10 6020202020214.513.58.5849.59.26.76.169.18.66.25.6898.15.95.4108.985.85.2128.77.95.75.1148.57.85.55168.37.65.44.9188.17.55.34.92087.35

32、.24.8257.575.14.7307.46.854.6607.36.14.94.5沉降體積保留率 *10 210085.370.764.7AAAAAA精品文檔你我共享2）、聚合物水解對(duì)絮凝劑沉降體積的影響、在 4000mg.L-1 HPAM（鄭州正力）中加入NaOH，使 HPAM 水解到不同水解度，然后在雙河北塊4-5 條件下測(cè)定不同水解度HPAM 對(duì)絮凝劑沉降體積的影響， 得到表 24 的結(jié)果，從表 24 可以看到水解度越大， 絮凝劑的沉降體積越小， 但仍有相當(dāng)?shù)贸两刁w積保留率，因此絮凝劑仍可使用。表 24不同水解度HPAM 對(duì)絮凝劑沉降體積的影響雙河條件下水解后聚合物水解度 *10 2時(shí)間20.0830.2738.3949.8956.320202020202026.86.565.55.444.94.54.443.964.33.83.63.33.383.93.53.43.13103.73.43.332.9123.53.33.22.92.8143.43.13.12.82.7163.33.13.12.72.6183.2332.62.6203.232.92.62.5253.12.92.82.52.5303