烘房設計詳細步驟

1、烤爐部分資料整理一計算依據(jù)*- 室體尺寸的計算四.五.六.七.八.門洞尺寸的計算熱損耗量的計算升溫時熱損耗量的計算熱能消耗量和循環(huán)空氣量的計算 通風機的計算和選擇空氣加熱器的選擇烤爐設備的計算 一.計算依據(jù)(1)釆用設備的類型傳熱形式最大生產率按面積計算114 mA2/hr按重量計算3921 kg/hr掛件最大外形尺寸長度（沿懸褂輸送機移動方向）500 mm寬度600 mm高度1200 mm輸送機的技術特征 類型速度2 m/min移動部分重量（包括掛具）1860 kg/hr懸褂輸送機換向輪半徑750 mm輸送線行程數(shù)3烤爐進出口懸褂鏈爬升角度a35吊架高度（掛件頂部至懸掛輸送機軌頂?shù)木嚯x）26

2、50 mm涂料及溶劑稀釋劑 種類進入烘干室的涂料消耗量8.208 kg/hr進入烘干室的溶劑稀釋劑消耗量5.3352 kg/hr涂料膜厚度0.06 mm(8)烘干溫度120 C(9)烘干時間20 min(10)從室溫加熱到工作溫度時所需的時間0.67 hr(11)車間溫度20 C(12)室體保溫層厚度100 mm（13） 熱源種類 主要參數(shù)（如蒸氣壓力；電壓；燃氣或燃油的熱值；密度等）煤氣的熱值8000 kcal/mA3室體尺寸的計算（1）通過式烘干室室體長度的計算室體的長度按下式計算L=(l1+l 2+l 3+2*(n-1)*(R+1000)/nL:通過式烘干室的室體長度17400 mml

3、1:烘干區(qū)域總的行程除去懸褂輸送機換向輪圓弧長度烘干區(qū)域總的行程l=1000*v*t烘干區(qū)域總的行程除去懸褂輸送機換向輪圓弧長度l 仁 1000*v*t-3.14R*(n-1)v:懸褂輸送機速度t:烘干時間R：懸褂輸送機換向輪半徑 n:行程數(shù)l 2:進口區(qū)長度普通烘干室，一般l 2=1500-2500;35300 mmm/min min mmmm橋式烘干室,l 2應根據(jù)懸褂輸送機升降段的水平投影長度來確定第2頁I 2=(h+h1+h2)*ctg ah:掛件的最大高度h 1:掛件頂部至懸掛輸送機軌頂?shù)木嚯x一般h仁7501200h 2:掛件底部至烘干室中底部壁的安全間隙12002650mmmm30

4、0 mm一般h3=300800a :烤爐進出口懸褂鏈爬升角度一般a =30 3535l 3: 出口區(qū)長度5000 mm普通烘干室， 一般 l 3=1500-2500;橋式烘干室,l 3應根據(jù)懸褂輸送機升降段的水平投影長度來確定l 3=(h+h1+h2)*ctg ah:掛件的最大高度h 1:掛件頂部至懸掛輸送機軌頂?shù)木嚯xh 2:掛件底部至烘干室中底部壁的安全間隙一般h3=300800a :烤爐進出口懸褂鏈爬升角度一般a =30 35(2) 通過式烘干室室體寬度的計算室體的寬度按下列計算B=b+(n-1)*2*R+2*b 1+2*b2+2* SB:通過式烘干室室體的寬度b:掛件最大寬度n:烘干室的

5、行程數(shù)R:烘干室內轉向輪的半徑b 1:掛件與循環(huán)風管的間隙b1應根據(jù)掛件的轉向情況等因素確定一般b仁300600b 2:風管寬度S :室體保溫層厚度一般取S =80150(3) 通過式烘干室室體高度的計算室體的高度按下式計算H=h+H+h2+h3+S 1+S 2H:通過式烘干室的室體高度h:掛件的最大高度h 1:掛件頂部至懸掛輸送機軌頂?shù)木嚯x一般h仁75012005000 mm200 mm2:掛件底部至循環(huán)風管的間隙 當在高度方向不設置風管時 一般h,h 2即為至底內壁的距離.2=300600h 3:循環(huán)風管截面高度當在高度方向不設置風管時 h 3=0400 mm0 mm第3頁H'=H

6、+h4h 4：烘干室中底部壁至地坪的距離3240 mm般h對于普通烘干室h4-04=30003200S 1：烘干室頂部保溫層厚度1G| mm般S 1=80 150S 2：烘干室底部保溫層厚度100 mm般S 2=80150對于普通烘干室S 2=0H':通過式烘干室的室體的總高度7690 mm對于間歇生產的室式烘干室的長寬.高尺寸必須根據(jù)工件的尺寸或小車的 尺寸大小同時寬納的工件數(shù)或小車數(shù)以及工件或小車與室壁之間的間隙等因素確定工件與室壁之間的間隙應考慮設備和管道的安裝.三. 門洞尺寸的計算(1) 門洞寬度的計算門洞寬度按下式計算：bo=b+2*b3b 0：門洞的寬度b:掛件最大寬度b

7、3：掛件與門洞側邊的間隙一般b3=100200(2) 門洞高度的計算門洞的高度按下式計算h0=h+h5+h6h 0：門洞的高度h:掛件最大高度h 5：掛件底部至門洞底邊的間隙一般h5=100 200h 6：掛件頂部至門洞頂邊的間隙 一般h6=80 120四. 熱損耗量的計算1.工作時熱損耗量的計算：Qh=(Qhi +Qh2+Ch3+Ch4+Qh5+Ch6+Qi7)*kQ h：工作時總的熱量損耗量Q h1:通過烘干室外壁散失的熱損耗量Q h2：通過地面散失的熱損耗量Q h3：加熱工件和輸送機移動部分的熱損耗量Q h4：加熱油漆材料和溶劑蒸發(fā)的熱損耗量Q h5：加熱新鮮空氣的熱損耗量Q h6：通過

8、烘干室外部循環(huán)風管散失的熱損耗量Q h7：通過門框和門縫散失的熱損耗量k:考慮到其它未估計到的熱損耗量儲備系數(shù)一般k=1.11.3(1)通過烘干室外壁散失的熱損耗量的計算 Qi1=K*F*(t e-t e0)Q h1:通過烘干室外壁散失的熱損耗量K：設備室體保溫層的傳熱系數(shù)F:設備室體保溫層的表面積之和t e：烘干室的工作溫度t e0： 車間溫度K根據(jù)溫層的厚度有關1000 mm600 mm200 mm1500 mm1200 mm200 mm100 mm320716 kcal/hr30592 kcal/hr13464 kcal/hr66481.5 kcal/hr890.568 kcal/hr1

9、72632 kcal/hr 7500 kcal/hr0 kcal/hr1.1305920.8 kcal/mA2*hr*mA2Cc第5頁厚度(mm)80100120150K1.21.110.8(2)通過地面散失的熱損耗量的計算Qi2=Kl*Fl*(t e-t eO)Q h2：通過地面散失的熱損耗量K 1：地面材料的傳熱系數(shù)F 1：烘干室所占的地面面積(3) 加熱工件和輸送機移動部分的熱損耗量的計算Qi3=(Gl*Cl+G2*C2)*(t e2-t el)Q h3：加熱工件和輸送機移動部分的熱損耗量G 1：按重量計算的最大生產率C 1：工件的比熱G 2：每小時加熱輸送機移動部分(包括掛具)的重量C

10、 2：輸送機移動部分比熱t(yī) e2：工件和輸送機移動部分在烘干室出口處的溫度t e1 :工件和輸送機移動部分在烘干室進口處的溫度(4) 加熱油漆材料和溶劑蒸發(fā)的熱損耗量的計算Qi4=G*C3*(t e-t eO)+G4*rQ h4：加熱油漆材料和溶劑蒸發(fā)的熱損耗量G 3：每小時進入烘干室的最大油漆材料耗量C 3：油漆材料的比熱t(yī) e：烘干室的工作溫度t eO：車間溫度G 4：每小時進入烘干室的油漆材料中含有的溶劑重量r：溶劑的氣化潛熱(5) 加熱新鮮空氣的熱損耗量的計算Qi5=G*C4*(t e-t eO)Q h5：加熱新鮮空氣的熱損耗量G 5：每小時進入烘干室的新鮮空氣的重量C 4：空氣的比熱

11、1)為保証烘干室內空氣中溶劑濃度不超過許可爆炸濃度所需要的 新鮮空氣量的計算V=2*Q*k 1/t* a134641.1 kcal/mA2*hr* °C122.4 mA2890.568kg/hr kcal/kg* C CCkg/hr kcal/kg1726327193 kg/hr0.24 kcal/kg* C第6頁G5=V* p 1V：每小時所需的新鮮空氣量mA3/hrG 4'：進入烘干室的溶劑重量gk 1：考慮溶劑揮發(fā)不均勻和溫度有關的安全系數(shù)3當溫度從90200C變化時相應取25t：大部分溶劑揮發(fā)的持續(xù)時間hr一般t=0.0830.166a :溶劑蒸氣爆炸極限濃度48.2

12、 g/mA32)保証使用烘干室內溶劑蒸發(fā)不超過許可爆炸濃度百分之五十的 安全系數(shù)對于連續(xù)生產的通過式烘干室，溶劑的揮發(fā)是均衡的. 因而可用下式計算：V'=2*G4*k1/C35p 1：車間內空氣的密度1.205 kg/mA3G'=V'* p 1V'： 每小時所需的新鮮空氣量664 mA3/hrG 5'：每小時所需的新鮮空氣重量800 kg/hr3)從烘干室門洞進入的新鮮空氣量的計算 1'當門洞無風幕時1每小時經門洞進入的新鮮空氣按下式計算G 5"=1.92*3600*b 0*(h 0八3)八1/2*(p 1- p 2)* p 1* p

13、2/( p 們/3+ p 2八1/3)八3)八1/2第7頁G 5"：新鮮空氣的進入量b 0：門洞的寬度h 0：門洞的高度P 1：車間內空氣的密度p 2：烘干室門洞處混合空氣的密度2'當門洞有風幕時，且風幕空氣量與烘干室外溢量之比為1. 每小時經門洞進入的新鮮空氣量按下列式計算G5" =2/3*3600* 卩 *f/2*(2*g*h'*( p 1- p 3)* p 2)八1/2719311.51.205kg/hr m m kg/mA30.973 kg/mA3G 5"：新鮮空氣的進入量卩：在風幕作用下通過出口的混合氣體的流量系數(shù) f:門洞開口面積f=b

14、 0*h 0g:重力加速度h':從門洞下部到門洞中性線位置高度h'=f/(2*b0)p 3:烘干室內的空氣密度(6) 通過烘干室外部循環(huán)風管散失的熱損耗量的計算Ch6=K2*F2*(t e'-t e0)Q h6：通過烘干室外部循環(huán)風管散失的熱損耗量K 2：外部循環(huán)風管的傳熱系數(shù)一般K2=2.5F 2： 外部循環(huán)風管(包括保溫層)的面積(米2)t e'：風管內的熱空氣溫度t e0'：車間溫度(7) 通過門框和門縫散失的熱損耗量的計算Qi7=qh*L'Q h7：通過門框和門縫散失的熱損耗量q h:通過門框和門縫處單位長度上的熱損耗量L':門框

15、總長度kg/hr0.1721.5 mA29.8 m/sA20.75 m0.947 kg/mA375002.5 kcal/mA2*hr* °CmA2CC0404 kcal/m*hr0 mm溫度(C)80100120140160180220qh118166220276338404540五.升溫時熱損耗量的計算Q'=(Q h1'+Qh2'+Qh3'+Qh4 '+Q h5')*kQ h'：升溫時總的熱損耗量Q h1 '：通過烘干室外壁散失的熱損耗量Qh 2'：通過地面散失的熱損耗量Q h3'：加熱與熱風接觸的金屬

16、的熱損耗量Q h4'：烘干室圍壁保溫層吸熱時的熱損耗量Q h5'：加熱烘干室內空氣的熱損耗量k:考慮到其它未估計到的熱損耗量儲備系數(shù)一般k=1.11.3(1) 通過烘干室外壁散失的熱損耗量的計算Qi1'=1/2*Q h1Q h1':通過烘干室外壁散失的熱損耗量Q h1:工作時通過烘干室外壁散失的熱損耗量(2) 通過地面散失的熱損耗量的計算Qh2'=1/2*Q h2Q h2'：通過地面散失的熱損耗量Q h2：工作時通過烘干室地面散失的熱損耗量(3) 加熱與熱風接觸的金屬的熱損耗量的計算Qi3'=G6*C5*(t e-t e0)/t19460

17、8 kcal/hr kcal/hr kcal/hr kcal/hr kcal/hr kcal/hr673299226.1221038.61198811.215296 kcal/hrkcal/hr6732 kcal/hr kcal/hr第9頁第10頁99226.12 kcal/hr5781 kg0.115 kcal/kg* C 120 C 20 C0.67 hr21038.61 kcal/hr 1468.32 kg0.16 kcal/kg 60 C40 C0.67 hr19881 kcal/hr555 kg0.24 kcal/kg* Ckg/hr kcal/hrkcal/kgkg/hr kcal

18、/hr kcal/kg* CC取上限kw kcal/hr kcal/kw*hr30 mA3/hr258 mA3/hrQ h3'：加熱與熱風接觸的金屬的熱損耗量G 6： 被加熱的金屬重量C 5：被加熱的金屬的比熱 t e：烘干室的工作溫度t e0： 車間溫度t：從室溫加熱到工作溫度時所需的時間(4) 烘干室圍壁保溫層吸熱時的熱損耗量的計算Qh4'=G7*C6*A te/tQ h4'：烘干室圍壁保溫層吸熱時的熱損耗量G7:保溫材料的重量C6：保溫材料的比熱A te：工作溫度和外壁的平均溫度與室溫之差 按下式計算A te=(te+t e3)/2-t e0t e3：烘干室外壁的

19、溫度 t：從室溫加熱到工作溫度時所需的時間(5) 加熱烘干室內空氣的熱損耗量的計算Ch5'=G8*C4*(t e-t e0)/tQ h5'：加熱烘干室內空氣的熱損耗量G 8： 被加熱的空氣重量C 4：被加熱的空氣比熱六. 熱能消耗量和循環(huán)空氣量的計算(1) 蒸氣作為熱能時的計算1) 最大蒸氣消耗量的計算最大蒸氣消耗量按下式計算G/=Qimax*k2/r 1G v：蒸氣的最大消耗量Q hmax：烘干室的最大熱損耗量k 2：考慮在蒸氣管道加熱中的熱損失系數(shù)一般k=1.11.3r 1：蒸氣的潛能2) 再循環(huán)空氣量的計算每小時再循環(huán)的空氣量按下式計算G3=Chmax/0.24* At

20、e'G 9：每小時的再循環(huán)空氣量Q hmax：烘干室的最大熱損耗量0.24：空氣比熱At e'：加熱器出口和進口的空氣溫度差一般取等于烘干溫度的10%-20%.<120 取下限；>120(2) 電能作為熱源時的計算1) 加熱器消耗的最大功率計算加熱器消耗的最大功率按下式計算P仁Qimax/860P 1：加熱器消耗的最大功率Q hmax：烘干室的最大熱損耗量 860： 1 千瓦小時的熱當量2) 再循環(huán)空氣量的計算G9=Qhmax/0.24* At e'(3) 煤氣消耗量作為熱源的計算1)煤氣消耗量的計算每小時煤氣消耗量可按下式計算 Q'=V1/V2*

21、n rQ'：每小時的煤氣消耗量V 1：所需要的煤氣燃燒生成物的體積10.641 mA3/mA30.8V 2：每立方米煤氣燃燒生成物的有效體積當過量空氣系數(shù)a =1.051.1時n r:燃燒室有效作用系數(shù)一般取n r=0.81)每立方米煤氣燃燒生成物的體積的計算每立方米煤氣燃燒生成物的有效體積按下式計算V2=V3+( a -1)*V 4mA3/mA3mA3/mA3V3：當1立方米煤氣完全燃燒時，燃燒生成物的理論體積a :過量空氣系數(shù)V4: 1立方米煤氣完全燃燒時所需的空氣的理論體積(A)當煤氣熱值大于3000kcal/mA3時V3和V4分別計算如下：V3=1.14*QhO/1000+0.

22、25V4=1.09*Qh0/1000-0.25第11頁2)Q h0：煤氣的熱值(B)當煤氣熱值小于3000kcal/mA3時V3和V4分別計算如下：V3=0.725*Qh0/1000+1.0V4=0.875*Qh0/1000所需要的煤氣燃燒生成物體積的計算V1=V5*(I 2-I 0)/(I 1-I 0)按烘干室中溶劑不超過許可爆炸濃度計算的煤氣混合氣體積V5=V*273/(273+t e)按烘干室中溶劑不超過許可爆炸濃度計算的新鮮空氣量|烘干溫度I車間為室溫時空氣的熱焓在燃燒室出口處煤氣混合氣的熱焓為補償在空氣管道中的熱量損失，此處的煤氣混合溫度一般應比再循環(huán)空氣混合時的溫度高 20 C煤氣

23、燃燒生成物的熱焓I 仁Qo* n /V28000 kcal/mA3V5:V: t1：h0：煤氣的熱值高溫系數(shù)一般n =0.7 0.8每立方米煤氣燃燒生成物的有效體積2：461.2519 mA3/hr664 mA3/hr6.3 kcal/mA3339 kcal/mA3601 kcal/mA3kcal/mA3mA3/mA3第12頁煤氣混合氣和再循環(huán)空氣混合時的溫度t e1根據(jù)混合時的熱焓確定熱焓可按下式計算2'：hmax：Q對于通過式烘干室I 2=Qhmax/V5+| 3726 kcal/mA3 320716 kcal/mA3混合時煤氣.空氣混合氣的熱焓烘干室的最大熱損耗量hmax不包括加熱新鮮空氣的熱損耗量Qhmax應包括加熱從門洞吸進的新鮮空氣的熱損耗量I 3：從烘干室排出的循環(huán)空氣的熱焓31.06kcal/mA3) 再循環(huán)煤氣.空氣混合物體積的計算V3=V5(I 2'-I 4)/(I4-I 3)V 6：再循環(huán)煤氣.空氣混合物的體積50690 mA3/hrV 5：按烘干室