高支撐模板施工方案(附圖及計算書)

1、陽光棲谷11#樓工程高支撐模板施工方案重慶渝建實業(yè)股份有限公司二0一二年五月工程技術文件報審表工程名程陽光棲谷11#樓日期2012年5月15日 現(xiàn)報上關于（陽光棲谷11#樓高支撐模板）工程的技術管理文件，請預以審定。類別編制人冊數(shù)頁數(shù)模板工程施工方案127施工單位名稱：重慶渝建實業(yè)股份公司技術負責人： 申報人：總承包單位審核意見：同意此施工組織設計的編制，報項目監(jiān)理部審核。 有/無附頁總承包單位名稱：重慶渝建實業(yè)股份公司 審核人： 審核日期： 年 月 日監(jiān)理審定意見：本方案技術上可行，安全、環(huán)境目標能夠?qū)崿F(xiàn)，符合有關規(guī)范標準，統(tǒng)一按此方案實施。審定結(jié)論：同意修改后報重新編制監(jiān)理單位名稱：湖北廣

2、域建設管理有限公司監(jiān)理工程師： 日期：年月日本表由施工單位填報，經(jīng)監(jiān)理單位審批后，建設單位、監(jiān)理單位、施工單位各一份。目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況3三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用3四、施工工藝及操作要求34.1 梁模板施工34.2 樓板模板施工4五、模板的拆除4六、成品保護措施5七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項5八、安全施工注意事項6九、文明施工及環(huán)保措施6十、模板系統(tǒng)驗算710.1 模板支撐架計算書710.2 梁模板計算書12十一、高支撐模板施工安全防范措施2211.1 預防坍塌事故安全技術措施2211.2 預防高空墜落事故安全技術措施2211.3 監(jiān)測措施23十二、應急救援預案2412.1

3、概況2412.2 機構(gòu)設置2412.3應急救援工作程序2512.4救援方法26負四層-/-軸模板工程施工方案一、編制依據(jù)1.1建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20011.2混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20021.3建筑施工計算手冊江正榮著1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20011.6混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著二、工程概況負四層-/-軸梁板面標高為9.57m，板厚120mm，最大主梁截面為500mm×1200mm，此部分滿堂腳手架搭設高度為9.42m，長65

4、.6m，寬14.75m，腳手架立桿基礎為負六層頂板（板厚160）。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用本工程模板采用18mm厚木膠合板，方木采用40×80mm2，模板支撐體系采用Ø48×3.2mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4.1梁模板施工4.1.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設支柱頭模板鋪設底模板拉線找平封側(cè)模預檢。4.1.2 根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200-300mm；立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向

5、水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體（梁板支架宜同砼柱用鋼管井字型固定，更有效地保證架體穩(wěn)定性）。4.1.4剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝大龍骨采用Ø4

6、8×3.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側(cè)模板鋪設：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4.2樓板模板施工4.2.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.2.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設

7、置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。4.2.3 模板安裝：采用竹膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用Ø48×3.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.2.4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱

8、模板，再拆樓板底模、梁側(cè)模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告，經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板

9、、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結(jié)構(gòu)。6.2 模板安裝時不得隨意在結(jié)構(gòu)上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項

10、7.1施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構(gòu)有關人員組織驗收合格后，通知分公司質(zhì)安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高±53截面內(nèi)部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。7.3確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065N·m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。7.4模板施工前

11、，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術交底。8.2 支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業(yè)應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝

12、土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（負六層頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時，應暫停拆除，經(jīng)處理后，方可繼續(xù)拆模。8.10 拆模間歇時應

13、將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環(huán)保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。9.5加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環(huán)境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、模板系統(tǒng)驗算10.1 模板支撐架計算書參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m)：1.00；縱距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點

14、長度(m)：0.10；腳手架搭設高度(m)：9.4；采用的鋼管(mm)：Ø48×3.2；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連接方式：40mm×80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206×103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2.荷載參數(shù)(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數(shù)i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0

15、；i=1.2(3)施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值?。?KN/m2；i=1.43.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2 樓板支撐架荷載計

16、算單元支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.0×8.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.00×0.30×0.100 = 0.78 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 =(1.5+2.0)×1.00×

17、0.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2×(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷載 p = 1.4×1.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.062×1.02/8 = 0.500kN.m；方木的最大應力值= M / W =0.500×106/（42.67×103）=11.718N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；<f，滿足要求。

18、3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh）< T其中最大剪力： V = 1.062×1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪應力計算值 T = 3×1.266×103/(2×40.0×80.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；T< T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.0

19、62kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大撓度計算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax < V，滿足要求支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.062×1.0 + 1.47 =

20、2.532 kN；支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676 kN.m ；最大撓度Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力Nmax = 1.267P+1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應力=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；< f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求?？奂够频挠嬎悖弘p扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承

21、載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Nmax=5.74 kN；R < 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.1&#

22、215;1.0×1.00 = 2.6 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =5.658 kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：

23、i = 1.58 cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m； l0/i =1.7×103/ 15.

24、8 = 107.6；由長細比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2；< f = 205.000 N/mm2，立桿穩(wěn)定性滿足要求。10.2 梁模板計算書參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20混凝土板厚度(mm)：120；梁支撐架搭設高度H(m)：8.3m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.00；立桿橫向間距或排距L

25、b(m)：1.00；采用的鋼管類型為Ø48×3.20；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=

26、cH3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06×105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M1

27、2；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數(shù)，2取為1.15；V澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼側(cè)壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22×28×5.

28、714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2F=cH=28×1.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=28.0KN/m2；梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12 = 42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M

29、內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距： M=0.1×9.828×500.02= 2.457×105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應力計算值=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值： f = 13.0N/mm2

30、；< f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=1.2×28.0×0.3=10.08KN/m； l計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I內(nèi)楞的截面慣性矩：I =4.267×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.677×10.08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值： = 2.000mm；< ，內(nèi)楞撓度滿足要求。2.外楞計算外

31、楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×

32、;0.50×0.30=4.914kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 300mm；外楞的最大彎距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm外楞的受彎應力計算值： = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2；< f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：p=28.0×0.5×0.3

33、=4.2KN； l計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I面板的截面慣性矩：I = 4.267×105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm；< ，滿足要求。穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑： 12 mm；穿梁螺栓有效直徑：

34、 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0.50×0.30×2 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.0×76/1000 =12.920 kN；N< N，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和

35、截面抵抗矩W分別為： W =250.0×18.02/6 = 1.35×104mm3； I = 250.0×18.03/12 = 1.215×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；L計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.00mm；Q作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2

36、5;0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.10×13.25×0.252=0.083kN.m； =0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2；< f=13.0，滿足要求。2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：

37、其中，q作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）×1.0+0.35×0.40=11.34N/mm；l計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm；<，滿足要求。梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)×

38、0.40×1.0×0.250=2.8kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.350×0.250×(2×1.0+0.4) =0.21 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN；活荷載設計值 P2=1.4 P1=1.4×0.35=0.49 kN；P=3.612+0.49

39、=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.0×8.02/6 = 42.67 cm3；I=4.0×8.03/12 = 170.67 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距 M=4.102×0.5/4=0.513kN.m；方木最大應力計算值=M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；<f，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面

40、抗剪強度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力V=4.102/2=2.051 kN；方木受剪應力計算值 T =3×2.051×103/（2×40×80）=0.961N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2；T< T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載 P = 1.2（q1 + q2）+ 1.4p1 = 4.102 kN；方木最大撓度=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067&#

41、215;106)=0.659mm；方木的撓度設計值 =500/250=2.0 mm；<，滿足要求。梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P =1.2（q1 + q2）+ 1.4p1×2/3=2.735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/2×2.735+2.735=6.838k

42、N；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；<T，滿足要求扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算

43、結(jié)果得到 R=6.838N；R< Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×8.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應力計

44、算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； lo計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.020；lo/i =2.024×103/ 15.80 =128.1；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=8.184×103/(0.406×450.2)=44.775N/mm2<f鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求！模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件

45、，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1步距h(m)h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0

46、241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.060

47、1.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、高支撐模板施工安全防范措施11.1 預防坍塌事故安全技術措施11.1.1模板作業(yè)前，根據(jù)設計要求、施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制專項施工方案，經(jīng)單位負責人審批簽字，項目經(jīng)理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業(yè)。11.1.2模板作業(yè)時，支撐系

48、統(tǒng)采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩(wěn)定，并經(jīng)承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。11.1.3模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可繼續(xù)作業(yè)。11.1.4堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。11.1.5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。11.1.6安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網(wǎng)

49、，腳手架搭設高度要高于施工作業(yè)面至少1.5m。11.1.7拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。11.2 預防高空墜落事故安全技術措施11.2.1高支模安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構(gòu)有關人員組織驗收合格后，通知分公司質(zhì)安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。11.2.2所有高處作業(yè)人員應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應依據(jù)有關規(guī)定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術交底。11.2.3項目部應按類別，有針對性地

50、將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位。11.2.4高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。11.2.5安全帶使用前必須經(jīng)過嚴格檢查，合格后方可使用。作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。11.2.6支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。11.2.7已支好模板的樓層四周必須用臨

51、時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網(wǎng)。11.2.8高處作業(yè)前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。11.2.9澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。11.2.10混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。11.3 監(jiān)測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、

52、砼澆搗施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：11.3.1班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。11.3.2日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構(gòu)件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規(guī)范要求。5）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。6）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。11.3.3腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。11.3.4在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架

53、全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質(zhì)安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現(xiàn)隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。構(gòu)件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L4m4m<L6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內(nèi)相對值H/400鋼板尺11.3.5高大模板施工過程中，施工單位進行監(jiān)測，每次監(jiān)測結(jié)果必須由監(jiān)測人、項目經(jīng)理、項目總監(jiān)簽字，提供給施工、監(jiān)理、設計及業(yè)主等相關單位。11.3.6監(jiān)測結(jié)果報告必須包括監(jiān)測項目及允許值、報警值、監(jiān)測數(shù)據(jù)處理分析、監(jiān)測結(jié)果評

54、述。11.3.7監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監(jiān)督站、市建設工程質(zhì)量監(jiān)督站、市建筑委員會報告。11.3.8本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、位移和變形。十二、應急救援預案12.1 概況負四層-/-軸梁板面標高為9.57m，板厚120mm，最大主梁截面為500mm×1200mm，大梁底支模高度為8.3m，板底支模高度為9.42m；在此區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應急準備和響應。12.2 機構(gòu)設置為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經(jīng)理張洪剛?cè)谓M長，負責事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等。12.2.1陽光棲谷11#樓工程項目部應急救援領導小組：組 長副組長組 員劉易蔡麒龍朱岡胡傳江偉馮光明張柏林雷尚波當施工發(fā)生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現(xiàn)場指揮救援。應急領導小組辦公室電話：07719-8688388。施工現(xiàn)場緊急情況處理