(完整word版)橋梁工程課程設(shè)計(jì)全過(guò)程

1、第一章設(shè)計(jì)任務(wù)書1. 1 基本設(shè)計(jì)資料跨度和橋面寬度標(biāo)準(zhǔn) 跨徑 ：25.00m計(jì)算 跨徑 ：24.5m預(yù)制 梁長(zhǎng) ：24.96m橋面 凈空 ：凈 7m（行 車道 ） 2× 0.75m 人 行道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級(jí)，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè) 5.0kN/m 計(jì)算 ，人群 荷載 3kN/m 2設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)主要材料及重度混凝土：選用 C30，鋪裝層選用 C25鋼筋：直徑直徑 >=12mm時(shí)采用 HRB335鋼筋直徑 <12mm時(shí)采用 R235鋼筋材料重度：泥混凝土 23KN/m3；鋼筋混凝土25KN/m3 ；瀝青混凝土23KN/m31構(gòu)造形式及截面尺寸757007

2、52cm厚瀝青混凝土C25混凝土墊層 612mm5%8004182611112345160031236246242496/2圖 1 橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）如圖 1 所 示， 全橋 共由 5 片 T 形 梁 組成 ，單 片 T 形梁 高為 1.6m ，寬 1.6m ； 橋上 的橫 坡為 雙 向 5%，坡 度 由 C25 混 凝土 混凝 土橋 面鋪 裝控制；設(shè)有 5根橫梁。第二章主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算2.1 主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù)此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，且有較大的橫向連接剛性，城中長(zhǎng)度比為 l/B=19.5/5*1.8=2.2>2, 管偏心壓

3、力法來(lái)繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù)比。因?yàn)槊恳黄?T 型梁的截面形式完全一樣，所以：52ij1/ nai e/ aii 152222=25.6m2式中， n=5，×（3.21.6ai=2）mi12表 1ij值計(jì)算表梁號(hào)i 1i 2i3i 4i 510.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2計(jì)算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時(shí)，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于 0.5m，人群荷載取 3KN/m2 , 欄桿及人行道板每延米重取5.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上5018013018012345

4、0.03750.1880.60.3500.6840.575一號(hào)梁影響線0.0810.2750.1940.3880.442二號(hào)梁影響線0.2三號(hào)梁影響線0.2圖 2 橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式3從而可以各梁在不同荷載作用下的分布系數(shù)：汽車荷載： m1汽 =0.5 ×(0.575+0.35+0.188-0.0375)=0.538m2汽 =0.5 ×(0.388+0.275+0.194+0.081)=0.469m3汽 =0.5 ×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷載： m1人 =0.684m2人 =0.442m3人 =0.2 ×2=0.4杠桿原理法計(jì)算

5、梁端剪力橫向分布系數(shù)q人q人160160160160501801號(hào)梁0.87511.42221800.4222號(hào)梁1.001801301803號(hào)梁1.000.250.938圖 3梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）4汽車荷載： m/=0.5 ×0.875=0.438m/=0.5 × 1.0=0.51汽2汽m3/汽 =0.5 ×(0.938+0.25)=0.594人群荷載： m/=1.2222 m /=-0.422m/=01人2 人3 人5第三章主梁的內(nèi)力計(jì)算3.1永久作用效應(yīng)永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則永久荷載計(jì)算結(jié)果如下表所示

6、表 2 鋼筋混凝土T 形梁永久荷載計(jì)算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（ mm）單位長(zhǎng)度體積重度每米延重160080140主梁16000.4442511.10710180110中0.049251.23橫梁120016001090隔梁邊1500.0245250.61梁瀝青混凝土1600（2cm） 0.032210.679020橋面混凝土墊層鋪裝(9cm)0.144233.311803.98欄桿及人行道5.06人行道重力平均分配到各個(gè)主梁為：2KN/m表 3各梁的永久荷載值( 單位（ KN/m）梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1(5)11.10.6123.9817.702(4)11.11.2323.981

7、8.31311.11.2323.9818.31永久作用效應(yīng)計(jì)算表 4影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積lM1/2401ll1 l 2 =75.03/248l613l32/M1/41ll =56.27l0163232200/1V1/ 221l11 l =3.0625)/1( 122228011l1V0024.5 12.25227表 5永久作用效應(yīng)計(jì)算表M 1/ 2 (KN/M)M 1/ 4 (KN/M)V0 (KN)梁號(hào)qqq0q 00q 00q 01（ 5）17.6375.031323.0817.6356.27992.2717.6312.25216.022（ 4）18.2675.03137

8、0.0018.2656.271027.4318.2612.25223.67318.2675.031370.0018.2656.271027.4318.2612.25223.673.2可變作用效應(yīng)汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和 結(jié) 構(gòu) 的 基 頻 f相關(guān)，計(jì)算公式為mcG11.05 103kg / m1128kg / mg9.81I C =1 ×(160-18)×11 3 +(160-18)×(53.8-11) 2122+ 1 × 18×1603 +18×160×( 160 -53.8)2cm4122-2=11.78

9、× 10 m4fEI c11.78 10 23.010102l 2mc2 24.521128Hz 4.62Hz由于 1.5Hz f14Hz , 那么：0.1767 Inf0.0157 0.255由此可得： 1+=1+0.255=1.2553.2.2 公路 - 級(jí)均布荷載 q Kq K =10.5 × 0.75KN/m=7.875KN/m360180PK =24.5 5 180 ×0.75KN/m =193.5KN505QK =193.5 ×1.2=232.2KN8表 6公路 - 級(jí)車道荷載及其影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置2PK (KN)0q K (KN/

10、m)M1/2l/2處7.875193.575.03M1/4l/4處7.875193.556.27V1/ 2l/2處7.875193.512.25V0支點(diǎn)處7.875193.53.06每延米人群荷載： q 人 =3×0.75KN/m=2.25KN/m可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算彎矩計(jì)算公式： M1qK0PK yk，由于只能布置兩車道，則車道荷載橫向折減系數(shù)為 1，荷載橫向分布系數(shù)沿主梁縱向均勻變化，因此沿主梁的縱向相同。表 7 公路 - 級(jí)車道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表(KN· M)梁號(hào)內(nèi)力m1+q K0PKy kMM1/20.53875.036.1251199.171M1/40.5385

11、6.274.594898.78M1/20.4691.2557.87575.03193.56.12510454.382M1/40.466956.274.594783.69M1/20.475.036.125891.583M1/40.456.274.594668.709表 8人群荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表 (KN·M)梁號(hào)內(nèi)力mq 人0MM 1/20.68475.03115.471M 1/40.68456.2786.60M 1/20.4222.2575.0374.622M 1/40.42256.2755.96M 1/20.475.0367.533M 1/40.456.2750.64永久荷載作用分

12、項(xiàng)系數(shù)：Gi1.2汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q1 1.4人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qj1.4基本組合公式如下：mn0 Sud0gi SgikQ1 SQ1kcQj SQjk（ c0.8 ）i 1j 2表 9彎矩基本組合計(jì)算表(KN· M)梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合值M1/21323.08115.471199.173395.861M1/4992.2786.60898.782546.00M1/21370.0074.621045.383191.112M1/41027.4355.96783.692392.76M1/21370.0067.53891.582967.853M1/41027.4

13、350.64668.702225.8110可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算在進(jìn)行可變作用的剪力計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng); 再用支點(diǎn)剪力荷載分布系數(shù)/ 并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來(lái)計(jì)算剪力效應(yīng)。1） 跨中截面剪力 Vl / 2 的計(jì)算公式為： Vm 1qk0Pk yk表 10公路 - 級(jí)車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表Vl / 2 (KN)梁號(hào)內(nèi)力m1+q K0PKy k剪力1vl / 20.53894.682vl / 20.4691.2557.8753.06232.20.585.233vl / 20.470.39表 11人群

14、荷載產(chǎn)生的剪力計(jì)算表(KN)梁號(hào)內(nèi)力mq 人0剪力效應(yīng)1vl / 20.6844.712vl / 20.4422.253.063.053vl / 20.4002.76112） 支點(diǎn)處剪力 V0 的計(jì)算1/120.9170.5380.5380.4380.4381號(hào)梁0.5000.5000.4690.4692號(hào)梁0.4000.4000.5940.5943號(hào)梁l/4l/2l/4圖 4 汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖式12q人=2.25KN/m0.1960.0831.000.9171.4221.4220.6840.6846.12512.256.1251號(hào)梁0.40.43號(hào)梁2.25N/m0.4442

15、0.442-0.4422號(hào)梁-0.442圖 5 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：cm）13在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4 所示 , 支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1 號(hào)梁：V0 =1.255232.2 × 1.0 ×0.438+7.875 ×(24.5/20.538-0.75 24.5/40.1 0.5-0.25 24.5/8 0.1 2/3)=190KN2 號(hào)梁：V0 =1.255 232.2× 1.0 ×0.5+7.875×(24.5/20.469+0.7524.5/40.0310.5+0.2524.5/80.0312/3)=2

16、04.4KN3 號(hào)梁：V0 =V0 =1.255232.2 ×1.0 ×0.4+7.875 ×(24.5/20.4-0.75 24.5/4 0.194 0.5+0.25 24.5/80.194 2/3)=226.9KN在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5 所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1 號(hào)梁：V0 1人= 0.5×24.5 ×0.684 ×2.25+ 24.51.422 0.684 2.25 11 =23.52KN8122 號(hào)梁：V0 2人= 0.5×24.5 ×0.442 × 2.25+ 24.50.44

17、2 0.442 2.25 11 =6.72KN8123 號(hào)梁：V0 3人24.50 0.4 2.2511= 0.5× 24.5 ×0.4 × 2.25+=8.50KN8123) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為：nn0 Sud0Gi SGikQ1k SqikcQj SQjki 1j2各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩基本組合相同。14表 11剪力效應(yīng)節(jié)本組合表( 單位： KN)梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值V0216.0223.52190.00552.521V1/ 204.7194.68137.80V0223.676.72204.44566.742V1/ 203.0582.5

18、3118.53V0223.678.50226.90596.343V1/ 202.7670.39101.61第四章主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算4.1主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計(jì)算表9 可以知道， 1 號(hào)梁 Md =3395.86KNM最大，因此按1 號(hào)梁的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為30mm，鋼筋重心至底邊距離為as =105mm，則主梁的有效截面高度為：h0 =h- as =1600-105=1495mm。按照公預(yù)規(guī) 5.2.3公式：x'0 M df cdbx h0''hf'''2 b fb hf h02f sd As h0as'

19、;'式中： As: 受壓區(qū)鋼筋面積， As 取零；f cd： 混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度， C30 混凝土， f cd=13.8MPa；b： T 形截面腹板厚度 ， b=0.18m；'： T 形截面受壓區(qū)翼緣板計(jì)算寬度，'bfbf =1.58m；0：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，=1.0;015將參數(shù)帶入公式可求得受壓區(qū)高度 x=10.8cm<11cm; 按公預(yù)規(guī)條 f sdAs=f cdbf X2As=13.8 ×1.58 ×0.108/280=8410mm選用 1032 和 220 鋼筋：As =80.43+6.28=86.71>84.10cm 28.

20、0160.014.053.8160.0圖 6 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋布置圖如圖6 所示，鋼筋的重心位置：as =asi yi =2×（ 3.142 × (5 × 3.45+1.1)+8.043 × (4.5+3.5+2.5+1.5+0.5) ×asi3.45）/ （3.1421+5× 8.043 ）=9.33cm16實(shí)際有效高度：h0=h-a-y =160-3-9.33=147.67按照公預(yù)規(guī)要求，含筋率 u 滿足規(guī)范要求：U=As/b f h0 )=86.11/(158 ×147.67)=0.37%>0.2%4

21、.2 截面抗彎承載力驗(yàn)算按照截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度x 為：xf y As86.71280/ =13.8=11.14cm=111.4mm1 f c bf158截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：Mf c b/f x h0x=13.8 ×1000×1.58 × 0.1114 ×（ 1.4767-0.1114/2）2=3451.56KN·m3395.86KNm所以承載力滿足要求。4.3 斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算4. 3.1 斜截面抗剪承載力計(jì)算由表 11 剪力基本組合表可以知道，支點(diǎn)剪力以3 號(hào)梁為最大，考慮安全因素，一律采用 3 號(hào)梁的剪力

22、值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力以1 號(hào)梁為最大， 一律以1 號(hào)梁的剪力值進(jìn)行計(jì)算。Vd 0 =596.34KNVd1/ 2 =101.61KN假設(shè)最下排 2 根鋼筋沒(méi)有彎起而直接通過(guò)支點(diǎn)，則有：a=4.73cm，ho=h-a=160-4.73=155.27cm根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，構(gòu)造要求需要滿足：0.5110 3f cu,k bh 00.51 10 3301801552.7780.7KN>0Vd1.0596.34596.34KN端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件0Vd0.5 10 32 f td bho ，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋170 Vd1.0596.34 59

23、6.34 KN0.5 10 32 f td bh o0.510 31.0 1.39 180 1552.7 194.24KN因此， 0Vd > 0.5103fbh ，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。2td0彎起鋼筋設(shè)計(jì)（1）按公預(yù)規(guī)條與條規(guī)定：最大剪力 Vd/ 取用距支座中心h/2 處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力VCS/ 不小于 60%Vd/ ，彎起鋼筋（按 45°彎起）承擔(dān)剪力 Vsb/ 不大于 40%Vd/ 。（2）計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 h/2 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。（ 3）計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋

24、時(shí)， 取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式如下圖：12251601m1m1m1m1m0.4Vd596.40.6Vd137.8圖 7 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）18由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2 處的剪力效應(yīng) V'd 為Vd'596.34 137.8 122580137.8 KN=566.40KN1225則， Vcs'0.6Vd' =0.6 ×566.40KN=339.84KNVsb'0.4Vd' =0.4 × 566.40KN=226.57KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見(jiàn)

25、圖41 及承擔(dān)的剪力值見(jiàn)于下表：表 12 彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（ m）承擔(dān)的剪力值（ KN）11.2208.5922.2193.5833.2156.1844.2118.7555.281.3266.243.89各排彎起鋼筋的計(jì)算。 與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算：Vsb0.75 10 3 f sdsin s式中，f cd 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）Asb 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2）s彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角f sd =280MPa，s=45°，所以各排彎起鋼筋的面積計(jì)算公式如下：oVsbVsbVsb

26、Asb3 f sdsin s0.75 10 3280 sin 450.1480.75 1019計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表 13 每排彎起鋼筋面積計(jì)算表每排彎起鋼筋計(jì)算面每排彎起鋼筋實(shí)際彎起排數(shù)積（mm2）彎起鋼筋數(shù)目'Asb面積Asb（）mm211404.642321608.621303.572321608.631051.722321608.64800.002321608.65547.612206286295.562206282在靠近跨中處，增設(shè)2 根 20mmHRB335級(jí)的輔助斜鋼筋，面積為628mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎

27、矩時(shí)， 由于鋼筋根數(shù)不同， 則鋼筋的重心位置也不同， 有效高度 ho 的值也不同。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。232 鋼筋的抵抗彎矩 M 為1M 12fs As1（ hox ）= 228010 38.04310 4 （1.1940.091）22=517.29KN· m220 鋼筋的抵抗彎矩 M 為2M 2（x ）2801033.14104（1.1940.091）2f s As1 h o= 222=201.95KN·m跨中截面的鋼筋抵抗彎矩M28010 386.71104(1.4770.1114 )2=3050.75KN全梁抗彎承載力校核見(jiàn)圖8：203395.8

28、63450.75圖 8 單位 KNm箍筋設(shè)計(jì)220.2106( 20.6P) f cu,k Asv f svbh o箍筋間距公式為13SV2（o AVd）式中，1 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取1.03 受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值1.1P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100， = AS /( bh o ) ，當(dāng)P>2.5時(shí)，取 P=2.52Asv 同一截面上箍筋的總截面面積（mm）f sv 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用HRB235鋼筋，則 f sv =195MPab用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）ho 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度（mm）用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值

29、分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取值為0.6Vd 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（KN）選用 28 雙肢箍筋，則面積Asv =1.006 支座中心 ho/2 處是主筋為21232 A s=16.08cm2，有效高度 ho=160-3-d/2=160-3-3.45/2=155.28cm；U=AS /( bh o ) =16.086× 100%/(18×125.8)=0.713%, 則 P=100u=0.713 ，最大剪力設(shè)計(jì)值 Vd =596.34KN把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得1.0 21.120.2 10 6(2 0.60.713)30 100.6 195 180 15

30、52.82Sv（0.621.0 596.34）=214mm參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=200mm在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為28 雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)2.3m 段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為200mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距 Sv=100mm時(shí)， sv = Asv /( bSv ) =100.06 ×100%/(100×180)=0.56%當(dāng)間距 Sv=250mm時(shí)， sv = Asv /( bSv ) =100.06 ×100%/(200

31、5;180)=0.0028%均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于 0.18&的要求。斜截面抗剪驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為： （1）距支座中心 h/2 處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。 (3 ）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。 （4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。 （5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。221-12-23-34-45-56-6h/2M 1/4 =2546KN · MM 1/2 =3395.86KN ·MV d=596.34KN596.34KN1225cm圖 9進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算的界面有：距支點(diǎn) h/2 處截面 1 1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)

32、計(jì)值分別為：Vd =566.39KNM d =426.39KN· m距支點(diǎn)中心 1.20m 處截面 2 2（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：Vd =551.47KNM d =630.24KN· m距支點(diǎn)中心 2.20m 處截面 3（3 第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：Vd =513.99KNM d =1108.15KN·m23距支點(diǎn)中心 3.20m 處截面 4 4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： Vd =476.56KNM d =1540.77KN· m距支點(diǎn)中心

33、4.20m 處截面 5 5（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： Vd =439.13KNM d =1928.08KN· m距支點(diǎn)中心 5.20m 處截面 6 6（第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： Vd =401.70KNM d =2270.60KN· m距支點(diǎn)中心 6.20m 處截面 7 7（第六排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： Vd =364.27KNM d =2566.81KN· m驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd 和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩M d 。最大剪

34、力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度C 值后，可內(nèi)插求得。按照公預(yù)規(guī)條規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：oVdVcsVsboVcsVsb Vsb0.75 10 3 f sdAsbsin sVcs130.45 10 3 bho （20.6P） f cu,ksvf sv式中， Vcs 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN）Vsb 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN）2Asb 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm）1 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取值為1.03 受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1sv 箍筋的配筋率，sv = ASv /(bSv )計(jì)

35、算斜截面水平投影長(zhǎng)度C為 C=0.6mh o式中， m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，（）m M d /Vd ho ，當(dāng) m>3.0，取m=3.0Vd 通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值24M d 相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值（KN·m）ho 通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）為簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取C值為C ho （ho 可采用平均值），則有C=（149.5+155.28 ）× 0.5=152.39cm有 C值可內(nèi)插求的個(gè)斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面 11：斜截面內(nèi)有三

36、組232 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=10016.08631.75=100152.3918 sv = ASv /(bSv ) =0.56%則有，Vcs11.01.10.4510 31801523.9（20.61.75）300.56%195=579.9KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2 32，故Vsb1 =0.7510 328048252sin 45 =716.49KNVcs1 +Vsb1 =579.9+716.49=1296.39>566.39KN斜截面 22：斜截面內(nèi)有截割兩組232 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=10016.08621.17=100152.39

37、18sv = ASv /(bSv ) =0.28%則有，Vcs21.01.10.4510 31801523.9（20.61.17）300.28%195=386.09KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2 32，故Vsb2 = 0.7510 32803217.2sin 45 =477.66KNVcs2 +Vsb2 =386.09+477.66=863.75KN>551.47KN25斜截面 33：斜截面內(nèi)有兩組232 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=10016.08621.17=100152.3918sv = ASv /(bSv ) =0.28%則有，Vcs21.01.10.4510 31801523.9（20.61.17）300.28%195=386.09KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2 32，故Vsb2 = 0.7510 32803217.2sin 45 =477.66KNVcs2 +Vsb2 =386.09+477.66=863.75KN>513.99KN斜截面 44：斜截面內(nèi)有 2 32+2 20 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=1006.2816.08