英語論文翻譯

1、轉(zhuǎn)爐煉鋼所需的氧氣注入為變換器作為超聲射流，從而生產(chǎn)的深度和攪拌能量入侵的風(fēng)險一定要噴射器中的。氧氣射流的速度在噴嘴出口馬赫數(shù)有關(guān)。一個大馬赫數(shù)，高的擴散需要壓力。同時，氧氣壓力要求轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的變化是不同的。轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中的差異，工作壓力和設(shè)計的氧擴散壓力不應(yīng)避免大沖擊大波損失。對于一些特殊的轉(zhuǎn)爐吹煉技術(shù)，如燃燒后，預(yù)處理脫磷，注射用石灰，等等，其工作壓力的選擇應(yīng)考慮氧其特殊的要求。因此，它是必要的想在工作氧差壓力和設(shè)計壓力擴散之間的數(shù)量關(guān)系和馬赫擴散壓力和射流出口速度設(shè)計氧氣噴嘴的幾個公式蘭斯推導(dǎo)出的原則，1維1可壓縮流動。在那里，它的絕對溫度，K；MIS馬赫數(shù)，這是氣體速度比聲音速度；是

2、氣體密度，公斤m3；P為絕對壓力MPa；AIS的管道的橫截面面積，平方厘米；qo2is氧氣流量，M3min；下標(biāo)0represents擴散狀態(tài)；和上標(biāo)代表在M1噴嘴出口的聲波狀態(tài)。聲速公式如下其中，R 1.4和R 26.49，AIS的聲速；與GIS的重力加速度。因此，下面的公式可以得到M和P之間的關(guān)系，攝氧量（氧馬赫數(shù)的增加，速度和密度氧氣射流擴散的壓力將會增加。氧會增加更快和更馬赫number.extremely高擴散壓力氧使設(shè)備投資功率損失增加，使對安全生產(chǎn)。因此，馬赫數(shù)不應(yīng)超高技術(shù)條件下的會議在轉(zhuǎn)爐煉鋼的要求馬赫數(shù)量是設(shè)計的一個重要參數(shù)轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭后Machnumbe

3、r。定義，擴散壓力，比噴嘴區(qū)和出口區(qū)，與氣體的特性在氧氣射流的出口可以在確定。一般情況下，變頻器的深度和面積將增加隨著轉(zhuǎn)爐容量的增加，和更大的穿透深度和攪拌能氧氣射流是必要的。因此，馬赫數(shù)增加。由國內(nèi)使用馬赫數(shù)煉鋼轉(zhuǎn)爐的不同能力是在表1所示2。正常槍位條件下，如果馬赫數(shù)量大，速度和密度氧氣射流在熔體表面會很大，導(dǎo)致巨大的穿透深度大，脫碳率和慢成渣，其結(jié)果將是相反的在低馬赫案例number.practically，馬赫數(shù)可以稍大時熔體中的低，鈣磷含量質(zhì)量是好的因為脫碳渣形成是同時考慮更大的速度在熔體表面氧射流是必要的大容量變換器有大的深度和面積等參數(shù)對熔體。具有不同的容量的變流器中顯示表23。工

4、作氧壓差設(shè)計壓力和擴散工作氧壓p1differs大大從設(shè)計的擴散壓力p0at入門在轉(zhuǎn)爐煉鋼噴嘴。在實踐中，重載轉(zhuǎn)換器和流動時間的減少使氧氣供給增加。然而，該噴管參數(shù)沒有調(diào)整。因此，P1將大于0。有時，這不合理的供氧管道，低的氧壓力管道和氧氣總不正確供應(yīng)計劃可以做出p1be低于P0的。在國內(nèi)的一些測量氧氣壓力的結(jié)果轉(zhuǎn)爐煉鋼商店表明p1differedfromp0at大約三分之一的商鋪如表3所示4。工作氧壓低于擴散壓在煉鋼車間設(shè)計no.1to no.4in工作氧氣壓力表3。比設(shè)計擴散壓力高得多在煉鋼no.5to no.7in表3。他們是不合理的煉鋼。在煉鋼氧八工作壓力到3

5、60;no.12in表在正常范圍內(nèi)。氧分壓偏置射流的影響氧的擴散壓力設(shè)計在轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭可以根據(jù)對等式。（1）對等式。（5）。它是假定的環(huán)境在拉瓦爾口出口壓力為0.101 3MPa。如果工作氧壓與設(shè)計轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中的擴散的壓力，在出口的射流壓力會有所不同，從環(huán)境。一般來說，在超音速的平衡氣流壓力和環(huán)境可以得到一個通過沖擊波的形成。沖擊波是流體的不連續(xù)面字符（壓力，溫度，密度）在超音速氣體流量的不連續(xù)面垂直。氣體流動方向被稱為正常波動，而一個被稱為斜斜的沖擊波。能量損失發(fā)生的超音速氣體流時通過減少速度沖擊波提高溫度和壓力的能源。損失將增加在Machnumber通過正常的沖擊波后如圖所示氣

6、體流速減小過通過正常的沖擊波和氣流。在沖擊波是亞音速氣流在下游。在小角度傾斜沖擊波激波是超音速的，和氣體流量下的大傾角斜沖擊波流下沖擊波是亞音速穿過斜后沖擊波在超音速流場，當(dāng)工作壓力有很大的不同設(shè)計擴散的壓力，正常的沖擊波，斜激波的存在，同時在出口噴嘴。當(dāng)工作壓力不同稍微從設(shè)計擴散壓力，有只是一個小小的斜沖擊波。超聲波氣體流量通過正常時沖擊波，與截面積的關(guān)系正常的沖擊波和壓力差異率進入37所示。從圖3正常的沖擊波的截面積比的增大而增大損失的能量通過的增量沖擊波增加實際工作氧氣壓力之間的差異并設(shè)計了擴散壓力，然而，能源損失是通過斜激波后不。當(dāng)適當(dāng)?shù)某暡▏娮煸O(shè)計和使用之間的壓力差，射流和周圍的壓

7、力是如此的小，小斜沖擊波在氣流中產(chǎn)生的，和通過傾斜后高流速氣體流量沖擊波可以保持氣流離開。噴嘴吸收周圍的氣體形成負(fù)在噴嘴出口壓力很重。噴頭為多。因此，噴嘴時設(shè)計和應(yīng)用，P%在P%（P1P0）P0 100%×將約10%成一定的壓力能夠減少粘在噴嘴的研發(fā)做了實驗。玻璃和G C史密斯表明，相比8合理設(shè)計的噴嘴，射流的影響熔體為不合理地減少約40%設(shè)計的噴嘴.4氧壓專用轉(zhuǎn)爐發(fā)泡技術(shù)4.1燃燒后的氧槍燃燒后的氧技術(shù)在許多國家已發(fā)展為槍為了提高變換器的熱效率和使用更多的廢料從1980子氧氣流量s燃燒后的氧槍用于增加在轉(zhuǎn)爐煤氣燃燒后比。在熔融渣可以燃燒產(chǎn)生的CO部分通過子氧氣流量和CO2

8、和熱量。從傳熱熔融渣對鋼水的可實現(xiàn)。因此，氧的穿透深度在亞噴嘴的流量要小。馬赫數(shù)子噴嘴出口被定義為1設(shè)計氧槍噴頭在工作氧氣。壓力為0.7MPa，這是3.5倍高于所設(shè)計的擴散壓力，氧氣的速度在出口流量295.5ms.mach數(shù)在噴嘴出口氧氣流量1.91which是通過條件下拉瓦爾公式計算0.7MPa壓力的擴散速度氧氣流量可470.2ms.thus，可以看到出口處的氧氣流速隨著燃燒后顯著降低氣率和降低變換器除碳，當(dāng)氧槍，其中Machnumber1，用氧的外徑。槍可以保持在一個小尺寸的噴嘴。燃燒后的氧槍顯示圖4.2轉(zhuǎn)爐煉鋼用石灰粉噴在吹熱金屬與第二階段高磷含量，這是必要的，渣具有較高的堿度和FeO構(gòu)

9、成內(nèi)容。操作是減少氧流量40%50%，第一階段，和氧壓力也相應(yīng)降低。氧在噴嘴出口流量壓力膨脹。氧氣流量低于環(huán)境壓力。氧氣射流壓力是平衡的環(huán)境通過沖擊波的速度形成的壓力。射流與降低降低滲透深度脫碳速度與渣后。形成高堿度，氧流量增加到正常值。然后，槍的位置減少和底吹氣體流量增加混合渣和鋼水完全加強渣金屬反應(yīng)。因此，磷含量從0.1%降低到小于0.030%完成脫磷、脫碳第二階段104.3轉(zhuǎn)爐煉鋼脫磷預(yù)處理轉(zhuǎn)爐鐵水預(yù)處理過程脫磷，噴嘴馬赫數(shù)為有效降低和減少氧化脫磷在與不穿透熔體碳深熔。此外，底吹氣體流量增大（0.200.35m3·T 1 min·1）到加快熔體的傳

10、質(zhì)過程中一般，氧的擴散壓力2.5 3.0times所設(shè)計的擴散壓力以保證所需的氧氣流量和氧氣供應(yīng)小尺寸槍。如前所述，低馬赫數(shù)能夠減少氧流速度出口。它是由被稱為沖擊波特性馬赫號碼是休克后略有下降波3馬赫時的氧流量低。例如，管理信息系統(tǒng)MIS 1.2before沖擊波0.843after激波激波后，溫度。氣體流量的增加，氣體流速減少25.4%（從342.3to 255.2mS）。對沖擊波的能量損失少的原則低馬赫號是用來設(shè)計噴嘴。氧槍是能夠被設(shè)計成一個小大小。氧化碳還原脫磷在熔體11。5結(jié)論1）馬赫人數(shù)在氧槍噴嘴出口與變頻器容量的增加。2）研究了不同的工作氧氣壓力和設(shè)計

11、壓力是擴散大P（20.5%）46.7%）三分之目前國內(nèi)的轉(zhuǎn)換器。3）更大的氧氣壓力之間的平衡差異和環(huán)境壓力是通過沖擊波保持。發(fā)生超聲波氣體流動的能量損失通過沖擊波時的負(fù)差。工作氧壓是能夠鼓勵貼近噴嘴侵蝕噴嘴。4）正常工作，這是合理的噴嘴的氧氣壓力高于設(shè)計8%15%擴散壓力。它能夠減少粘在噴嘴和適應(yīng)壓力的變化。5）使用某些特殊的轉(zhuǎn)爐吹煉技術(shù)后如用石灰噴射，燃燒后脫磷氧槍和預(yù)處理，超聲波氣體流量沖擊波能要合理運用良好的冶金效果。參考文獻：arbulamovich 1。實際氣體動力學(xué)閆良秀M，譯。北京：高等教育出版社，1955（英文）。2陽文元，江蕭坊，王明林，等。大煉鋼工藝參數(shù)的優(yōu)化容器

12、J。鋼鐵，2010,45（10）：27（中文）。元3楊文，崔健，江蕭芳，等。結(jié)合吹大轉(zhuǎn)換器技術(shù)J.鋼鐵。2011,46鋼，（5）：1（中文）。4陽文元，鄒杰鐘，王明林，等。在轉(zhuǎn)爐煉鋼J沖擊波的作用。鐵2010,45鋼，（1）：104（中文）。5吳芬林，蔡福shi.oxygen噴槍設(shè)計轉(zhuǎn)爐M。北京：冶金工業(yè)出版社，1982（英文）。夏皮羅H. 6壓縮的動力學(xué)和熱力學(xué)流體M。陳子李，譯。北京：科學(xué)出版社，1953（英文）。7peklke R d.bof煉鋼M。邵鄉(xiāng)華，反。北京：冶金工業(yè)出版社，1976（英文）。8戰(zhàn)清，劉健崗，姚熹ren.principle氧轉(zhuǎn)爐煉鋼米。北京：冶金工業(yè)出版