采用倍流整流電路的半橋變換器研究

1、本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）采用倍流整流電路的半橋 變換器研究苑夢雄燕 山 大 學(xué)2013年6月 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）采用倍流整流電路的半橋 變換器研究學(xué)院（系）：電氣工程學(xué)院_ 專 業(yè)：09級應(yīng)用電子_ 學(xué)生 姓名：苑夢雄_ 學(xué) 號：090103030092_ 指導(dǎo) 教師：吳俊娟_ 答辯 日期：2013年6月24日_ 燕山大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書學(xué)院：電氣工程學(xué)院 系級教學(xué)單位：電氣工程及自動化系學(xué)號090103030092學(xué)生姓名苑夢雄專 業(yè)班 級09應(yīng)電2班題目題目名稱采用倍流整流電路的半橋變換器研究題目性質(zhì)1.理工類：工程設(shè)計(jì) （ ）；工程技術(shù)實(shí)驗(yàn)研究型（ ）；理論研究型（ ）；計(jì)算機(jī)軟件型

2、（ ）；綜合型（ ）。2.文管類（ ）；3.外語類（ ）；4.藝術(shù)類（ ）。題目類型1.畢業(yè)設(shè)計(jì)（ ） 2.論文（ ）題目來源科研課題（ ） 生產(chǎn)實(shí)際（ ）自選題目（ ） 主要內(nèi)容1 查詢倍流整流電路的技術(shù)資料，閱讀消化理解工作原理。2 將倍流整流與其它副邊整流電路進(jìn)行比較。3 設(shè)計(jì)一臺原邊為半橋拓?fù)?，副邊為倍流整流，輸?8V直流，輸出5V直流的直流變換器，分析不同模式的工作，設(shè)計(jì)控制電路，并建立數(shù)學(xué)模型。4 給出全部設(shè)計(jì)參數(shù)和圖紙?；疽? 按電氣工程學(xué)院本科生學(xué)位論文撰寫規(guī)范的要求完成設(shè)計(jì)說明書一份（不少于2.4萬字），A0圖紙。2 說明書及插圖一律打印，要求條理清晰、文筆流暢、圖形及

3、文字符號符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)。3按學(xué)院指定的地點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，嚴(yán)格按照進(jìn)度計(jì)劃完成畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)。參考資料1VRM相關(guān)資料2倍流整流電路有關(guān)文獻(xiàn)3半橋變換器設(shè)計(jì)相關(guān)文獻(xiàn)周 次14周58周911周1215周1617周應(yīng)完成的內(nèi)容查閱并消化理解資料，找出主要問題，確定主電路拓?fù)淞私夤ぷ髟?，設(shè)計(jì)、計(jì)算電路有關(guān)參數(shù)。利用仿真軟件進(jìn)行電路的仿真。給出全部工程圖紙和元器件表。撰寫論文畫圖、準(zhǔn)備答辯指導(dǎo)教師：吳俊娟職稱： 講師 2012年 12 月 12 日系級教學(xué)單位審批： 年 月 日摘要隨著信息技術(shù)的迅速發(fā)展，中小功率變換器在計(jì)算機(jī)、通信和其它工業(yè)領(lǐng)域中得到了廣泛的應(yīng)用為滿足應(yīng)用場合對數(shù)據(jù)處理更快速、更有效的要

4、求，對變換器的要求也不斷提高，使得變換器向著更低的輸出電壓、更高的輸出電流、更高的效率，更快的動態(tài)響應(yīng)以及更高的可靠性等方向發(fā)展。本文首先介紹了VRM的發(fā)展歷程，研究現(xiàn)狀和面臨的挑戰(zhàn)，并結(jié)合設(shè)計(jì)的關(guān)鍵性問題，研究了一種符合設(shè)計(jì)指標(biāo)的倍流整流半橋變換器。通過對倍流整流電路與其他副邊整流電路的比較，得出倍流整流電路特別適合隔離型低壓、大電流輸出的DCDC變換器的結(jié)論，并對倍流整流電路與原邊半橋拓?fù)浣Y(jié)合后的控制方法進(jìn)行了比較。分析了半橋倍流整流電路的工作原理，分析了個(gè)工作模式下的穩(wěn)態(tài)特性。并建立了具有倍流整流電路的半橋變換器的等效受控源模型，進(jìn)而得出其小信號模型。為閉環(huán)系統(tǒng)的搭建奠定基礎(chǔ)。最后，在理

5、論的基礎(chǔ)上，使用MATLAB軟件對設(shè)計(jì)的變換器進(jìn)行仿真。關(guān)鍵詞電壓調(diào)節(jié)模塊 倍流整流電路 半橋變換器 AbstractWith the rapid development of information technology, small or medium-sized power converters have been widely used in computers，communication applications and other kinds of industry fieldsIn order to satisfy the need of a faster and more ef

6、ficient data processing in such fields，the power converters are needed to be equipped with the qualities of lower output voltage，higher output current, higher efficiency ,faster dynamic response and higher reliability .In this paper the developing process, research situation and challenges of VRM ar

7、e first introduced, then connected with the key issues of the design, a half bridge converter with currentdoubler rectifier(HB-CDR) that satisfies the design indexes is studied. Compared with other kinds of vice-side rectifiers, a conclusion is drew that HB-CDR is especially suitable for a isolated

8、low voltage and high current output DC/DC converter, and a control strategy that combines HB-CDR with the half -bridge topology of original side is compared. Then the working principle of the HB-CDR and the steady state characteristic of every work mode are analyzed. A controlled source model for th

9、e half bridge converter with HB-CDR is built, so is its small-signal model, which lays the foundation of the closed-loop system.Finally, a MATLAB simulation based on the theory is completed for the converter.Keywords voltage regulator module、 currentdoubler rectifier、a half bridge converter目 錄摘要IAbs

10、tractII目 錄III第1章 緒論11.1 引言11.2 VRM研究現(xiàn)狀與設(shè)計(jì)難點(diǎn)21.2.1 VRM發(fā)展的歷史回顧21.2.2 VRM研究現(xiàn)狀及應(yīng)用前景21.2.3 VRM的設(shè)計(jì)難點(diǎn)及解決措施31.3 VRM典型拓?fù)溲芯?1.3.1 非隔離式VRM電路41.3.2 隔離式VRM電路71.4 VRM控制方式101.5 VRM涉及的相關(guān)技術(shù)111.6 本論文主要研究內(nèi)容12第2章 倍流整流電路工作過程分析132.1 引言132.2 倍流整流電路的工作原理分析132.3 倍流整流與全波電路、半波整流電路的比較162.3.1 整流管導(dǎo)通損耗的比較172.3.2 磁性元件的比較182. 4 倍流整

11、流電路的優(yōu)缺點(diǎn)分析202.1.1 倍流整流電路的優(yōu)點(diǎn)20倍流整流電路的缺點(diǎn)212. 5 本章小結(jié)21第3章 半橋倍流整流變換器原理分析223.1 引言223.2半橋倍流整流變換器的基本工作原理223.3 本章小結(jié)25第4章 半橋倍流整流變換器電路設(shè)計(jì)264.1 變換器設(shè)計(jì)26變壓器設(shè)計(jì)26橋臂電容設(shè)計(jì)28輸出電感值設(shè)計(jì)28輸出濾波電容設(shè)計(jì)294.3 控制電路設(shè)計(jì)304.4 驅(qū)動電路設(shè)計(jì)324.4 本章小結(jié)33第5章 半橋倍流整流變換器小信號建模345.1引言345.2等效受控源平均法355.3半橋倍流整流變換器小信號模型365.4 本章小結(jié)39第6章 系統(tǒng)仿真結(jié)果406.1 開環(huán)系統(tǒng)仿真406

12、.2 閉環(huán)系統(tǒng)仿真416.3 本章小結(jié)44結(jié)論45參考文獻(xiàn)46致謝48附錄149附錄255附錄360附錄466附錄576第1章 緒論1.1 引言電力電子技術(shù)誕生至今已近5O年，它對人類的文明起到了巨大推動作用，如今它已無領(lǐng)域不在，無行業(yè)不用，以至于離開電力電子技術(shù)，將使人們的生活黯然失色。電力電子技術(shù)是一門綜合電力半導(dǎo)體器件、電力變換技術(shù)、現(xiàn)代電子技術(shù)、自動控制技術(shù)等許多學(xué)科的邊緣交叉學(xué)科，隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，電力電子技術(shù)又與現(xiàn)代控制理論、材料科學(xué)、電機(jī)工程、微電子技術(shù)等許多領(lǐng)域密切相關(guān)。目前，它已逐步發(fā)展成為一門包含更多學(xué)科的綜合性學(xué)科，并為現(xiàn)代通信、電子儀器、計(jì)算機(jī)、工業(yè)自動化、電網(wǎng)優(yōu)化、

13、電力工程、國防及某些高新技術(shù)提供高質(zhì)量、高效率、高可靠性的電能起著關(guān)鍵的作用1。為了處理日益復(fù)雜的實(shí)時(shí)計(jì)算問題，當(dāng)今的通信系統(tǒng)采用了大量的高性能計(jì)算芯片，包括各種CPU、FPGA和DSP等。對更高計(jì)算速度的需求促使人們相應(yīng)地提高時(shí)鐘頻率，同時(shí)，計(jì)算芯片的特征線寬越來越細(xì)使供電電壓越來越低，目前部分芯片的供電電壓已經(jīng)降到1V左右，電源電流也隨之增加，有些芯片所要求的電源電流已超過lOOA。商性能計(jì)算芯片由睡眠或待機(jī)狀態(tài)進(jìn)入工作狀態(tài)時(shí)，電流變化可高達(dá)70A，變化速率高達(dá)1Ans，這就要求為其供電的電源具有超快的負(fù)載電流瞬態(tài)響應(yīng)速度，同時(shí)保證輸出電壓具有相當(dāng)高的穩(wěn)定度，為了更好地滿足上述各項(xiàng)要求，需

14、要在高性能計(jì)算芯片附近安置低壓、大電流輸出的DCDC變換器電壓調(diào)節(jié)模塊(VRM-Voltage Regulate Module)。顯然，VRM最好與高性能計(jì)算芯片同在一塊電路板上。與當(dāng)今許多類型的系統(tǒng)一樣，通信系統(tǒng)中電路板的面積非常寶貴。尺寸的限制，以及降低成本的壓力和其他一些新的技術(shù)方面的挑戰(zhàn)，使VRM設(shè)計(jì)成為通信系統(tǒng)設(shè)計(jì)最困難的設(shè)計(jì)任務(wù)之一。低電壓、大電流輸出的VRM必須提高功率密度和效率?，F(xiàn)有的功率變換技術(shù)不能滿足非常嚴(yán)格的尺寸和效率等要求。應(yīng)用集成磁技術(shù)，采用損耗低、結(jié)構(gòu)簡單的集成磁元件，同步整流技術(shù)，以及紋波消除技術(shù)等新技術(shù)，可以克服以上限制2。 1.2 VRM研究現(xiàn)狀與設(shè)計(jì)難點(diǎn)1.

15、2.1 VRM發(fā)展的歷史回顧VRM的發(fā)展階段基本可以按照它的輸入電壓的變化來劃分。早期一直采用5 V輸入電壓(低壓VRM)，3.3 V輸出；目前在臺式計(jì)算機(jī)、工作站和服務(wù)器已經(jīng)把12 V(中壓VRM)作為VRM輸入電壓，在一些筆記本電腦中VRM可以直接將16-24 V輸入變換到1.5 V輸出。但是無論是采用5 V還是12 V輸入，其電路拓?fù)湓诮Y(jié)構(gòu)上都是Buck變換器，如圖1-2(a)所示。如果輸入電壓為12 V時(shí)，由于輸出電壓很低，占空比將會取的很小，這將大大影響變壓器性能。為了解決這個(gè)問題，通常采用抽頭電感同步整流變換器，如圖1-2(b) 所示。 (a) BUCK變換器 （b）抽頭電感BUC

16、K變換器圖1-1 電路拓?fù)?1.2.2 VRM研究現(xiàn)狀及應(yīng)用前景從20世紀(jì)80年代中期起，采用PWM控制技術(shù)的高功率密度DC/DC變換器模塊就走進(jìn)了世界市場。如今，已經(jīng)廣泛應(yīng)用于各種領(lǐng)域。稱之為第一代高功率密度DC/DC變換器，簡稱為第一代產(chǎn)品。它對電子系統(tǒng)的小型化、高可靠性及高性能起到了關(guān)鍵作用，并做出了很大的貢獻(xiàn)，正是由于第一代產(chǎn)品的出現(xiàn)，推動了先進(jìn)的分布式電源系統(tǒng)的建立和發(fā)展。但由于在PWM DC/DC變換器中，變壓器等磁性元件和濾波器占據(jù)了大部分的體積，工作頻率則因各種原因被限制在數(shù)百千赫茲范圍內(nèi)，這些都是先天不足之處。1997年，美國VICOR開關(guān)電源公司最先推出了VI-300系列軟

17、開關(guān)高密度DC/DC產(chǎn)品。稱之為第二代產(chǎn)品。它是以VICOR公司擁有專利權(quán)的零電流、零電壓軟開關(guān)控制技術(shù)為基礎(chǔ)，結(jié)合了控制集成、封裝、散熱技術(shù)等方面的最新成果，產(chǎn)品達(dá)到了與“理想功率器件”極為接近的境地。第二代產(chǎn)品與第一代產(chǎn)品相比，功率密度增加了兩倍，高達(dá)120 W/in3。第二代產(chǎn)品的出現(xiàn)預(yù)示著它將是DC/DC變換器未來的主流產(chǎn)品3。提高DC/DC變換器的效率，從而改善熱性能、提高可靠性及降低成本，一直是電源設(shè)計(jì)人員關(guān)注的焦點(diǎn)，如今，DC/DC變換器不僅可以安裝在電路板上，而且在效率方面也取得了重大進(jìn)展。市場上，標(biāo)準(zhǔn)的半磚封裝的電源產(chǎn)品可以提供高達(dá)60 A的電流，標(biāo)準(zhǔn)的1/4磚封裝的電源產(chǎn)品

18、能夠供應(yīng)30 A電流，效率也超過了90%。性能方面的巨大進(jìn)步主要是因?yàn)槌霈F(xiàn)了高性能的金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管(MOSFET)，在同步整流器中它取代了原有的二極管整流器?；谶@個(gè)重大變化，與前一代產(chǎn)品相比，功率密度增大了一倍。1.2.3 VRM的設(shè)計(jì)難點(diǎn)及解決措施VRM作為高功率密度的DC/DC變換器不僅要具有大電流、低電壓、快動態(tài)速度和低電壓紋波的特點(diǎn)，同時(shí)也必須做到高效率和高功率密度的統(tǒng)一。因此VRM設(shè)計(jì)中的難點(diǎn)就集中體現(xiàn)在體積、效率、動靜態(tài)之間的矛盾。具體地說：(1)就傳統(tǒng)的DC/DC變換器來說，為了滿足負(fù)載的瞬態(tài)突變時(shí)仍能將輸出電壓穩(wěn)定在允許的范圍內(nèi)，就需要增加輸出濾波電容，從而使濾波器

19、體積過大。如果減小輸出濾波電感，再從輕載到滿載瞬態(tài)突變時(shí)負(fù)載可以從電源端更快獲取能量，從滿載到輕載瞬態(tài)突變時(shí)電感電流可以下降的更快，有利于提高動態(tài)性能，但由于電感電流紋波會增加，從而給濾波電容增加負(fù)擔(dān)，同時(shí)還造成效率略有降低4。另外就目前的功率電子半導(dǎo)體元器件和磁性元件的發(fā)展水平，通過提高開關(guān)頻率來減小磁性元件體積的程度是有限的。因此，提出了交錯(cuò)并聯(lián)技術(shù)(Poly-Phase Interleaving)來提高輸出紋波的頻率，這樣可以進(jìn)一步減小磁性元件的體積；(2)要求VRM在輕載和重載時(shí)均能保持高效率，就今天的功率半導(dǎo)體元器件的發(fā)展水平來說，這是一個(gè)挑戰(zhàn)。試想一下如果設(shè)計(jì)一個(gè)100 A/1 V

20、的VRM。只有在通往負(fù)載的路徑上有1 m的電阻，都意味著效率要降低10%。針對這一點(diǎn)，在設(shè)計(jì)中采用同步整流技術(shù)(Synchronous-Rectifier)就成為必然的趨勢；(3)由于未來微處理器對VRM快速動態(tài)性能的要求，使得VRM的線路布局、連接點(diǎn)都顯得比一般場合更重要的多。連接線的寄生參數(shù)使得VRM無法滿足微處理器對動態(tài)性能的高要求。未來勢必實(shí)現(xiàn)VRM和CPU直接集成，這也是設(shè)計(jì)的難點(diǎn)所在。為了解決上面的設(shè)計(jì)難點(diǎn)，提出了交錯(cuò)并聯(lián)技術(shù)、同步整流技術(shù)、磁集成技術(shù)(Integrated Magnetics)。1.3 VRM典型拓?fù)溲芯扛鶕?jù)輸入電壓的不同,VRM可以分為5V、12V、48V輸入等

21、不同種類,其相對應(yīng)的拓?fù)溆性S多不同之處;根據(jù)輸入與輸出之間是否隔離,VRM又可以分為非隔離型和隔離型兩種"目前VRM采用較多的是1ZV輸入電壓,但是隨著微處理器負(fù)載電流越來越大,今后分布式電源中將較多的采用48V母線電壓給VRM供電,經(jīng)變換輸出IV左右給工作站和服務(wù)器CPU芯片使用。下面對幾種主要的非隔離型和隔離型拓?fù)溥M(jìn)行簡要的綜述,并且對其主要特點(diǎn)進(jìn)行簡單介紹5。1.3.1 非隔離式VRM電路早期的VRM是從5V的直流母線直接供電的,而最近己經(jīng)把母線電壓提高到12V,而這些VRM基本上都采用Buck型變換器。作為非隔離型電路的代表一Buck變換器 (如圖1.1所示),具有結(jié)構(gòu)簡單、

22、設(shè)計(jì)容易、成本低等優(yōu)點(diǎn)。Buck變換器的電壓變換率為: 從公式可以看出,隨著輸出電壓的不斷降低,Buck變換器的穩(wěn)態(tài)占空比空比也越來越小。而過小的:占空比會帶來一系列的問題：（1）動態(tài)態(tài)響應(yīng)的問題。特別是當(dāng)負(fù)載減小的時(shí)候,己經(jīng)是較小的占空比無法即時(shí)有效適應(yīng)負(fù)載的變小。（2）熱設(shè)計(jì)困難。（3）主開關(guān)損耗和同步整流管反向恢復(fù)損耗相應(yīng)增加。（4）輸入輸出濾波電容量變大。圖1-2 Buck變換器而為了更好的適應(yīng)低壓大電流的需要,就要努力設(shè)法改善占空比。如圖1-2所示為多通道的交錯(cuò)并聯(lián)式Buck電路。它通過n個(gè)通道的Buck變換器相并聯(lián),錯(cuò)開(360/n)*K個(gè)相角進(jìn)行控制。具有以下優(yōu)點(diǎn):(1)減小開關(guān)

23、電流應(yīng)力；(2)通過各通道輸出疊加,有效地減小了輸出電流紋波；(3)具有高的暫態(tài)響應(yīng)特性。 圖1-3 交錯(cuò)并聯(lián)式Buck變換器圖1-3所示交錯(cuò)并聯(lián)式Buck變換器雖然有效的提高了輸出波形的質(zhì)量,但是其占空比還是和傳統(tǒng)的Buck變換器一樣,在輸入電壓不斷增大,輸出電壓越來越低的狀況下,它的穩(wěn)態(tài)占空比過小,限制了它發(fā)展。而圖1-4所示的抽頭電感式Buck變換器則有效增加了電路的占空比。 圖1-4 抽頭電感式Buck變換器抽頭電感式Buck變換器的電壓變換比為。通過設(shè)計(jì)合理的n值,就能得到理想的電壓變換比。但并不是n越大越好,因?yàn)楫?dāng)n增加的時(shí)候S1的電壓應(yīng)力和S2的電流應(yīng)力也會相應(yīng)增加。雖然該電路有

24、效的提高了占空比,但是由于它漏感的存在,使得它的主管S1會承受較高的電壓峰值。 圖1-5 有源箝位耦合Buck變換器圖1-5為有源箝位耦合Buck變換器,它的電壓變換比為。相對于抽頭式Buck變換器,有源箝位耦合的Buck變換器,不僅有效的提高了電路的占空比,而且通過有源箝位的方法,有效地消除了漏感的影響,減小了主管的應(yīng)力。 圖1-6耦合繞組Buck變換器圖1-6所示的為耦合繞組Buck變換器,它的電壓變換比為: 。它是由雙通道交錯(cuò)并聯(lián)Buck變換器演變而來的,每個(gè)通道增加了兩個(gè)藕合電感。和傳統(tǒng)的Buck變換器相比,它不僅有效的提高了占空比,而且有效的降低了開關(guān)損耗。除了以上所說的5種Buck

25、電路及其由Buck演變而來的電路以外,還有推挽式Buck變換器、移相軟開關(guān)Buck變換器等。1.3.2 隔離式VRM電路變壓器原邊的基本拓?fù)渲饕捎谜な?、反激式、推挽式、半橋式和全橋式?種。而適用于低壓大電流輸出的變壓器副邊結(jié)構(gòu)有3種:正激式結(jié)構(gòu)(圖1-7所示)、中心抽頭式結(jié)構(gòu)(圖1-8所示)和倍流整流式結(jié)構(gòu)(圖1-9所示)。 圖1-7 正激式結(jié)構(gòu)正激式結(jié)構(gòu)相對于其它兩種結(jié)構(gòu)最簡單,而且適用于低壓大電流的情況。但是正激式變換器的副邊整流二極管不僅具有較大導(dǎo)通損耗,而且由于它在關(guān)斷過程中的反向恢復(fù),也會造成一定的損耗。因此,如果要提高電路效率,可以在正激式結(jié)構(gòu)的副邊采用自驅(qū)式同步整流或者他驅(qū)

26、式同步整流電路。 圖1-8 中心抽頭式結(jié)構(gòu)中心抽頭式結(jié)構(gòu)是應(yīng)用于全橋、半橋或推挽等雙端變壓隔離器的Buck型變換器。和正激式結(jié)構(gòu)相比,由于中心抽頭式結(jié)構(gòu)的輸出濾波電感的電壓頻率是功率開關(guān)管的兩倍,因此在同樣條件下,中心抽頭式結(jié)構(gòu)所需要的濾波電感值明顯要小正激式所需要的。圖1-9 倍流整流式結(jié)構(gòu)倍流整流式結(jié)構(gòu)不是源于Buck型變換器,但它也能起到降壓的作用"在倍流整流式結(jié)構(gòu)中,由于兩個(gè)電感紋波電流的相互抵消作用,輸出濾波電容的紋波電流明顯減小,則倍流整流式結(jié)構(gòu)的濾波電感值也可以被極大地減小。在大電流的應(yīng)用場合,倍流整流式結(jié)構(gòu)在很多方面都優(yōu)于中心抽頭式結(jié)構(gòu)。首先,倍流整流式結(jié)構(gòu)減小了大電

27、流互連的數(shù)目,從而簡化了二次側(cè)布局,有利于熱處理,減小相關(guān)損耗。其次,倍流整流式結(jié)構(gòu)的電感電流和變壓器二次側(cè)電流是中心抽頭式結(jié)構(gòu)相應(yīng)電流的一半。因此,倍流整流式結(jié)構(gòu)比中心抽頭式結(jié)構(gòu)產(chǎn)生更低的導(dǎo)通損耗。最后,倍流整流式結(jié)構(gòu)的變壓器與濾波電感能夠被集成在一個(gè)磁芯上,從而減小模塊尺寸。經(jīng)過優(yōu)選,可以選定適合于低壓大電流的優(yōu)選拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),如（1）原邊正激式與副邊正激式的組合；（2）橋式與倍流整流式的組合；（3）推挽式與倍流整流式的組合等等。除了以上介紹的一種隔離型電路外,還有推挽式變換器(圖1-10所示)、對稱半橋變換器(圖1-11所示)、等等。 圖1-10推挽VRM拓?fù)鋱D1-11 對稱半橋VRM拓?fù)湟?/p>

28、上只是隔離式變換器的一小部分,還有諸如LLC諧振式、反激式變換器等等。1.4 VRM控制方式適應(yīng)于低壓大電流VRM應(yīng)用的需求,其控制方法有：電壓型控制法、電流型控制法、滯回型控制法、AVP控制法、型控制等方法6。(1)電壓型控制。電壓型控制原理就是輸出電壓與基準(zhǔn)電壓相比較,通過誤差放大器將兩者的誤差信號放大，作用于脈寬調(diào)制(PWM)電路，改變占空比,以調(diào)節(jié)輸出的穩(wěn)定。采用電壓型控制，其優(yōu)點(diǎn)是：單環(huán)控制容易分析和設(shè)計(jì)；波形振幅坡度大，因而噪聲小，工作穩(wěn)定；多模塊輸出時(shí)，低阻抗輸出能提供很好的交互控制。缺點(diǎn)是：電網(wǎng)或負(fù)載的擾動必須轉(zhuǎn)化為輸出擾動,才能被電壓環(huán)反饋，因此系統(tǒng)響應(yīng)慢；輸出LC濾波電路給

29、系統(tǒng)增加了兩個(gè)極點(diǎn)，這就需要在補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)增加零點(diǎn)或者需要一個(gè)低轉(zhuǎn)折頻率的主極點(diǎn)。(2)電流型控制。電流型控制是在電壓控制型的基礎(chǔ)上增加了電流控制環(huán)節(jié)。電流型控制分為直接電流型控制和間接電流型控制。與電壓型控制相比，只需要提供一個(gè)極點(diǎn)到反饋環(huán)，這使得反饋環(huán)設(shè)計(jì)變得簡單，而且容易得到較高的增益帶寬。但是，由于電流型控制對噪聲敏感，因此容易產(chǎn)生次諧波振蕩問題。(3)滯回型控制。滯回型控制法的原理是采用滯回比較器，直接檢測紋波電壓，控制其在允許的范圍內(nèi)。滯回型控制法在大的電流變化時(shí)，也能夠控制紋波電壓在允許范圍內(nèi)，具有良好的負(fù)載電流響應(yīng)特性。(4)AVP控制。AVP控制法的工作原理是在輸出電壓紋波允許范

30、圍內(nèi)，當(dāng)輸出電流大時(shí)，使得其輸出電壓下降；當(dāng)輸出電流小時(shí)，使得輸出電壓上升。使輸出電壓在滿載時(shí)比所要求的最低電壓高，在空載或者輕載時(shí)比所要求的最高電壓低。使輸出電壓的峰一峰值減小，恢復(fù)時(shí)間降低，有利于改善負(fù)載的動態(tài)響應(yīng)特性，同時(shí)減小輸出電容。AVP控制法分有源法和無源法兩種控制方式，該控制方法在犧牲了一定負(fù)載調(diào)整率的情況下，有效的改善了動態(tài)響應(yīng)，提高了效率。(5) 型控制。型控制的工作原理是采用輸出電壓紋波作為調(diào)節(jié)器的斜波信號，瞬態(tài)時(shí)，繞過主反饋環(huán)將負(fù)載電流變化傳送至比較器中。但是由于輸出電容的寄生參數(shù)ESR、ESL等因數(shù)對輸出電壓紋波的影響，使得電路的穩(wěn)定性依賴于輸出電容的寄生參數(shù)，不利于提

31、高模塊的動態(tài)響應(yīng)特性。1.5 VRM涉及的相關(guān)技術(shù)隨著VMR向著高功率密度、小體積的發(fā)展趨勢越來越明顯,VMR設(shè)計(jì)所涉及的技術(shù)越來越多。VRM的設(shè)計(jì)涉及電路拓?fù)洌刂品椒?，高頻磁技術(shù)，軟開關(guān)技術(shù)，同步整流技術(shù)，交錯(cuò)并聯(lián)技術(shù)，并聯(lián)均流技術(shù)，散熱與封裝技術(shù)和減小EMI的技術(shù)等諸多方面。VRM涉及的相關(guān)技術(shù)的總體框圖 如圖1-12所示7。 圖1-12 VRM 涉及的相關(guān)技術(shù)的總體框圖1.6 本論文主要研究內(nèi)容綜上所述，高功率密度、高效率己經(jīng)成了VRM的發(fā)展趨勢，但是隨著IC對供電要求的不斷提高，現(xiàn)有的5V、12V輸入VRM將不能滿足它的要求了，可以預(yù)測不久的將來，VRM必然會把輸入母線電壓提高到48

32、V，這樣做能夠減小輸入電流從而使得母線損耗減小，有利于效率提高，同時(shí)可以大大減小輸入濾波器體積。本課題主要以輸入48V輸入，5V/10A輸出的VRM為研究對象，選取拓?fù)錇楸读髡靼霕蜃儞Q器。第二章主要分析了倍流整流電路的詳細(xì)工作過程，并結(jié)合過程分析，分析了倍流整流電路工作時(shí)與半波、全波整流電路的區(qū)別。第三章主要介紹了倍流整流半橋變換器的主要器件設(shè)計(jì)方法，并給出設(shè)計(jì)實(shí)例。結(jié)合第二章的工作過程分析，詳細(xì)分析了倍流整流半橋變換器在各個(gè)工作過程中的主要損耗，并對倍流整流半橋變換器進(jìn)行了小信號模型的建立。結(jié)合建模結(jié)果，進(jìn)行控制回路的設(shè)計(jì)。第四章主要介紹了仿真結(jié)果，并對結(jié)果進(jìn)行了分析。第2章 倍流整流電路

33、工作過程分析2.1 引言在1950年以前，倍流整流電路就己用于汞弧管整流電路中，并出現(xiàn)在一些論文和課本中。近年來在高頻DCDC變換器應(yīng)用中重新發(fā)現(xiàn)了這一電路拓?fù)涞膽?yīng)用價(jià)值。變壓器副邊、濾波電感和整流管上電流應(yīng)力小的特點(diǎn)使這一拓?fù)涮貏e適合低壓、大電流輸出的DCDC變換器。本章分析了倍流整流電路的工作原理，并與半波整流電路和全波整流電路進(jìn)行了比較，在原邊采用半橋拓?fù)浠A(chǔ)上對非對稱控制和對稱控制對副邊倍流整流電路的影響進(jìn)行了分析比較。2.2 倍流整流電路的工作原理分析倍流整流電路由變壓器的副邊繞組，兩只相同的整流二極管，兩個(gè)大小相等但彼此獨(dú)立的濾波電感和一個(gè)輸出濾波電容構(gòu)成，其拓?fù)湫问饺鐖D2-1所示

34、。圖中是變壓器副邊繞組電壓，。假設(shè)變壓器和電路中各元件均為理想的，濾波電感和上的電流工作在連續(xù)模式下，倍流整流電路中主要變量的穩(wěn)態(tài)波形如圖22所示。在一個(gè)開關(guān)工作周期Ts中，電路共有四種工作狀態(tài)，各個(gè)工作狀態(tài)所對應(yīng)的等效拓?fù)淙鐖D23 a)、b)、c)、d)所示12。電路的工作過程如下所述：(1)狀態(tài)1(t0t1)：變壓器副邊繞組上的電壓為正，D2處于導(dǎo)通狀態(tài)，D1處于關(guān)斷狀態(tài)，電感上電流線性上升，上電流線性下降。這一工作狀態(tài)的等效電路如圖2-3 a)所示，由此可得如下關(guān)系式： (2-1) (2-2)(2)狀態(tài)2(t1一t2)：變壓器副邊繞組上的電壓為零，D1、D2都導(dǎo)通。通過電感、的電流都在線

35、性下降，倍流整流電路處于續(xù)流狀態(tài)。這一工作狀態(tài)的等效電路如圖2-3 b)所示，由此可得如下關(guān)系式： (2-3) (2-4)(3)狀態(tài)3(t2一t3)：變壓器副邊繞組上的電壓為負(fù)壓，D1處于導(dǎo)通狀態(tài)，D2處于關(guān)斷狀態(tài)，上上的電流線性下降，上的電流線性上升。這一工作狀態(tài)的等效電路如圖2-3 c)所示，由此可得如下關(guān)系式： (2-5) (2-6)(4)狀態(tài)4(t3一t4)：變壓器副邊繞組上的電壓為零，Dl、D2都導(dǎo)通，流過電感、的電流都在線性下降，倍流整流電路處于續(xù)流狀態(tài)。這一工作狀態(tài)的等效電路如圖2-3 d)所示，由此可知這一工作狀態(tài)下的關(guān)系與狀態(tài)2相同根據(jù)一個(gè)完整周期內(nèi)，電感上伏秒積分平衡有:

36、(2-7)整理后可得： (2-8)式中占空比 圖2-1 倍流整流電路 圖 2-2 倍流整流電路原理波形圖 圖2-3四個(gè)工作狀態(tài)的等效拓?fù)浔读髡麟娐?，?shí)質(zhì)就是兩個(gè)電感的交錯(cuò)共聯(lián)。電感、上的電壓和流過的電流相位相差180°，在變壓器副邊繞組電壓非零時(shí)，流過、的電流一增一減，實(shí)現(xiàn)了、，的電流紋波豆消，從而使總的負(fù)載電流，紋波大大減小。在輸出電壓紋波要求相同的情況下，這種倍流整流方式使得、顯著減小。加快了功率級的動態(tài)響應(yīng)。電感、電流波形相差180°，其合成電流的紋波峰值的紋波峰值與、的紋波峰值的關(guān)系，用電流互消比例系數(shù)K表示。即 （2-9）K與占空比D有關(guān)，關(guān)系式如下： （2-1

37、0）分析可知，當(dāng)D=05時(shí)，才有完全的紋波互消作用，D偏離05越遠(yuǎn)，紋波消除作用越差。當(dāng)D=025時(shí)，紋波互消比例只有67。因此，在倍流整流拓?fù)渲校瑸榱送环掷闷浼y波互消作用，希望D在0.5附近。輸出濾波電感、和濾波電容C的計(jì)算：電感電流紋波值： （2-11）由(2-9)、（2-10）、（2-11）式有 （2-12）輸出電壓紋波等于輸出濾波電容上的電壓紋波即： （2-13）而 （2-14） 又有： （2-15）所以： （2-16） 故： （2-17）根據(jù)輸出電壓紋波要求，根據(jù)上式可以選擇和C的值。2.3 倍流整流與全波電路、半波整流電路的比較倍流整流，半波整流，全波整流電路是低壓大電流輸出的變

38、換器中常用的幾種副邊整流電路。上節(jié)已經(jīng)分析了倍流整流電路的工作原理及其波形。半波整流電路及其工作原理波形如圖2-5 a)、b)所示，全波整流電路及其工作原理波形如圖2-6 a)、b)所示。為了充分認(rèn)識他們的優(yōu)缺點(diǎn)，便于優(yōu)化選擇下面從整流管導(dǎo)通損耗，磁元件尺寸，大電流繞組連接點(diǎn)數(shù)等多方面對三種整流方式逐一進(jìn)行比較。比較基于相同條件進(jìn)行，即變換器功率等級，開關(guān)頻率，副邊電壓的幅值，各拓?fù)鋵?yīng)的占空比D，輸出電壓及其紋波要求，整流管型號，輸出濾波電容C相同。2.3.1 整流管導(dǎo)通損耗的比較（1)半波整流電路，在時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流流過D1；在時(shí)段內(nèi)，流過D2。因此，在一個(gè)開關(guān)周期中，兩個(gè)整流管總的導(dǎo)通損

39、耗，相當(dāng)于負(fù)載電流流經(jīng)一個(gè)整流管的導(dǎo)通損耗。導(dǎo)通損耗功率的基本關(guān)系式為： （2-18）其中為整流管的正向飽和壓降。a) a)b）b）圖 2-5 半波整流電路及其原理波形 圖2-6 全波整流電路及其原理波形（2）全波整流電路，在時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流流過D1或D2；在時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流在兩個(gè)整流管上平分，從而減小了時(shí)段內(nèi)整流管的導(dǎo)通損耗，一個(gè)周期內(nèi)整流管總的導(dǎo)通損耗功率近似為 （2-19）（3）倍流整流電路，在時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流流過D1或D2;在時(shí)段內(nèi)，流過兩個(gè)整流管D1、D2的電流分別等于流過L1、L2的電流，兩個(gè)電流之和等于負(fù)載電流。為了簡化計(jì)算，假設(shè)在時(shí)段內(nèi)，流過兩個(gè)整流管D1、D2的電流相等，一個(gè)

40、周期內(nèi)整流管總的導(dǎo)通損耗功率近似為： （2-20）由（2-18）、（2-19）、（2-30）式可知，倍流整流電路中的整流管的導(dǎo)通損耗與半波整流、全波整流電路相比并無優(yōu)勢。2.3.2 磁性元件的比較1.濾波電感1）半波整流電路，由其工作原理可知，電感上電壓頻率與開關(guān)頻率相同，滿足規(guī)定紋波要求的電感值為： (2-21)2) 全波整流電路，由其工作原理可知，電感上電壓頻率為開關(guān)頻率的兩倍，滿足規(guī)定紋波要求的電感值為： (2-22)3)倍流整流電路，雖然獨(dú)立電感L1、L2上電壓的頻率與開關(guān)頻率相等,但由前面分析可知，電路中存在兩個(gè)獨(dú)立電感電流的紋波互消作用而且兩電感合成電流的頻率為開關(guān)頻率的兩倍，在D

41、靠近0.5附近時(shí)，紋波互消作用非常明顯，因此可以大大減小所需濾波電感值。由(2-17)式可知，滿足規(guī)定紋波要求的電感值為： (2-23)三種整流電路中電感值的大?。ɑ鶞?zhǔn)值取為）與D的對應(yīng)關(guān)系如圖2-7所示：圖2-7 三種整流電路中電感值的比較可見，在相同條件下為滿足相同的輸出電壓紋波要求，后兩種整流電路所需的濾波電感值比前者顯著減小。由式(2-22)和(2-23)可知，在O.33<D<0.5時(shí)，倍流整流所需的電感值最小，從而減輕了輸出濾波電容的紋波設(shè)計(jì)壓力，減小了電感尺寸。2.變壓器假定輸出濾波電感很大可以忽略電感電流紋波，半波整流和全波整流電路中電感電流，倍流整流電路中電感電流為

42、。1） 半波整流電路，在D1導(dǎo)通的時(shí)間內(nèi)，負(fù)載電流流過變壓器副邊繞組，在D2導(dǎo)通的時(shí)間內(nèi)，變壓器副邊繞組電流為零。變壓器副邊電流有效值近似為： （2-24）2)全波整流電路，在D1、D2分別導(dǎo)通的。時(shí)段內(nèi)負(fù)載電流分別流過變壓器副邊中心抽頭繞組中的一只繞組：在D1、D2一起導(dǎo)通的時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流在兩只整流管上平分，中心抽頭的兩只繞組中，均流過一半的負(fù)載電流。變壓器副邊電流有效值近似為： （兩個(gè)繞組電流均等于） （2-25）3）倍流整流電路，在D1、D2分別導(dǎo)通的時(shí)段內(nèi)，一半的負(fù)載電流流過變壓器副邊繞組：在D1、D2同時(shí)導(dǎo)通的時(shí)段內(nèi)，負(fù)載電流通過兩個(gè)電感和兩個(gè)整流管形成續(xù)流回路，并不流過變壓器副邊

43、繞組，即在時(shí)段內(nèi)，可以認(rèn)為變壓器副邊繞組電流為零。副邊電流有效值近似為： （2-26）圖2-28給出了三種整流電路中變壓器副邊電流有效值（基準(zhǔn)值為）與D的對應(yīng)關(guān)系。 圖2-8 三種整流電路中變壓器副邊繞組電流有效值比較可見，倍流整流電路中變壓器副邊繞組電流有效值最小。2. 4 倍流整流電路的優(yōu)缺點(diǎn)分析2.1.1 倍流整流電路的優(yōu)點(diǎn)通過上述結(jié)論比較可以得出，倍流整流電路與半波整流，全波整流電路相比具有以優(yōu)點(diǎn)：(1)倍流整流電路可以減小輸出電感電流和變壓器副邊電流的有效值，使輸出電感和變壓器副邊繞組的導(dǎo)通損耗大大減少；(2)倍流整流電路通過兩個(gè)電感電流紋波的相互抵消作用使輸出電流紋波減小，這可以減

44、小輸出濾波器的尺寸，進(jìn)而提高瞬態(tài)響應(yīng)速度和功率密度；(3)采用集成磁技術(shù)的倍流整流電路不但可以減少大電流繞組和大電流連接點(diǎn)個(gè)數(shù)，而且有利于把電感和變壓器集成到一個(gè)磁芯上，大大提高了功率密度?？梢姳读髡麟娐诽貏e適合于隔離型低壓、大電流輸出的DC/DC變換器。2.4.2倍流整流電路的缺點(diǎn)通過上述結(jié)論比較可以得出，倍流整流電路與半波整流，全波整流電路相比具有以優(yōu)點(diǎn)(1)需要兩個(gè)輸出電感，比橋式和全波整流多用了一個(gè)電感；(2)需要采用電流模式控制來保證兩個(gè)濾波電感的電流均等；(3)在副邊側(cè)，存在著不通過輸出負(fù)載的無效整流電感回路。這時(shí)輸出電流很不穩(wěn)定，因此，倍流整流器存在正常工作條件。其中正常的工作

45、條件為: (2-15)式中，為或，為電路開關(guān)頻率。要保證 和中的電流始終為正值；要有足夠大的電感值保證電感紋波起伏波動值不大；要保證兩個(gè)濾波電感中電流均等變化。2. 5 本章小結(jié)本章介紹了倍流整流電路的四種工作模式，并且通過比較半波、全波、倍流三種結(jié)構(gòu)的整流管損耗及磁性元件，總結(jié)了倍流整流電流電路的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)也指出了倍流整流的缺點(diǎn)，為本題選擇倍流整流電路作為副邊的整流結(jié)構(gòu)打下了理論基礎(chǔ)。第3章 半橋倍流整流變換器原理分析3.1 引言從VRM的發(fā)展來看，隔離型48V輸入的VRM將成為發(fā)展主流。由于VRM具有低壓大電流輸出的特點(diǎn)，所以隔離型VRM副邊整流電路的損耗對整個(gè)變換器的效率影響很大。倍流整

46、流電路以導(dǎo)通損耗小和電流紋波互消特性使其特別適合48V輸入的VRM。倍流整流電路與對稱半橋拓?fù)湎嘟Y(jié)合的變換器，是一種較好的VRM拓?fù)?，如圖31所示。圖 3-1 半橋倍流整流變換器 圖3-2 半橋倍流整流變換器工作原理波形3.2半橋倍流整流變換器的基本工作原理在電感電流連續(xù)導(dǎo)電模式下，半橋倍流整流變換器在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)有四個(gè)工作狀態(tài)，各各工作狀態(tài)對應(yīng)的等效電路如圖 3-3a)、b)、c)、d)所示。理想情況下其工作原理波形圖如圖3-2所示。設(shè)=L。a)狀態(tài)1b)狀態(tài)2c)狀態(tài)3d)狀態(tài)4圖 3-3 半橋倍流整流變換器的四個(gè)工作狀態(tài)的等效電路1)狀悉1(t0-t1)：S1、D2導(dǎo)通，s2、D1關(guān)斷

47、，等效電路如圖3-3 a)。 （3-1） (3-2)在此階段，電感在恒定正向電壓的作用下，其電流線性上升。電感在恒定反向電壓的作用下，其電流線性下降。流過D2的電流為。2)狀態(tài)2（t1-t2）：D1、D2導(dǎo)通，S1、S2關(guān)斷，等效電路如圖3-3b)。 （3-3） （3-4）在此階段，電感、都在反向電壓的作用下，電感電流、都線性下降。流過D1、D2的電流分別為、。3）狀態(tài)3(t2-t3)：S2、D1導(dǎo)通，S1、D2關(guān)斷，等效電路圖如圖3-3c)。 （3-5） （3-6） 在此階段，電感L2在恒定正向電壓的作用下，其電流線性上升。電感在恒定反向電壓的作用下，其電流線性下降。流過D1的電流為。4）狀

48、態(tài)4（t3-t4）：D1、D2導(dǎo)通，S1、S2關(guān)斷，等效電路如圖3-3d)所示。情況與第二階段相同。由以上分析可知，在（t0-t1）時(shí)段內(nèi)，即DTs時(shí)段內(nèi)，電感在恒定正向電壓的作用下，其電流線性上升：在（t1-t4）時(shí)段內(nèi)，即（1-D）Ts時(shí)段內(nèi)，電感始終在恒定反向電壓的作用下，其電流一直在線性下降，如圖3-2所示。因此，電感電流的紋波值為： （3-7）根據(jù)電感電流在一個(gè)周期內(nèi)伏秒積分平衡有： （3-8）可得在電感電流連續(xù)工作模式下半橋倍流整流變換器的穩(wěn)態(tài)電壓傳遞比為： （3-9）3.3 本章小結(jié)本章主要分析了半橋倍流整流電路的工作原理，并得出穩(wěn)態(tài)電壓傳遞比。對以后的研究奠定了基礎(chǔ)。第4章 半

49、橋倍流整流變換器電路設(shè)計(jì)4.1 變換器設(shè)計(jì)根據(jù)上兩章的理論分析，設(shè)計(jì)一個(gè)適用于低壓大電流采用半橋倍流整流電路的VRM。相關(guān)設(shè)計(jì)指標(biāo)如下：輸入電壓：48V DC；輸出電壓： 5V DC；輸出電流： 10A；電路效率：；開關(guān)頻率：=100KHZ；4.1.1變壓器設(shè)計(jì)高頻變壓器是開關(guān)變換器中最核心的器件，許多主電路器件參數(shù)是設(shè)計(jì)都是依賴于高頻變壓器的參數(shù)設(shè)計(jì)的，因此應(yīng)該現(xiàn)進(jìn)行變壓器的設(shè)計(jì)。常規(guī)的高頻變壓器是用于傳輸功率的，為了提高傳輸效率，變壓器應(yīng)當(dāng)具有最小的損耗。高頻變壓器處于工作時(shí)的電壓、電流都不是正弦波，因此其工作狀況與工頻變壓器不一樣，設(shè)計(jì)方法也有很大的不同。設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮的因素有：電壓比、

50、鐵心形狀和尺寸、各個(gè)繞組的匝數(shù)、導(dǎo)線截面積和繞組的結(jié)構(gòu)等，所依據(jù)的參數(shù)是工作時(shí)的輸入輸出電壓、工作額定電流和工作頻率等13。開關(guān)電源中高頻變壓器的性能好壞，不僅僅影響到變壓器本身的發(fā)熱與效率，而且還會影響到整個(gè)高頻開關(guān)電源的技術(shù)性能與可靠性。所以在高頻變壓器的設(shè)計(jì)與制作過程中，對磁心材料的選擇、磁心與線圈的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、繞制工藝都需要有周密的考慮。設(shè)計(jì)高頻變壓器第一步應(yīng)該從磁心開始。開關(guān)電源變壓器磁心大多是在低磁場情況下使用的軟磁材料，它一般是指矯頑力低于 800A/m 的鐵磁材料，其最大的特征就是磁滯回線面積很小，磁導(dǎo)率高但矯頑力低。在固定線圈匝數(shù)時(shí)，如果磁心磁導(dǎo)率高，則通過不是很大的激磁電流就

51、可以承受較高的外加電壓，因此在輸出一定功率的要求下可減輕磁心的體積。磁心矯頑力低，磁滯面積小，因此鐵耗也少。常用的軟磁材料主要有：電工純鐵、硅鋼(鐵硅合金)、鐵鎳合金、鐵基或鈷基非晶態(tài)合金、鐵氧體、磁粉芯、磁性薄膜等。鐵氧體材料是復(fù)合氧化物的燒結(jié)體，磁導(dǎo)率高而矯頑力低且電阻率很高，適合在高頻下使用，但 Bs 值比較小，常使用在開關(guān)電源中13。鐵氧體磁心廣泛適用于各種電子設(shè)備的線圈和變壓器中。因此在本課題的設(shè)計(jì)中，變壓器采用的是鐵氧體材料的磁心。設(shè)計(jì)變壓器時(shí)，首先選擇磁芯。變壓器功率為 50W 左右，工作頻率為 100KHZ，根據(jù) AP 法確定變壓器型號： （4-1）上式中：為窗口使用系數(shù)(<1)，本文取其典型值 =0.4；為波形系數(shù)，有效值與平均值之比，方波時(shí)取 =4fs為開關(guān)頻率，fs=100KHz；為工作磁感應(yīng)強(qiáng)度，根據(jù)鐵氧體材料，取其 =0.3T；為電流密度比例系數(shù)，C 型鐵芯允許溫升 50時(shí)取其 =468；X 為常數(shù)，有磁芯確定，C 型鐵芯取其 X=-0.14；因此上式計(jì)算的式子根據(jù)上式計(jì)算加 10%的裕度，選取鐵氧體磁芯 EE30 型，其參數(shù)窗口面積為 73.35，鐵心的截面積109，滿足