湖南望城溈水大橋頂推工藝

1、xx望城xx大橋頂推施工工藝第一節(jié) 施工情況概述 一、施工現(xiàn)場布置（略） 二、上、下部施工概況 本橋于1978年3月動(dòng)工，1980年12月竣工?；A(chǔ)工程，于78年8月16日開鉆，同年12月25日全部完成。除一號(hào)墩試用SP1-300型旋轉(zhuǎn)式鉆機(jī)外，其他墩臺(tái)均用沖擊式鉆機(jī)施工。共鉆17孔?？傔M(jìn)尺494m，澆灌水下混凝土1060m3，平均擴(kuò)孔系數(shù)為1.15。 79年3月，樁身及墩（臺(tái)）帽澆灌完畢，下部構(gòu)造全部完成。 79年4月，開始預(yù)制場施工和箱梁預(yù)制的一切準(zhǔn)備工作。由于客觀原因，遲至79年9月30日才澆灌第一節(jié)箱梁混凝土。80年10月5日，最后一節(jié)箱梁頂推完畢，隨后是解聯(lián)、落梁以及橋面工程的施工。

2、箱梁施工周期，第一節(jié)為40天（10m長）。后經(jīng)改進(jìn)施工方法和提高工藝水平，使周期縮短為15天（19m長），周期安排見表3-1-1。 19M長箱梁施工進(jìn)度表 表3-1-1 工 進(jìn) 目 序?qū)嵶鞴r(shí)(小時(shí))工程項(xiàng)1234567891011121314151頂升底模3.52外側(cè)模安裝113箱梁下層鋼筋綁扎224箱梁下層內(nèi)模安裝65澆筑下層混凝土4.56下層拔管及清孔47下層內(nèi)模拆除28箱梁上層內(nèi)模安裝279箱梁上層鋼筋綁扎710澆灌上層混凝土6.511上層拔管及清孔212上層內(nèi)模及外側(cè)模拆除1013穿束、張拉2814降底模215頂推816壓漿在箱梁頂推后與下段模板安裝同時(shí)進(jìn)行故不計(jì)在周期內(nèi)管 道 壓

3、漿升 底 模箱 梁 頂 推外側(cè)模安裝降 底 模箱梁下層鋼筋綁扎及管道安裝穿束及預(yù)施應(yīng)力下層內(nèi)模安裝外模脫離及上層內(nèi)模側(cè)模拆除澆灌下層混凝土上層拔管及清孔下層管道拔除及清孔澆灌上層混凝土梁下層內(nèi)模拆除梁上層鋼筋綁扎及管道內(nèi)模安裝三、箱梁施工工藝流程箱梁施工工藝流程第二節(jié) 箱梁預(yù)制 一、預(yù)制場和預(yù)制平臺(tái) (一)預(yù)制場的布置：（圖3-2-1） 預(yù)制場是預(yù)制箱梁并把它推向主跨的過渡場地。所以，預(yù)制場布置的合理與否，直接影響頂推法施工的效果、速度和質(zhì)量。 以構(gòu)造而言，預(yù)制場是由適當(dāng)?shù)倪^渡孔和預(yù)制平臺(tái)組成。場內(nèi)支點(diǎn)的多少與孔徑大小的選擇，應(yīng)從梁體受力情況、預(yù)制場造價(jià)、箱梁頂推階段的分次配束和縱向穩(wěn)定等因素

4、綜合考慮。 本橋采用11.4m9.5m8.55m8.55m的場內(nèi)孔徑。預(yù)制場全長41.1m，為主孔跨徑的1.1倍。預(yù)制平臺(tái)按箱梁最大分節(jié)長度19m設(shè)置。 此外，預(yù)制場又是頂推施工的重要組成部分，在布置上還須考慮頂推千斤頂和滑動(dòng)裝置的位置。本橋在00號(hào)墩上設(shè)置輔助千斤頂一對(duì)供試驗(yàn)用。在5號(hào)墩上設(shè)置一對(duì)加強(qiáng)千斤頂。該頂?shù)某隽Φ燃?jí)，除克服本墩摩阻力外，尚需克服預(yù)制場內(nèi)各滑動(dòng)支點(diǎn)的摩阻力，或因其它情況所增加的意外摩阻力。因此，5號(hào)墩將承受較大的不平衡水平力。為確保安全，5號(hào)墩上用四片貝雷桁架與6號(hào)橋臺(tái)連成整體，臨時(shí)加強(qiáng)5號(hào)橋墩。 (二)預(yù)制平臺(tái)的要求及構(gòu)造型式： 1.預(yù)制平臺(tái)的要求： 頂推法施工對(duì)箱梁

5、預(yù)制平臺(tái)要求嚴(yán)格，以保證箱梁的制作質(zhì)量，為頂推架設(shè)創(chuàng)造順利條件。 嚴(yán)格控制縱橫梁的下?lián)?、?jié)點(diǎn)的壓縮、臨時(shí)墩的沉降。要求平臺(tái)總下沉量不超過5mm。 嚴(yán)格控制底模板的平整度。梁底滑道部位差值不能超過±1mm，其它部位不超過5mm。頂升底模時(shí)，用精密水準(zhǔn)儀嚴(yán)格操平。 平臺(tái)底座的聯(lián)結(jié)，要求牢固可靠，整體性好，使平臺(tái)受力均勻，并避免多次升降而受破壞。 要求平臺(tái)底座重量大于底模與梁底混凝土的粘著力，以便支點(diǎn)下降時(shí)，底模能自動(dòng)脫離。從而避免因敲擊脫模而損傷混凝土，影響箱梁底部的平整。 2.平臺(tái)構(gòu)造型式： 平臺(tái)構(gòu)造由臨時(shí)墩、貝雷桁架，升降設(shè)備和活動(dòng)底座組成。 下部構(gòu)造： 除利用6號(hào)臺(tái)號(hào)，還設(shè)置了四個(gè)

6、臨時(shí)墩00號(hào)墩是箱梁頂推過程需要而設(shè)置，01號(hào)、02號(hào)、03號(hào)墩是預(yù)制箱梁的承重墩。除03號(hào)墩是在原河堤上挖坑回填砂礫，再澆筑0.8m厚的混凝土板作為擴(kuò)大基礎(chǔ)外，其余00°、01°、02°墩基礎(chǔ)，均為30×30cm的鋼筋混凝土打入樁。樁長10.513.5m，以沉落量控制。墩身均用塊片石砌筑。 上部構(gòu)造：(圖3-2-2) 在6號(hào)橋臺(tái)與01號(hào)墩之間，架設(shè)16排貝雷桁架，用附屬設(shè)備聯(lián)成整體。然后在貝雷桁架和6號(hào)臺(tái)、03墩上，鋪設(shè)6組27號(hào)工字鋼橫梁。橫梁上安置組合木模，木楔頂面設(shè)16×30cm橫木。再在橫木上面縱向鋪設(shè)8根56號(hào)工字鋼梁，并用橫木和螺

7、栓聯(lián)成整體組成活動(dòng)底座。底座上面，即為預(yù)制梁節(jié)的底模。底模長19.2m，寬5.3m。中間部分用4cm厚的木板釘牢在活動(dòng)底座的橫木上，再用黑鐵皮鑲面。兩側(cè)各65cm寬的滑道部分，則在3.5cm厚的木板上鋪貼0.5cm厚的鋼板，以保證該部位的梁底平整度。 因02號(hào)墩和5號(hào)臺(tái)兩側(cè)設(shè)有滑道，該處底模留有70×290cm的操作孔。澆筑混凝土之前，先在滑道上放好滑塊，再整上10mm厚的鋼板。底模脫離后，箱梁即由該處鋼板支承在滑塊滑道上。頂推時(shí)，鋼板隨著箱梁的頂進(jìn)而滑出。圖3-2-2 平臺(tái)上部構(gòu)造與試壓觀測布置圖 升降方法： 活動(dòng)底模的升降，采用組合木楔和8t手搖千斤頂進(jìn)行。木楔置于活動(dòng)底座的橫梁

8、下，每排8套共48套。脫模時(shí)，先把千斤頂安放在木楔旁邊，在排3臺(tái)共18臺(tái)。再將千斤頂搖起頂住活動(dòng)底座橫梁，木楔卸落34cm。然后由一人統(tǒng)一指揮所有千斤頂同時(shí)迅速地下降3cm，底模即與梁底脫離，支承在18臺(tái)千斤頂上。最后將木楔敲緊頂住底模，以作保險(xiǎn)。 升模時(shí)，先用千斤頂將底模頂升3cm，再將木楔升起頂住底座橫梁，用精密水準(zhǔn)儀觀測調(diào)平模板，并預(yù)留一mm高度。然后卸除千斤頂，使底座支承在木楔上。 (三)預(yù)制平臺(tái)的靜載試壓： 頂推工藝要求預(yù)制平臺(tái)的總沉落量不超過5mm。為檢查平臺(tái)施工質(zhì)量，消除殘余變形，測取彈性變形數(shù)據(jù)，確定平臺(tái)各支點(diǎn)的預(yù)留高度，在澆制箱梁之前，對(duì)平臺(tái)進(jìn)行靜載試壓。 按計(jì)算提供的試驗(yàn)荷

9、載值，采用分點(diǎn)施加集中等代荷載的方法進(jìn)行加載。中間支點(diǎn)荷載42.09t，寬1.5m，邊支點(diǎn)荷載20.5t，寬1.4m。平臺(tái)下沉采用精密水準(zhǔn)儀觀測，木楔、節(jié)點(diǎn)和貝雷桁架的壓縮和撓度用百分表觀測。測點(diǎn)布置及觀測結(jié)果見圖3-2-2和表3-2-1。 試壓結(jié)果表明：平臺(tái)施工質(zhì)量良好。最大沉降值3mm左右，殘余變形約0.3mm。滿足設(shè)計(jì)要求。 二、模板的構(gòu)造、安裝及拆除 箱梁模板每節(jié)長1.9m，為便于與端模板連接，端節(jié)長度采用2.2m和2.5m各一節(jié)。橫隔板處視其需要增長(見圖3-2-3、3-2-4)。 圖3-2-3 箱梁下層混凝土模板圖 圖3-2-4 箱梁上層混凝土模板圖預(yù)制平臺(tái)靜載試壓觀測值總表 表3

10、-2-1儀表類型項(xiàng)目百 分 表精密水準(zhǔn)備 注木楔壓縮鋼桁梁撓度小計(jì)上游加42.09T2.280.672.95(1) 單位:毫米(2) 殘余變形系幾次預(yù)壓累計(jì)(3) 百分表與精密水準(zhǔn)儀測值不同,主要因?yàn)楸砘虺咛幩▔嚎s面數(shù)不一樣所致.穩(wěn)定過程0.230.020.25總下?lián)?.510.693.20殘余變形0.24-0.090.15下游加42.09T1.570.401.972.95穩(wěn)定過程0.18-0.120.060.55總下?lián)?.750.282.033.50殘余變形0.320.010.330.35上游加42.09T1.041.112.152.70穩(wěn)定過程0.140.180.320.30總下?lián)?.

11、181.292.473.00殘余變形0.160.070.230.35下游加42.09T1.361.202.561.90穩(wěn)定過程0.150.240.390.65總下?lián)?.511.442.952.55殘余變形0.150.240.390.30上游加42.09T2.05穩(wěn)定過程0.45總下?lián)?.50殘余變形2.50下游加42.09T3.05穩(wěn)定過程0.35總下?lián)?.40殘余變形3.40 箱梁混凝土分兩次澆灌，第一次施工高度為50cm。內(nèi)模分上下兩段制作，兩層間立柱用鐵夾板與螺栓連接，外模一次拼裝。內(nèi)模上段用50×50mm的角鋼拼成框架，整體吊裝就位。為防止外側(cè)模發(fā)生位移，在外測模的頂部和底部

12、，均用直徑25mm的鋼筋與法蘭螺栓拉緊，模板拆除用1t拉鏈葫蘆、千斤頂與撬棍操作。 三、鋼筋 本橋上部構(gòu)造，采用16錳螺紋鋼與天津鋼廠生產(chǎn)的直徑5mm的高強(qiáng)鋼絲。 (一)預(yù)應(yīng)力鋼束制作 1.高強(qiáng)鋼絲的質(zhì)量檢驗(yàn)： 高強(qiáng)鋼絲均按有關(guān)規(guī)定進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)。檢驗(yàn)結(jié)果，其極限強(qiáng)度為17000公斤/平方cm左右。延伸率46%，直徑偏差在±0.08mm以內(nèi)。以上指標(biāo)符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。冷彎次數(shù)有的低于4次，對(duì)此，我們?cè)啻芜M(jìn)行研究，大都認(rèn)為用于“弗氏”錨時(shí)，不低于3次者可以試用。 2.高強(qiáng)鋼絲的調(diào)直、下料及編束； 本橋鋼絲束采用特殊的調(diào)直措施，僅用卷揚(yáng)機(jī)牽引裝有分絲板的小車，將鋼絲梳理拉直，并清除浮銹。 鋼

13、絲的下料長度，對(duì)于“弗氏”錨具，每端的設(shè)計(jì)增長0.7m，鐓頭錨則一端增長0.1m。 鋼絲綱束：要求鋼絲不發(fā)生交叉，扭曲，以保證鋼束受力均勻。編束時(shí)先將24根鋼絲按梳理的順序排列，在兩端離端部0.3m處，用扎絲將鋼絲按順序編織好， 然后每隔1.5m用扎絲綁扎一道即成。已編好的鋼束用竹牌標(biāo)明孔位、束長，墊木存放。 (二)普通鋼筋制作： 本橋?qū)ζ战顭o特殊要求，但為了減少現(xiàn)場綁扎時(shí)間，縮短施工周期，采用了先將骨架分成幾米一段，綁扎成片，然后整體起吊入模拼裝的辦法。 四、管道 本橋鋼束孔道直徑為50mm，采用鐵皮管與橡膠抽拔管預(yù)留孔道。 (一)鐵皮管：由厚0.5mm的黑鐵皮卷制而成?？v向采用單向咬口接縫

14、，管間用大小頭套接。小頭外徑50mm，大頭外徑52mm。套接長度約50mm，接縫用焊錫封閉。鐵皮下料寬度大頭為200mm，小頭195mm。彎管加工，先按起彎半徑制成木質(zhì)模坯，灌砂壓彎。 (二)橡膠抽拔管：此管系衡陽橡膠廠為本橋特制。由七層橡膠夾纖維布構(gòu)成。外徑50mm，壁厚10mm。加工質(zhì)量符合工藝要求，表面無老化裂紋，抽拔順利，經(jīng)多次使用無斷裂現(xiàn)象。 膠管的內(nèi)襯，本橋采用穿放一束高強(qiáng)鋼絲與一根直徑為25mm的鋼筋兩種。兩者比較，鋼絲束芯棒有一定的柔度，易于隨管道形成曲線，便于安裝與抽拔。 從工地使用情況來看，橡膠抽拔管比鐵皮管好。因?yàn)樗幸欢ǖ膹?qiáng)度，不致由于人踩或漏漿而發(fā)生坍孔，堵孔等現(xiàn)象，

15、且膠管能重復(fù)使用，節(jié)約資金。 (三)管道安裝與固定措施：管道安裝前，先在預(yù)制場模板上標(biāo)明管道中線，并預(yù)先在箱梁的橫向鋼筋上，沿各管道中線位置，焊放“”型固定卡，間距一m左右。以保證管位準(zhǔn)確，避免出現(xiàn)蛇形孔，“”型卡略大于管道外徑，以免妨礙拔管。混凝土澆灌前，仔細(xì)檢查管道是否被鋼筋壓緊、擠扁、接頭是否漏漿等。 五、混凝土 本橋箱梁混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為400號(hào)，施工時(shí)為縮短待強(qiáng)時(shí)間，提高按500號(hào)配比設(shè)計(jì)。全橋箱梁共澆混凝土1072方，耗用水泥469t，減水劑3.34t (一)混凝土配合比：本橋采用礫石、碎石、碎礫石為骨料的三種混凝土。骨料粒徑為525mm。施工坍落度58cm，按水泥用量的0.75%（

16、粉劑）摻用萘磺酸鹽系早強(qiáng)減水劑，各種配比數(shù)據(jù)見表3-2-2。 混凝土配比與實(shí)壓強(qiáng)度 表3-2-2混凝土類別水泥標(biāo)號(hào)配比水灰比每立方料水泥用量(kg)石料比例實(shí)壓強(qiáng)度0.51.51.52.5三天七天廿八天碎礫石混凝土碎石混凝土礫石混凝土52555255251:1.51:2.811:1.54:2.701:1.30:2.8920.380.420.37430430440礫40%碎40%礫40%碎60%碎60%礴60%461425435519468435625620540 (二)摻用減水劑后混凝土強(qiáng)度的對(duì)比分析： 從本橋已取得的資料分析： 1.在保持水泥用量不變時(shí)，摻用減水劑后用水量可減少1020%。混

17、凝土強(qiáng)度的增長速度顯著加快。三天、七天、二十八天的強(qiáng)度分別可提高3050%、2040%、1020%。 2.在采用一定的混凝土強(qiáng)度和坍落度時(shí)，摻用減水劑后，水泥用量可節(jié)約1020%。（見表3-2-3）?；炷翐接脺p水劑前后強(qiáng)度對(duì)比 表3-2-3類別序號(hào)氣溫每m2水泥用量減水劑NN0摻量%水灰比配比減水率%抗壓強(qiáng)度三天七天廿八天碎石混凝土123535430430010.400.371:1.461:2.7441:1.514:2.75410/297385518487625碎礫石混凝土128843043000.750.460.381:1.408:2.6561:1.51:2.8117/2992583523

18、76623礫石混凝土12353544044000.750.400.371:1.205:2.8431:1.30:2.89215248323359424415568 (三)箱梁混凝土的分層澆筑： 為了便于澆筑箱梁底板，并保證其質(zhì)量，改善箱梁內(nèi)模安拆的條件，箱梁分上下層兩次澆筑。第一次澆筑底板與腹板的馬蹄部份，高度50cm。新老混凝土接頭處，僅將表面鑿毛洗凈，未作特殊處理。（見模板圖3-2-3,3-2-4） 六、拔管、清孔和穿束 (一)拔管： 拔管應(yīng)注意掌握時(shí)機(jī)，控制施力方向。本橋經(jīng)過數(shù)十次拔管，從未發(fā)生坍孔或拔斷膠管的現(xiàn)象。逐步摸索，有以下體會(huì)： 1.拔管時(shí)間主要決定于氣溫，但也與水泥的性質(zhì)、混凝

19、土的施工坍落度有關(guān)。本橋采用525號(hào)硅酸鹽水泥，混凝土坍落度58cm。從混凝土澆畢起算，拔管的“溫度小時(shí)”以150200之間為宜。 2.先試拔觀察，若拔出的膠管上粘著的水泥呈灰色即可開拔。但拔出的膠管上帶有較多的砂漿，且呈深灰色時(shí)，則應(yīng)暫停稍候。 (二)清孔 清孔在拔管完畢后立即進(jìn)行。清孔器(圖3-2-5)用直徑4050mm的圓鋼車制而成。長170200mm，外形成截頭橄欖形。兩端用帶孔的螺帽與高強(qiáng)鋼絲連接。 清孔時(shí)，若發(fā)現(xiàn)孔道堵塞（鐵皮管孔道常發(fā)生此種情況）時(shí)，一般可用來回串動(dòng)清孔器的辦法清通。嚴(yán)重時(shí)，可用直徑25mm以上的粗鋼筋或鋼束沖擊。萬不得已時(shí)則開窗鑿?fù)?。圖3-2-5 清孔器構(gòu)造圖附

20、注：兩端用5高強(qiáng)鋼絲牽引，鋼絲錨頭固定在清孔器內(nèi)，本圖未示出牽引鋼絲 (三)穿束： 全部為人工作業(yè)。40m以上的長束操作較困難，但還算可行，穿束時(shí)應(yīng)注意對(duì)準(zhǔn)孔位。并將鋼束前端用膠布扎緊，以減少阻力。 七、張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 錨具： 本橋采用三種錨具，以“弗氏”錨為主。在導(dǎo)梁與箱梁連接處，和緊靠邊肋的鋼束由于導(dǎo)梁預(yù)埋件的阻礙和邊束離梁邊寬度不夠等原因，無法使用YG-170千斤頂進(jìn)行張拉，于是采用了“B”型鐓頭錨。另因連續(xù)梁布束的需要，在梁的頂板和底板，各有8束通束。為此采用了通索聯(lián)結(jié)器，將分節(jié)張拉的預(yù)應(yīng)力鋼絲束聯(lián)成整體。 1.“弗氏”錨（圖3-2-6）：第郴州筑路機(jī)械廠產(chǎn)品。原料為級(jí)優(yōu)質(zhì)碳素鋼（45

21、號(hào)），錨環(huán)洛氏硬度為2426。錨塞為5558。錨具的探傷與硬度檢查由廠方負(fù)責(zé)。工地僅對(duì)已配套的錨具公差進(jìn)行檢查，要求錨環(huán)，錨塞同時(shí)出現(xiàn)正負(fù)公差。力求避免因公差過大，而在張拉時(shí)滑絲。 2.“B”型鐓頭錨（圖3-2-7），錨環(huán)外徑95mm。環(huán)中有16mm的壓漿孔，鋼絲分內(nèi)外兩環(huán)均勻排列。內(nèi)環(huán)10絲，外環(huán)14絲，材料為類優(yōu)質(zhì)碳素鋼（45號(hào)）。加工成型后先進(jìn)行熱處理，再用直徑5.2mm的鉆頭鉆孔。鋼絲鐓頭用LD-10型液壓鋼絲冷鐓器進(jìn)行。圖3-2-6 圖3-2-7 3.通索聯(lián)結(jié)器（圖3-2-8），材料為20錳高強(qiáng)鋼管。它的一端為錨，用螺紋與已張拉鋼束的“弗氏”錨錨環(huán)聯(lián)結(jié)，另端為“弗氏”錨，其上有三個(gè)小

22、孔，用以插棒擰緊與“弗氏”錨錨環(huán)的聯(lián)結(jié)絲扣。圖3-2-8 4.錨墊板：采用普通鋼板，不需刨光，但要求表面平整，能與錨環(huán)緊密結(jié)合。穿束孔的兩面都要倒角，以免張拉時(shí)擦傷或切斷鋼絲。 張拉設(shè)備： 本橋采用的張拉設(shè)備有：西安筑路機(jī)械廠生產(chǎn)的三作用千斤頂及其配用的LYB610型高壓油泵六套（其中兩套備用），上海同濟(jì)大學(xué)研制的LD-10型液壓冷鐓器兩臺(tái)。千斤頂主缸最大行程為180mm。最大張拉力63.5t，小缸最大頂塞力為33t。油泵最大壓力為400公斤/平方cm，功率3班。LD-10型冷鐓器配有鐓頭器與切筋器,可進(jìn)行兩頂作業(yè),主要性能見表324：表3-2-4鐓頭對(duì)象額定液壓最大鐓頭力切筋對(duì)象工作效率鐓頭

23、器重切筋器重5mm高強(qiáng)鋼絲400kg/cm29T412mm鋼絲（或鋼筋）每分鐘鐓頭8至12個(gè)11.5kg12kg (三)張拉設(shè)備的校驗(yàn)： 張拉鋼束前，將千斤頂連同油表，油泵進(jìn)行校驗(yàn)，以消除讀數(shù)誤差。施工過程中，每張拉一段梁，或發(fā)現(xiàn)千斤頂有嚴(yán)重漏油、油表指針不回零等情況，應(yīng)重新進(jìn)行校驗(yàn)。 1.油表的檢驗(yàn)：標(biāo)準(zhǔn)表委托國家計(jì)量單位標(biāo)定。普通表用西安壓力表廠出產(chǎn)的“271·11”型壓力表檢驗(yàn)器在工地進(jìn)行檢驗(yàn)。 2.千斤頂、油泵的檢驗(yàn)：將已標(biāo)定的油表與千斤頂、油泵一并進(jìn)行檢驗(yàn)。測定張拉時(shí)錨外阻力的綜合值，確定施工時(shí)的超拉t位。本橋曾用200t的壓力機(jī)與電子秤兩種辦法進(jìn)行檢驗(yàn)，測得張拉設(shè)備的摩阻

24、力平均值在1.82t左右。 (四)張拉前的準(zhǔn)備工作： 1.箱梁：檢查梁體混凝土是否已達(dá)80%的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，有無孔洞、裂縫等。如遇造成斷面削弱的情況，應(yīng)先進(jìn)行修補(bǔ)。 2.對(duì)準(zhǔn)并垂直管理中線點(diǎn)焊錨環(huán)。 3.檢查機(jī)翼、油管。并將油泵安全閥限制在最大工作壓力的110115%范圍內(nèi)。 (五)張拉程序： 1.控制數(shù)據(jù)：設(shè)計(jì)要求箱梁鋼束(245)回油頂錨控制應(yīng)力為0.69 Rjy (52t)。超拉t位中長束、彎束為0.78Rjy(58.8t)。短束及部份直管中長束為0.75 Rjy (56.5t)頂 力控制在2530t之間。施工時(shí)根據(jù)已測定的機(jī)具摩阻力，將以上數(shù)值均增加2.27t（油泵油表讀數(shù)為10kg/cm

25、2），小缸頂錨力取26t。 張拉時(shí)采用張拉與拉力伸量雙控制的辦法。即當(dāng)拉力達(dá)到設(shè)計(jì)t位時(shí)，量得拉伸量在計(jì)算值的10%5%范圍內(nèi)時(shí)，才能頂錨。否則應(yīng)檢查原因研究處理。 施工結(jié)果表明： 鋼束拉伸量與計(jì)算值基本相符，但由超拉退回到頂錨控制應(yīng)力時(shí)，鋼束的回縮量卻與計(jì)算值相差甚遠(yuǎn)。 2.程序： 05t（拉伸量的計(jì)算起點(diǎn)）7t（緊千斤頂鍥塊）52t（頂錨控制應(yīng)力）56.5t或58.8t（超拉力）持壓五分鐘，量測拉伸量52t頂錨（此時(shí)主缸力控制在0.80 Rjy以內(nèi)，小缸頂錨力26t）退鍥。 3.質(zhì)量要求： 箱梁每一橫斷面（上、下緣分開計(jì)）上的斷滑絲根數(shù)小于這一斷面上鋼絲總根數(shù)的2%。 頂錨后錨塞內(nèi)縮量小于

26、3mm。 一束鋼束內(nèi)鋼絲的斷、滑絲數(shù)不能超過一根。以上三條標(biāo)準(zhǔn)，如有一條不符要求，均應(yīng)重新?lián)Q束張拉。 張拉鋼束時(shí)出現(xiàn)的問題及處理辦法： 1.“B”型鐓頭錨鋼絲的鐓頭，質(zhì)量不合規(guī)格，在張拉過程中被拉平，致使鋼絲縮進(jìn)孔道內(nèi)，無法進(jìn)行張拉，造成換束返工。后改進(jìn)操作，先將鋼絲用切頭器切斷，并用扁銼銼平，使其頭部能與鐓頭器的鐓模圓槽完全接觸。鐓頭時(shí)用力將鋼絲頂在鐓模內(nèi)，這樣基本克服了上述現(xiàn)象。 2.長束鋼絲拉伸量大，千斤頂活塞行程不夠，為克服這一矛盾，本橋采用了以下辦法： 將千斤頂鍥塊切短30mm，使鋼絲在分絲入槽時(shí)，鍥塊能較緊地夾住鋼絲。將拉伸量讀數(shù)起點(diǎn)前的千斤頂活塞的無效行程，控制在2030mm以內(nèi)

27、，解決了拉伸量在150mm左右的鋼絲束的張拉問題。 兩次張拉：即將鋼絲拉伸量分兩次拉出。第一次張拉的伸長量控制在80100mm左右，達(dá)到此值時(shí)用15t頂塞力頂錨（此時(shí)主缸拉力一般在3040t之間），然后卸頂裝頂，再進(jìn)行第二次張拉，完成余下的拉伸量。 兩次張拉，工藝簡單，能解決長束的張拉問題，但經(jīng)第一次頂錨后，錨具受傷，容易引起滑絲，建議盡可能選用長行程千斤頂。 3.滑絲與斷絲：鋼束張拉，有時(shí)出現(xiàn)滑、斷絲現(xiàn)象，我們認(rèn)為有以下原因： 錨具公差配合不當(dāng)，硬 度不符要求。 鋼絲直徑大小不一。 錨墊板與管道中線不垂直，因而常在錨具范圍內(nèi)切斷鋼絲。 箱梁內(nèi)頂板的齒板與梁頂間空隙太小，加上預(yù)留在頂板的掛頂孔

28、的位置不當(dāng)?shù)仍?，使千斤頂安裝十分困難。退鍥時(shí)，千斤頂常常突然向一邊偏斜，扭斷鋼絲。全橋斷、滑絲總數(shù)中，上齒板占80%以上。 解除預(yù)應(yīng)力的措施 箱梁就位后，對(duì)于因頂推過程需要而布置的臨時(shí)束，兩聯(lián)箱梁間的連接束，以及張拉時(shí)斷、滑絲數(shù)超過容許值需要更換的鋼束，都需解除鋼束的預(yù)應(yīng)力。采用的辦法是： 1.用超拉的辦法，將已頂緊的錨塞拉出。此法只有宜于回油頂錨控制應(yīng)力較小的臨時(shí)束。 2.對(duì)于回油頂錨控制應(yīng)力高的臨時(shí)束和需要返工的永久束,其兩端均為“弗氏”錨時(shí)，可在一端掛頂，另端用氧割將錨具范圍內(nèi)的鋼絲一根根的熔化，再從掛頂?shù)囊欢?，拉出鋼束?3.一端“弗氏”錨，另端為“B”型鐓頭錨的鋼束，可先在“弗氏”

29、錨端掛頂，再用電動(dòng)砂輪（或鋼鏨子）將“B”型錨的鐓頭一個(gè)個(gè)的磨鏨掉。然后從“弗氏”錨端拉出鋼束。磨鏨鐓頭時(shí)，操作人員不得正面對(duì)著錨具進(jìn)行作業(yè)，以免鋼渣彈出傷人。 4.處理通束，可將聯(lián)結(jié)器內(nèi)暴露在外的一段鋼束吹斷。 封錨、壓漿： 封錨：封閉錨頭的目的是為了管道壓漿。在預(yù)應(yīng)力工序完畢后，先將永久束露在錨外的鋼絲切斷，然后用水灰比為1:2的水泥細(xì)砂漿封錨。僅留一進(jìn)（出）漿口，這一工序應(yīng)注意： 1.切斷鋼絲前，先用浸濕的石棉或棉紗纏在錨頭上，以防錨具因突然升溫而造成滑絲。 2.切斷鋼絲忌用電焊，因鋼束導(dǎo)電容易引起短路，燒壞鋼絲或引起滑絲，嚴(yán)重時(shí)還殃及鄰束。壓漿：壓漿是為了加強(qiáng)鋼束與混凝土的整體作用，防

30、止鋼絲銹蝕。為縮短箱梁的施工周期，本橋在頂推完畢后進(jìn)行壓漿，采用一次壓漿法，從一端往另端壓，先下層后上層管道。最后壓力812公斤/平方cm，壓漿時(shí)先在錨塞的壓漿孔中，裝上一根帶閥門的連接短管，灌漿完畢后關(guān)閉閥門，以保持孔道中水泥漿的壓力。水泥漿強(qiáng)度為400號(hào)，水灰比0.45，摻用0.75%NNO減水劑（粉劑）。 第三節(jié) 箱 梁 頂 推 一、概 述 工藝方案選擇： 在確定了多點(diǎn)頂推施工方法之后，工藝方案選擇的適當(dāng)與否，將決定著施工的便利、安全與進(jìn)度。頂推工藝目前有拉桿式和推頭式兩種。（圖3-3-1）為避免頻繁的豎向頂梁工序，加快頂推速度，消除豎頂時(shí)梁體由對(duì)超頂或不同步而產(chǎn)生的問題，本橋選用了拉桿

31、式頂推方案。根據(jù)當(dāng)時(shí)的具體情況和技術(shù)條件，采用互換式滑塊和不銹鋼板滑道。頂推總體布置和構(gòu)造型式見圖3-3-2和圖3-3-3。 千斤頂及控制系統(tǒng)的方案選擇： 柔性墩多點(diǎn)頂推的技術(shù)關(guān)鍵，是如何使千斤頂?shù)某隽Υ笮∵m應(yīng)摩阻力的變化，使兩者保持基本平衡。根據(jù)這一技術(shù)要求，我們對(duì)千斤頂及控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)曾考慮過兩種方案。一是“自調(diào)隨動(dòng)，自動(dòng)控制”；二是“分級(jí)調(diào)壓，集中控制”。從理論上說，一方案能使千斤頂?shù)某隽Υ笮∽粉櫮ψ枇Φ淖兓箖烧咧g隨時(shí)保持平衡，橋墩不承受水平力。但這一方案技術(shù)要求高、投資大、需要一定的時(shí)間，根據(jù)當(dāng)時(shí)的情況和條件，實(shí)施起來困難較多。圖3-3-1圖3-3-2圖3-3-3通過對(duì)橋墩的受力

32、分析：一是橋墩能承受7t的水平力。二是墩頂摩阻力的變化可近似地作成一條二次曲線。這樣算就有可能對(duì)千斤頂采取分級(jí)調(diào)壓的辦法，使千斤頂?shù)某隽Υ笮∈冀K接近墩頂摩阻力，并控制在容許差值之內(nèi)，從而確保橋墩安全?；谏鲜龇治觯瑳Q定采用“分級(jí)調(diào)壓，集中控制”方案。本方案的優(yōu)點(diǎn)是：能滿足柔性墩的受力要求，設(shè)備技術(shù)要求不高，投資少，結(jié)合當(dāng)時(shí)條件易以實(shí)現(xiàn)。二、頂推設(shè)備 水平千斤頂油泵及控制系統(tǒng)： 1.水平千斤頂 本橋采用自行研究的HNW-40穿心式液壓千斤頂。工作方式是：活塞桿向前推進(jìn)，帶螺紋的拉桿用錐形鍥塊與活塞桿前端齒合，從而帶動(dòng)箱梁前進(jìn)。走完一個(gè)行程活塞桿后退，鍥塊松開，如此循環(huán)不已。考慮到拉桿安裝位置不一

33、定非常準(zhǔn)確，再加上自重有一定垂度，故千斤頂支座用萬向鉸接式。 水平千斤頂成對(duì)布置在5號(hào)、4號(hào)、3號(hào)、2號(hào)、1號(hào)、0號(hào)墩臺(tái)頂面的上、下游共6對(duì)，用螺栓連接安裝固定在基座上。基座采用結(jié)構(gòu)牢固施工簡便的鋼板焊接結(jié)構(gòu)，并焊接在墩頂預(yù)埋鋼板錨固件上?；O(shè)計(jì)拉力30t，結(jié)構(gòu)如圖3-3-4。圖3-3-4 基座結(jié)構(gòu)簡圖 2.油泵 每臺(tái)水平千斤頂配用西安筑路機(jī)械廠生產(chǎn)的LYB-610高壓電動(dòng)油泵一臺(tái)，共12臺(tái)，其位置與千斤頂布置相同。 LYB-610油泵是張拉千斤頂專用的，與水平千斤頂配用時(shí)泵上有些部件已不適用。為此，我們對(duì)該泵進(jìn)行了部分改裝，拆除了分配閥和控制開關(guān)，安裝了液壓和電器等控制部件。 3.控制系統(tǒng)

34、： 為了實(shí)現(xiàn)對(duì)多臺(tái)千斤頂?shù)姆旨?jí)調(diào)壓和集中控制，我們?cè)O(shè)計(jì)和組裝了一整套液壓與電器相結(jié)合的控制系統(tǒng)。施工時(shí)，由設(shè)置在長沙岸的主控室操作控制各千斤頂?shù)某隽Φ燃?jí)和同時(shí)起動(dòng)、同時(shí)前進(jìn)、同時(shí)停止和同時(shí)換向。為保證在意外情況下能及時(shí)停止頂推，各機(jī)組及觀測點(diǎn)上，均裝配了急停按紐。按下任一個(gè)按紐全橋機(jī)組即行停止工作。在液壓系統(tǒng)中，采用了柱塞定量泵，設(shè)置了溢流閥和四個(gè)遠(yuǎn)程調(diào)動(dòng)閥。根據(jù)摩阻力的變化曲線，接五級(jí)調(diào)定千斤頂?shù)某隽Α８骷?jí)壓力由溢流閥及遠(yuǎn)程調(diào)壓閥通過電磁換向閥來控制。同時(shí)用電磁換向閥控制主油路的換向。得到千斤頂前進(jìn)和回程的兩個(gè)動(dòng)作?？刂埔簤盒∮诨虻扔?20kg/cm2。 滑動(dòng)裝置： 滑動(dòng)裝置由不銹鋼板滑道和

35、聚四氟乙烯滑塊組成。 1.滑道： 全橋共20處，分別設(shè)置在七個(gè)墩臺(tái)和三個(gè)臨時(shí)墩上、下游頂面的混凝土底座上，用預(yù)埋螺栓調(diào)平和固定。 滑道長120cm，寬60cm本已足夠，但因箱梁和導(dǎo)梁的滑動(dòng)中線不一致，為滿足兩者需要，除6號(hào)臺(tái)和02號(hào)墩為60cm外，其余均加寬至80cm。 底座混凝土為400號(hào)，澆筑在墩臺(tái)支座墊石上面，為便于箱梁頂推完畢后拆除，底座和墊石之間用塑料布隔離。 滑道有整體式和組合式兩種，后者比前者成本低三分之一左右，且便于加工，容易達(dá)到設(shè)計(jì)要求，使用效果較好。 整體式：（圖3-3-5） 采用20mm的不銹鋼板加工制作，進(jìn)出口做成斜面，轉(zhuǎn)角處倒成園弧，與滑塊的接觸面，順頂推方向刨光，光

36、潔度五級(jí)。 組合式：（圖3-3-6） 由17mm厚的普通鋼板和3mm厚、光潔度高的不銹鋼板組成。普通鋼板按要求加工成型，上面鋪貼不銹鋼板，尾部用埋頭螺栓固定在普通鋼板底面，前端任其自由，表面無須加工。圖3-3-5 整體式滑道示意圖 圖3-3-6 組合式滑道示意圖 2.滑塊（圖3-3-7） 本橋采用了兩種型式滑塊。一是木滑塊，由420×420mm的硬木板與聚四氟乙烯板組成，總厚度40mm。另一種是鐵滑塊。在18mm厚的普通鋼板頂面加工成鋸齒形，壓制19mm厚的氯丁橡膠。底面挖成8個(gè)直徑100mm，深3mm的園槽，槽內(nèi)嵌入聚四氟乙烯塊，氟塊突出板面3mm。 木滑塊輕便、價(jià)廉、便于操作，但

37、抗壓強(qiáng)度低，壓縮量大，因而只適用于支反力較小的臨時(shí)墩滑道上。鐵滑塊成本高、重量大、不便操作。但其抗壓強(qiáng)度高，壓縮小，適用于支反力較大的墩臺(tái)滑道上。 傳力裝置： 傳力裝置由拉桿、錐形鍥塊、尾端套、拉錨器、錨錠板組成。（圖3-3-8）按受力30t設(shè)計(jì)。 圖3-3-7 滑塊示意圖圖3-3-8 1.拉桿： 前端用錐形鍥塊固定在千斤頂活塞桿頭部，錨圈內(nèi)后端以尾端套固定在拉錨器上，是傳遞頂推力的桿件。采用直徑25mm的40硅二釩螺紋鋼，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度9000公斤/平方cm，每根長12m，長度不夠時(shí)用連接套接長。 2.錐形鍥塊：（圖3-3-9） 夾住拉桿前端，鍥入在千斤頂活塞桿頭部的錨圈孔內(nèi)。外形為截頭園錐分成兩

38、半，表面光潔，內(nèi)有與拉桿相適應(yīng)的螺紋。材料為45號(hào)鋼，熱處理HRC1821。 3.拉錨器與錨錠板： 拉錨器是水平千斤頂通過拉桿對(duì)箱梁的施力點(diǎn)。由材質(zhì)為45號(hào)鋼的、內(nèi)徑36mm的鋼管和16錳鋼的側(cè)板、豎板、底板焊接組成（圖3-3-10）。用8根直徑27mm、長90mm的高強(qiáng)螺栓固定在錨錠板上。要求底板螺栓孔位置正確，鋸管中心與千斤頂活塞桿在同一直線上。 圖3-3-9 錐形楔塊圖3-3-10 拉錨 錨錠板是一塊580×250×10mm的鋼板，焊有8根尺寸與拉錨器固定螺栓相配套的螺母套和18根直徑20mm、長500mm的錨固鋼筋，預(yù)埋在箱梁兩側(cè)腹板底部，用于固定拉錨器。沿梁長方向

39、，每隔9.510m布置一對(duì)。（圖3-3-11）。 4.尾端套：（圖3-3-12） 拉桿尾部穿過拉錨器的鋼管后，即用尾端套固定。尾端套由套圈，錐形楔塊和螺帽三部分組成。安裝時(shí)，先將套圈穿進(jìn)拉桿，再旋進(jìn)楔塊，而后套上螺帽。 圖3-3-11 錨定板示意圖(單位：mm) 豎直千斤頂及橫向千斤頂 1.豎直千斤頂： 用于測定支點(diǎn)反力，安裝支座，落梁，以及頂推過程中排除故障，臨時(shí)起頂箱梁。布置在墩臺(tái)滑道順橋方向一側(cè)，每個(gè)墩臺(tái)安裝YQ-320t千斤頂一對(duì)。4號(hào)墩為兩聯(lián)箱梁接頭橋墩，共設(shè)置六個(gè)支座，因位置受限制，擺不下大t位千斤頂，故在支座兩側(cè)各放置YQ-100t千斤頂3臺(tái)。 2.橫向千斤頂： 圖3-3-12

40、尾端套示意圖 為糾正頂推過程中箱梁可能發(fā)生的中線偏離，在各墩頂上、下游設(shè)置了橫向千斤頂?shù)姆戳?。必要時(shí)裝上LQ-8t螺旋千斤頂進(jìn)行導(dǎo)向糾偏。 水平、豎向、橫向千斤頂布置見圖3-3-13。圖3-3-13 千斤頂及滑道布置圖 三、箱梁頂推 過程簡述： 當(dāng)預(yù)制箱梁完成鋼束張拉后，即可卸落底模。由安裝在各墩臺(tái)上的水平千斤頂，通過拉桿與固定在箱梁上的拉錨器連接，頂拉箱梁在滑道上向前滑進(jìn)。千斤頂行程完畢后，主油路換向，活塞桿回程復(fù)位。如此循環(huán)往復(fù)，將預(yù)制箱梁頂出預(yù)制平臺(tái)，再進(jìn)行管道壓漿。 勞動(dòng)組合： 隨著箱梁向前頂進(jìn)，參與工作的機(jī)組、滑動(dòng)裝置和操作人員將逐步增加。本橋頂推至最后階段，12臺(tái)機(jī)組，20處滑動(dòng)

41、裝置同時(shí)工作，人員總數(shù)約76人。 多點(diǎn)、分級(jí)和同步控制： 根據(jù)柔性墩在頂推過程中的受力特點(diǎn)，本橋的箱梁頂推，采用多點(diǎn)、分級(jí)、同步的施工工藝。有效地將橋墩的水平位移和應(yīng)力控制在容許范圍內(nèi)，確保了施工安全、使柔性墩多點(diǎn)頂推架橋技術(shù)獲得成功。 1.多點(diǎn)：所謂“多點(diǎn)”，是指頂拉千斤頂多點(diǎn)布置在各個(gè)墩臺(tái)上。頂推時(shí)，以千斤頂?shù)捻斖屏ζ胶舛枕數(shù)哪ψ枇?。本橋箱梁、?dǎo)梁和施工荷載，按單位重估算總重約2700t，起動(dòng)時(shí)按最大的靜摩擦系數(shù)百分之十考慮，所需頂拉力約2700t，根據(jù)這個(gè)數(shù)據(jù)，我們?cè)?號(hào)臺(tái)5號(hào)臺(tái)墩六個(gè)點(diǎn)的上下游，各布置一臺(tái)40t的水平千斤頂。施工時(shí)，按頂推進(jìn)度，和橋墩受力要求，逐步增加。 2.分級(jí)：分級(jí)

42、是指千斤頂?shù)某隽Υ笮?，按照阻力的變化幅度，分為五個(gè)等級(jí)。除5號(hào)墩上的千斤頂級(jí)差為6t外，其余級(jí)差約為3.5t。 每次頂推之前，按預(yù)先算好的箱、導(dǎo)梁在各階段支承狀態(tài)下的支點(diǎn)反力與實(shí)測的摩擦系數(shù)，確定各千斤頂?shù)氖┝位。然后，由控制室集中操作，通過電路，控制液壓系統(tǒng)中的電磁換向閥，遠(yuǎn)程調(diào)壓閥，溢流閥等主控部件，調(diào)定頂力等級(jí)，控制千斤頂按施力t位要求出力。 頂推過程中，如因某種原因，使摩阻力發(fā)生異變或橋墩位移和應(yīng)力出現(xiàn)異常情況，可根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，在控制室隨時(shí)調(diào)整壓力級(jí)數(shù)，控制千斤頂?shù)某隽Υ笮　?3.同步：同步是指各千斤頂在控制室的集中控制下，同時(shí)起動(dòng)，同時(shí)前進(jìn)，同時(shí)回程。以保證各臺(tái)千斤頂能按預(yù)定的施力

43、t位同時(shí)出力，確保橋墩安全。并使箱梁平穩(wěn)地向前頂進(jìn)，不發(fā)生過大的橫向偏移。 千斤頂?shù)钠饎?dòng)和回程同步，是在控制室電控液壓系統(tǒng)中的電磁換向閥控制主油路的換向加以實(shí)現(xiàn)的。此外，由于各處拉桿垂度不盡相同，影響各千斤頂?shù)男谐滩灰?，為保證設(shè)備安全，在各千斤頂?shù)那岸税惭b了行程開關(guān)，這樣，只要一臺(tái)千斤頂走完一個(gè)行程，活塞前端碰上行程開關(guān)，全部千斤頂立即停止前進(jìn)，自動(dòng)回程。 至于同速問題，由于涉及的因素較多，實(shí)現(xiàn)絕對(duì)同速是困難的，達(dá)到基本同速是可以的。本橋除仔細(xì)匹配油泵外，同時(shí)采用液壓與電器控制。不管壓力如何變化，輸入油缸的流量始終保持不變， 使千斤頂達(dá)到了基本同速。十二臺(tái)千斤頂同時(shí)工作，走完一個(gè)行程的時(shí)間，均

44、在2分50秒左右，相差在5秒之內(nèi)。 千斤頂?shù)募恿Γ呵Ы镯數(shù)募恿?，?號(hào)墩上的千斤頂為加強(qiáng)頂。其加力級(jí)數(shù)，除克服該處摩阻力外，還應(yīng)克服00號(hào)、01號(hào)02號(hào)墩和0號(hào)臺(tái)的摩阻力，或因特殊情況所增加的意外阻力。其它墩臺(tái)上的千斤頂按克服本墩臺(tái)的摩阻力的施力t位加力。每次箱梁起動(dòng)時(shí)，因多種因素影響，滑動(dòng)裝置的靜摩阻較大，可按0.08的摩擦系數(shù)左右計(jì)算應(yīng)力t位，調(diào)整各臺(tái)千斤頂?shù)某隽Φ燃?jí)，如不能起動(dòng)，則逐步升級(jí)。起動(dòng)以后，按摩擦系數(shù)0.04左右，降低千斤頂?shù)某隽Φ燃?jí)繼續(xù)頂推，并隨時(shí)根據(jù)橋墩的變位和應(yīng)力觀測數(shù)據(jù)，調(diào)整施力t位，將變位和應(yīng)力嚴(yán)格控制在容許范圍內(nèi)，方能確保施工安全。 箱梁臨時(shí)起頂： 頂推過程中，難免

45、發(fā)生滑塊被卡住或其它問題，需要將箱梁臨時(shí)頂起，一般做法是，一處支點(diǎn)出問題，就在該處起頂，但必須嚴(yán)格控制最大頂力不超過該處支承反力的百分之十，最大起頂高度不超過5mm。否則，應(yīng)在前后互鄰支點(diǎn)協(xié)同起頂。起頂和卸頂，均要求緩慢。分級(jí)，上下游及前后支點(diǎn)同時(shí)進(jìn)行。 導(dǎo)梁進(jìn)入滑道：（圖3-3-14） 由于撓度影響，導(dǎo)梁不能直接進(jìn)入滑道。為此，將其下弦槽鋼前端做成弧形。頂推時(shí)。當(dāng)導(dǎo)梁前端一小段進(jìn)入滑道后，即用千斤頂將導(dǎo)梁頂起，填進(jìn)滑塊，并用三角木尖緊，然后卸落千斤頂，將導(dǎo)梁再往前頂進(jìn)一段，如此反復(fù)34次，即可將導(dǎo)梁頂進(jìn)滑道。 導(dǎo)向：（圖3-3-15）由于滑道標(biāo)高誤差，滑塊壓縮程度不同，摩擦系數(shù)差異，以及千斤

46、頂出力不完全均衡等多種因素影響，頂 圖3-3-14 導(dǎo)梁上滑道示意圖推過程中，箱梁不可避免地產(chǎn)生橫向偏移。不過，由于多臺(tái)千斤頂同時(shí)工作，互相牽制，箱梁橫向偏移不大（最大為1cm左右），容易得到糾正。 糾正方法：于箱梁前后墩臺(tái)上、下游的反力架上，設(shè)置四臺(tái)螺旋千斤頂（前后上下游各一臺(tái)），在箱梁頂進(jìn)過程中，橫向施力糾偏。同時(shí)注意以下幾點(diǎn)： 偏移的糾正，應(yīng)在箱梁運(yùn)動(dòng)中進(jìn)行。這樣，既省力又見效快。為此，當(dāng)箱梁頂至最后幾m時(shí)，要隨時(shí)檢查偏移情況。以便及時(shí)糾正。 圖3-3-15導(dǎo)向示意圖 千斤頂與箱梁之間應(yīng)加放墊板，以防止應(yīng)力過分集中，壓壞箱梁混凝土。千斤頂?shù)那岸思昂笞c墊塊接觸面均須采用鉸接，以使箱梁前進(jìn)

47、時(shí)，千斤頂能隨之轉(zhuǎn)向。 第四節(jié) 箱梁解聯(lián)、就位及落梁 一、解聯(lián) 解聯(lián)工藝是本橋的試驗(yàn)項(xiàng)目之一。箱梁在營運(yùn)狀態(tài)為一聯(lián)四跨連續(xù)梁和一聯(lián)兩跨連續(xù)梁，聯(lián)間接頭在四號(hào)墩上。施工時(shí)，將兩聯(lián)連成一聯(lián)六跨的連續(xù)梁進(jìn)行頂推，待兩跨的一聯(lián)頂?shù)皆O(shè)計(jì)位置后，將接頭的連接鋼束解開，再繼續(xù)頂推四跨聯(lián)到達(dá)設(shè)計(jì)位置。 聯(lián)間接頭處理： 本橋聯(lián)間接頭，采用臨預(yù)應(yīng)力束干接頭。即澆筑混凝土?xí)r，兩聯(lián)的接頭斷面僅用一層牛皮紙隔開，不作其他處理。兩聯(lián)箱梁主要靠預(yù)應(yīng)力鋼束連成整體。以預(yù)應(yīng)力鋼束的正壓力抵抗頂推過程中產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力，以接觸面間的摩阻力抵抗剪切力。為此，接頭斷面除配置足夠的連接鋼束外（上緣34束，下緣26束），還要求接觸面的摩擦

48、系數(shù)不小于0.20。因此，事先對(duì)僅用一層牛皮紙隔開的混凝土間的摩擦系數(shù)作了試驗(yàn)，測得其值為0.250.27，滿足設(shè)計(jì)要求。 施工中，當(dāng)兩聯(lián)接頭通過5號(hào)墩進(jìn)入最大頂推跨度時(shí)，在接頭處裝設(shè)千分表，觀測在頂推過程中箱梁接頭截面是否錯(cuò)動(dòng)或開裂。由觀測記錄可知，兩者最大的實(shí)測值僅千分之幾mm。因此可以認(rèn)為接頭處截面強(qiáng)度與箱梁其他截面等強(qiáng)。由此證明這種接頭型式安全可靠、施工簡單。 連接鋼束的解除順序及注意事項(xiàng)： 在頂推第13節(jié)箱梁后，兩跨一聯(lián)的箱梁已達(dá)到設(shè)計(jì)位置，第14節(jié)箱梁不需頂推。在第14節(jié)箱梁澆完混凝土，并將全橋后期張拉的永久鋼束張拉完畢、拆除導(dǎo)梁、解除全橋臨時(shí)束后，解除聯(lián)間接頭的連接鋼束。 解聯(lián)前

49、，箱梁為六跨連續(xù)梁，接頭處斷面承受最大負(fù)彎矩。為改善解聯(lián)過程中上緣鋼束的受力狀況，先將接頭處斷面下降一cm。以降低負(fù)彎矩值。解束順序是先短束后長束。先下緣后上緣，分兩組人員操作，上下左右均勻?qū)ΨQ進(jìn)行。當(dāng)下緣全部解放后，上緣還保留14束，使接頭逐步脫離，箱梁由一聯(lián)過渡到兩聯(lián)狀態(tài)。這時(shí)上緣裂縫很小，14束鋼束仍在發(fā)揮作用。當(dāng)全部臨時(shí)束解除后，箱梁接頭斷面完全脫開，斷裂面整齊，縫下大上小。上緣寬約0.2mm，下緣寬2mm。 聯(lián)間連接鋼束采用的錨具，有“弗氏”錨與“B”型墩頭錨兩種，這兩種錨具在解除鋼束時(shí)，都損壞了鋼絲。為此工地曾對(duì)兩束鋼束試用“A”型墩頭錨，效果較好。 二、箱梁就位 解聯(lián)后，將兩聯(lián)接

50、頭斷面頂回到原來的標(biāo)高，并將四跨一聯(lián)的箱梁繼續(xù)向前頂進(jìn)12cm。達(dá)到設(shè)計(jì)位置，兩聯(lián)間12cm的間隙為伸縮縫寬度。在這次頂推前，應(yīng)仔細(xì)檢查接頭處滑塊情況，如發(fā)現(xiàn)兩聯(lián)壓住同一滑塊，則應(yīng)頂起箱梁進(jìn)行調(diào)整。以避免頂推四跨聯(lián)箱梁時(shí)牽動(dòng)兩跨聯(lián)箱梁。 三、落梁 落梁的步驟和方法： 本橋采用盆式橡膠支座，支座承載能力端支座為150t中支座為400t。全橋未設(shè)固定支座。 落梁時(shí)采用支反力控制，梁底標(biāo)高復(fù)核的辦法。 1.落梁步驟 拆除頂推設(shè)備，并同時(shí)進(jìn)行張拉后期鋼束和已解除的臨時(shí)鋼束的管道壓漿工作。 待管道水泥漿達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，用320t千斤頂頂起箱梁。拆除滑道、滑塊以及滑道底座混凝土。安裝橡膠支座。 實(shí)測箱梁重量：落梁以反力控制，因此必須預(yù)先檢查實(shí)際梁重與設(shè)計(jì)值是否相符，并按實(shí)際情況進(jìn)行反力調(diào)整，以調(diào)整后的反力值作為落梁的控制值。 測定的方法是：在每一墩（臺(tái)）上安放二臺(tái)320t千斤頂（四號(hào)墩上安放六臺(tái)100t的千斤頂）。測梁重時(shí)將箱梁頂起。全梁荷