西南大學(xué)畢業(yè)論文別墅設(shè)計.doc

西南大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文目錄摘要1Abstract1前言11建筑設(shè)計方案21.1工程地質(zhì)條件21.11氣象條件21.12抗震設(shè)防21.13地質(zhì)條件21.14設(shè)計標(biāo)高31.15活荷載標(biāo)準(zhǔn)值31.2主要建筑做法31.21散水31.22地面31.23樓面31.24屋面41.3建筑截面選型、平面布置及構(gòu)件截面估算41.31場地設(shè)計41.32平面設(shè)計41.33剖面設(shè)計41.34體型和立面設(shè)計41.35體型設(shè)計41.36立面設(shè)計51.37防火設(shè)計51.38框架結(jié)構(gòu)平面布置51.39構(gòu)件截面估算52結(jié)構(gòu)設(shè)計方案62.1確定計算簡圖62.2統(tǒng)計荷載62.21 恒載標(biāo)準(zhǔn)值62.22 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算82.23風(fēng)荷載計算82.24地震荷載計算92.25截面設(shè)計和配筋計算152.3三層樓豎向荷載（電算）422.4結(jié)構(gòu)位移482.5柱、梁配筋502.6樓梯862.7建筑結(jié)構(gòu)總信息892.8基礎(chǔ)計算96參考文獻102謝 辭103附錄104別墅設(shè)計縉云山別墅 摘要：本設(shè)計工程為別墅，位于北碚縉云山，建筑面積為，主體建筑為3層，地震設(shè)防烈度為6度，抗震等級為三級，主體采用框架結(jié)構(gòu)。 本設(shè)計建筑方案貫徹“實用，安全，經(jīng)濟，美觀”的設(shè)計原則，按照建筑設(shè)計規(guī)范，考慮影響的因素，根據(jù)結(jié)構(gòu)和建筑的總體與細(xì)部的關(guān)系進行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面設(shè)計。 本設(shè)計主要進行了抗震設(shè)計，接著算出自震周期，求出水平荷載下的內(nèi)力，彎矩，軸力。等等 關(guān)鍵詞:抗震設(shè)計;框架結(jié)構(gòu);建筑結(jié)構(gòu);內(nèi)力;鋼筋混泥土等等HOUSE DESIGNAbstract: This design project for villa, located in mountain, building area for, main body building for 3 layer, seismic intensity of 6 degrees, the seismic grade for level 3, the main frame structure. This design construction scheme implementation practical, beautiful, safe, economic design principle, according to the architectural design standard, consider the factors according to the structure and the construction of overall and details of the relationship of building plane, building profile, and the building elevation design. Keywords: Seismic design;frame structure;building structure and internal force; reinforcing steel bar mixes clay,;and so on 前言在新世紀(jì)之初，為了合理的利用多種資源，滿足人類對建筑的需求，以適應(yīng)我國建筑業(yè)的發(fā)展，為此，建筑應(yīng)該采取有效合理的設(shè)計方法，突出新的理念，新的技術(shù)，新的材料，新的結(jié)構(gòu)合理的利用在建筑上。并結(jié)合理論，原則，和新規(guī)范上完善建筑。本設(shè)計工程為別墅，位于，建筑面積為，主體建筑為3層，地震設(shè)防烈度為6度，抗震等級為三級，主體采用框架結(jié)構(gòu)。本設(shè)計建筑方案貫徹“實用，安全，經(jīng)濟，美觀”的設(shè)計原則，按照建筑設(shè)計規(guī)范，考慮影響的因素，根據(jù)結(jié)構(gòu)和建筑的總體與細(xì)部的關(guān)系進行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面設(shè)計。本設(shè)計主要進行了抗震設(shè)計，接著算出自震周期，求出水平荷載下的內(nèi)力，彎矩，軸力。通過復(fù)習(xí)了結(jié)構(gòu)力學(xué)、建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范、荷載規(guī)范、砌體規(guī)范、地基基礎(chǔ)規(guī)范。通過AutoCAD和PKPM軟件來完成設(shè)計。本工程為鋼筋混泥土框架結(jié)構(gòu)，三層，層高為3.3，還做了建筑平面設(shè)計，剖面，立面及荷載詳圖等。1建筑設(shè)計方案1.1工程地質(zhì)條件1.11氣象條件基本風(fēng)壓為0.4KN/M21.12抗震設(shè)防6度抗震1.13地質(zhì)條件表1.131 地質(zhì)條件Table 1.131 geological conditions層號土層厚度極限樁端極限側(cè)摩壓縮模量重度摩擦角粘聚力狀態(tài)參數(shù)狀態(tài)參數(shù)含義mfpfsMpaKN/M3度Kpa1層5.000.000.0010.0018.00510.000.500液性指數(shù)2層5.000.000.0050.0020.00150.0025.00標(biāo)貫擊數(shù)3層5.000.000.0050.0020.00150.0025.00標(biāo)貫擊數(shù)資料來源（根據(jù)自己地質(zhì)勘查）不考慮水質(zhì)對地基混泥土的影響1.14設(shè)計標(biāo)高室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高為+0.00,1.15活荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/M2，樓梯活荷載為3.5KN/M2，客廳其他房間都為2.5，屋面不上人為0.5KN/M2。1.2主要建筑做法1.21散水采用混泥土30MM厚1；2.5水泥砂漿壓實30MM厚C20細(xì)石混泥土60MM厚C15素混泥土1.22地面20mm厚水泥砂漿120mm厚C20混泥土結(jié)構(gòu)層三氈四油防潮層100MM厚C15素混泥土墊層1.23樓面20MM厚水泥砂漿抹面100MM厚混泥土結(jié)構(gòu)層20MM厚水泥砂漿抹面瓜大白兩遍1.24屋面20厚水泥找平層油毯防水層10MM礦渣混泥土3%找平層60厚保溫層20厚水泥砂漿找平層120厚鋼筋混泥土樓板1.3建筑截面選型、平面布置及構(gòu)件截面估算1.31場地設(shè)計根據(jù)高規(guī)，綜合考慮場地條件，主入設(shè)在開闊寬敞的南側(cè)，左側(cè)布置為車房，為了滿足客戶的實用要求。1.32平面設(shè)計設(shè)計原則對于設(shè)計必須考慮結(jié)構(gòu)因素，為了有利于結(jié)構(gòu)平衡受力合理，平面形狀簡單，對稱，規(guī)則。建筑造型，根據(jù)設(shè)計原則，采用長方形結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)簡單，對稱，規(guī)則平面布置：本設(shè)計為一般高層建筑，采用框架結(jié)構(gòu)，空間布置靈活1.33剖面設(shè)計剖面設(shè)計是為了高度，層數(shù)，建筑空間的有利組合層數(shù)：為了安全和根據(jù)任務(wù)書地上主體結(jié)構(gòu)為3層，無地下室。層高：根據(jù)地質(zhì)資料為了安全和實用本設(shè)計每層為3.3M1.34體型和立面設(shè)計設(shè)計原則：主要從統(tǒng)一和變化，均衡和穩(wěn)定，韻律，比列，尺度1.35體型設(shè)計根據(jù)設(shè)計原則，采用長方形平面，這樣能保證空間的實用及體型的簡潔化。1.36立面設(shè)計原則是為了美觀，表示建筑物四周的外部形象。建筑立面設(shè)計應(yīng)該確定部件的尺寸大小，比列關(guān)系，材料質(zhì)感和色彩等要求立面是一種透視效果，考慮實際空間效果，使每個立面相互協(xié)調(diào)，形成有機統(tǒng)一的整體1.37防火設(shè)計別墅屬于二類建筑，其耐火等級為二級1.38框架結(jié)構(gòu)平面布置框架結(jié)構(gòu)平面布置如圖：1.39構(gòu)件截面估算1）框架梁截面尺寸估算：高h(yuǎn): (1/81/12)L, 取 h=400mm寬b: （1/31/2）h,取b=200mm2)框架柱截面的估算：估算柱截面面積時，樓面恒載和活載標(biāo)準(zhǔn)值為1114KN/M2，本工程中，柱全部去13KM/M2。柱的截面面積由軸亞比確定，Ac=N/ 0.9fc查建筑抗震設(shè)計規(guī)范，結(jié)構(gòu)類型為框架，房屋高度為9.9M，烈度為6度，抗震等級為3級，查混泥土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范：N=RaA(q+g)nR豎向荷載分配系數(shù)a考慮彎矩影響個水平荷載影響一個系數(shù)A柱的截面負(fù)荷面積N=1.25X1.1X(3.6+1.8)/2X4.8X12X3=642.52KN柱截面：Ac=N/ 0.9fc =37515.8.5MM柱采用等邊矩形b=194取b=h=450二層為450x450三層為 400X4002層底柱截面核算Nv=（1.8+3.6）/2X4.8X12X2X1.25=842.4KNN/Acfc=0.1340.9滿足要求2結(jié)構(gòu)設(shè)計方案2.1確定計算簡圖12層高均為3.3M框架梁線剛度的計算：考慮板對梁的翼緣作用取I=2Io2.2統(tǒng)計荷載2.21 恒載標(biāo)準(zhǔn)值(1) 坡屋面 h=120mm水泥掛瓦條掛機制瓦 0.55 KN/40mm厚C15細(xì)石混凝土配鋼筋網(wǎng) 1.00 KN/防水卷材 0.40KN/20厚1：3水泥砂漿找平層 0.40 KN/35厚無溶劑聚氨硬泡保溫層 0.14 KN/120厚鋼筋混凝土板 3.0 KN/涂料頂棚 0. 50KN/屋面恒荷載合計 gk =5.99 KN/ 取6.0 KN/屋面活載 qk =0.5 KN/屋面荷載： 6.0+0.5=6.5KN/屋面荷載設(shè)計值 61.2+0.51.4=7.9 KN/(2)樓面荷載1）客廳 餐廳 臥室 走廊 h=100mm50mm厚C20細(xì)石混凝土面層 240.05=1.2KN/100厚鋼筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.2 KN/樓面活載 qk =2.0 KN/樓面荷載： 4.2+2=6.2KN/樓面荷載設(shè)計值 4.21.2+2.01.4=7.84 KN/2）其他房間 h=100mm50mm厚C20細(xì)石混凝土面層 240.05=1.2KN/樓面恒荷載： 250.10=2.5 KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.2 KN/樓面活載： qk =2.0KN/樓面荷載： 4.2+2.0=6.2KN/樓面荷載設(shè)計 4.51.2+2.01.4=8.2KN/3）廚房 衛(wèi)生間 h=100mm20mm水泥砂漿面層 200.02=0.4 KN/1:3水泥砂漿找坡最低30mm厚 20(0.03+2.70.01/2)=0.87 KN/5mm厚水泥砂漿貼10mm厚300300防滑地磚 0.34 KN/防水層 0.4 KN/15厚1:3水泥砂漿找平 200.015=0.3 KN/樓面恒荷載： 250.1=2.5KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.81 KN/ 取4.85 KN/樓面活載： qk =2.0 KN/樓面荷載： 4.85+2.0=6.85KN/樓面荷載設(shè)計 4.851.2+2.01.4=8.62KN/4) 框架梁25X0.2X(0.4-0.1)=1.5 KN/抹灰層10MM厚的混泥土沙漿0.01X(0.4-0.1)X2+0.2X17=0.2 KN/合計1.7 KN/5)柱截面尺寸bxh=450x450柱自重 25X0.45X0.45=5.1 KN/加10MM厚胡泥土沙漿抹灰0.01X0.45X4X17=0.3 KN/合計5.4取5.5 KN/截面尺寸bxh=400x400柱自重 25X0.4X0.4=4 KN/加抹灰 0.01X0.4X4X17=0.3 KN/合計4.3 KN/6)墻計算外墻為240厚陶?；炷嗤疗鰤K，塊體重為6KN/M3，墻里側(cè)貼面磚，里側(cè)摸10MM厚混合砂漿，笨板厚10MM0.1+0.5+6X0.24+20X0.01=2.24KN/M2.22 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算不上人屋面 0.5 KN/樓面客廳、衛(wèi)生間、走廊樓梯間 2.5 KN/其他房間均取 2.0 KN/2.23風(fēng)荷載計算查高規(guī)荷載規(guī)范知:重慶基本分壓為0.4KN/M2. 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：w=zszw0因結(jié)構(gòu)高度H=19.05 9.930m，可取z=1.0，對于矩形平面s=1.3，z可查荷載規(guī)范，將風(fēng)荷載換算成沿樓層高均布風(fēng)荷載設(shè)計值，由風(fēng)荷載引起的彎矩M=qHi2/12，計算結(jié)果在附錄圖上。2.24地震荷載計算周期、地震力與振型輸出文件(VSS求解器)考慮到扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時振動周期(秒)、X與Y 方向的平動的系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.441196.420.980.01+0.960.0220.41177.760.980.97+0.020.0230.3381138.290.050.03+0.020.9540.1698106.990.700.06+0.640.3050.155125.770.950.77+0.180.0560.1444134.160.340.17+0.170.6670.119962.840.000.00+0.001.0080.0853104.630.530.04+0.490.4790.078819.920.990.87+0.110.01地震作用最大的方向 = 31.366 (度)僅考慮到 X 方向上地震作用時地震力Floor : 層號Tower : 塔號F-x-x : X 方向上的耦聯(lián)地震力在 X 方向上的分量F-x-y : X 方向上的耦聯(lián)地震力在 Y 方向上的分量F-x-t : X 方向上的耦聯(lián)地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor TowerF-x-x(kN)F-x-y (kN) F-x-t (kN-m)310.84-6.82 -4.08210.74-7.51- 8.68110.36-3.16 -5.41振型 2 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t3165.148.18-39.482174.7410.97-66.021133.605.10-36.92振型 3 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.97-0.8957.98213.41-2.8881.35111.27-1.7242.28振型 4 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-1.755.68-24.45212.71-8.4529.43112.12-7.8126.22振型 5 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-23.24-11.27-36.362130.6814.8543.131131.4715.0441.73振型 6 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-5.145.5146.40215.70-6.72-78.90118.10-6.56-105.16振型 7 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.00-0.030.13210.000.02-0.07110.050.07-0.44振型 8 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.02-0.684.5121-0.823.81-24.12112.34-8.2852.11振型 9 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t315.131.791.0321-21.44-7.65-2.231138.8014.2138.97各振型作用下 X 方向的基底剪力振型號剪力(kN)11.952173.4935.6543.08538.9168.6770.0481.54922.50各層 X 方向上的作用力(CQC)Floor : 層號Tower : 塔號Fx : X 方向上向地震作用下的結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力Vx : X 方向上向地震作用下的結(jié)構(gòu)的樓層剪力Mx : X 方向上向地震作用下的結(jié)構(gòu)的彎矩Static Fx: 靜力法 X 方向上向的地震力FloorTowerFxVx分塔的剪重比整層的剪重比MxStatic Fx3171.4871.486.33%6.33%235.8978.252187.08143.174.16%4.16%689.32106.671166.12 184.292.78%2.78%1271.5973.85X 方向上的有效質(zhì)量系數(shù): 99.27%僅考慮道 Y 向地震時的地震力Floor : 層號Tower : 塔號F-y-x : Y 方向上的耦聯(lián)地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向上的耦聯(lián)地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向上的耦聯(lián)地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -7.54 61.30 36.702 1 -6.68 67.52 77.961 1 -3.28 28.41 48.62振型 2 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 9.11 1.14 -5.522 1 10.45 1.53 -9.231 1 4.70 0.71 -5.16振型 3 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.94 0.87 -56.382 1 -3.32 2.80 -79.111 1 -1.23 1.67 -41.12振型 4 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 6.01 -19.54 84.112 1 -9.31 29.08 -101.281 1 -7.28 26.89 -90.22振型 5 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -11.12 -5.39 -17.402 1 14.68 7.11 20.651 1 15.06 7.20 19.97振型 6 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 4.61 -4.94 -41.602 1 -5.11 6.03 70.741 1 -7.27 5.88 94.28振型 7 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 0.00 -0.03 0.182 1 0.00 0.03 -0.101 1 0.06 0.09 -0.61振型 8 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.08 2.28 -15.042 1 2.74 -12.71 80.481 1 -7.81 27.62 -173.86振型 9 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 1.91 0.67 0.382 1 -7.97 -2.84 -0.831 1 14.42 5.28 14.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力振型號剪力(kN)1157.2223.3935.34436.4358.9166.9770.08817.2093.11各層 Y 方向上的作用力(CQC)Floor : 層號Tower : 塔號Fy : Y 向上地震作用下的結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力Vy : Y 向上地震作用下的結(jié)構(gòu)的樓層剪力My : Y 向上地震作用下的結(jié)構(gòu)的彎矩Static Fy: 靜力法 Y 向上的地震力FloorTowerFyVy分塔的剪重比整層的剪重比MyStatic Fx31 66.93 66.935.92%5.92%220.8773.552179.39132.213.84%3.84%640.02100.261155.38 168.252.53%2.53%1173.0869.41Y 方向上的有效質(zhì)量系數(shù): 96.05%各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 抗震規(guī)范(5.2.5)驗算層號X向調(diào)整系數(shù)Y向調(diào)整系數(shù)11.0001.00021.0001.00031.0001.000計算圖看附圖。2.25截面設(shè)計和配筋計算1)現(xiàn)澆樓板配筋計算日期： 5/03/2012時間：10:49:36:87 pm一、基本資料：1、房間編號： 32、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.20 kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 3200 mm；計算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計算結(jié)果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22 = 1.71kNM考慮到活載不利用布置跨中X向上應(yīng)增加的彎矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.77kNMMx= 1.71 + 0.77 = 2.48kNMAsx= 235.99mm2，實配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22= 1.37kNM考慮到活載不利于布置跨中Y向上應(yīng)增加的彎矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.64kNMMy= 1.37 + 0.64 = 2.02kNMAsy= 235.99mm2，實配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.79kNMAsx= 297.15mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.236% ， 0.335%My =0.05432*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.36kNMAsy= 311.95mm2，實配 8180 (As 279.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.236% ， 0.279%三、跨中撓度的驗算為：Mk - 根據(jù)荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值Mq - 根據(jù)荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值(1)、撓度與裂縫驗算的參數(shù)為：Mk =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+1.0* 2.0 )* 3.22 = 1.65kNMMq =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+0.5* 2.0 )* 3.22 = 1.38kNMEs 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、再荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合的作用下，受彎的構(gòu)件時短期剛度 Bs：、裂縫之間縱向上受拉的鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列的公式計算得到： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （根據(jù)混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （依據(jù)是混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 1.65/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （在混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 92.90) = -1.046當(dāng) 0.2 時，取 0.2、鋼筋的彈性模量和混凝土的模量的比值為 E：E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264、受壓翼緣面積和腹板有效面積的比值 f：矩形截面，f 0、縱向上受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 第 8.2.31）計算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考慮到到荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) ：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng) 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式 第 8.2.2）B 1.65/ 1.38*(2-1)+ 1.65* 593.11 = 322.569kNM(5)、撓度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00156* 6.2* 3.24/ 322.569= 3.151mmf / L 3.151/3200.= 1/ 1016.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向上板帶跨中裂縫：裂縫之間的縱向受拉的鋼筋的應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 第8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 第8.1.33）sk 1.65*106/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 第8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 92.90) = 0.021當(dāng) 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 92.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.024，滿足規(guī)范要求！、Y方向上板帶跨中裂縫：裂縫之間縱向上受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 1.32*106/(0.87* 73.* 251.) = 82.86N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 82.86) = -0.110當(dāng) 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 82.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫之間縱向上受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 81.* 335.) = 160.35N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 335./ 50000.= 0.007當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 160.35) = 0.475max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.475*160.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.099，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫之間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向上受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （按照混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （按照混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 80.* 785.) = 69.27N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 69.27) = 0.179當(dāng) 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 69.3/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.015，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 第 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式第 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、房間編號： 72、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.20 kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.50 kN/M2計算跨度Lx = 4800 mm；計算跨度Ly = 5400 mm板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮到活荷載不利組合。二、計算結(jié)果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82 = 4.05kNM考慮到活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 2.17kNMMx= 4.05 + 2.17 = 6.22kNMAsx= 391.57mm2，實配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82= 3.26kNM考慮到活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 1.81kNMMy= 3.26 + 1.81 = 5.07kNMAsy= 365.92mm2，實配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.5)*