飛機(jī)維修發(fā)動機(jī)維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc_第1頁
飛機(jī)維修發(fā)動機(jī)維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc_第2頁
飛機(jī)維修發(fā)動機(jī)維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc_第3頁
飛機(jī)維修發(fā)動機(jī)維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc_第4頁
飛機(jī)維修發(fā)動機(jī)維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc_第5頁
已閱讀5頁,還剩7頁未讀 繼續(xù)免費(fèi)閱讀

付費(fèi)下載

下載本文檔

版權(quán)說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請進(jìn)行舉報(bào)或認(rèn)領(lǐng)

文檔簡介

飛機(jī)維修(發(fā)動機(jī)維修)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)燃?xì)廨啓C(jī)動力渦輪組件的強(qiáng)度分析摘要:燃?xì)廨啓C(jī)動力渦輪組件是燃?xì)廨啓C(jī)的主要組件之一,由于其不僅工作溫度高,而且還要承受燃?xì)廨啓C(jī)在起動和停機(jī)時(shí),因溫度劇烈變化引起的熱沖擊,工作條件惡劣,故渦輪組件是決定燃?xì)廨啓C(jī)壽命的關(guān)鍵部件,為確保有足夠的壽命。本文重點(diǎn)對某型燃?xì)廨啓C(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉片的強(qiáng)度特性進(jìn)行了分析,并驗(yàn)證了其穩(wěn)定性及可靠性。本文使用SAmcEF/Field軟件的轉(zhuǎn)子動力學(xué)分析模塊對該轉(zhuǎn)子葉片進(jìn)行了分析計(jì)算。根據(jù)機(jī)組實(shí)際運(yùn)行的條件,計(jì)算了該機(jī)組轉(zhuǎn)子具有較小的臨界轉(zhuǎn)速、穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)、葉片丟失瞬態(tài)響應(yīng)等。計(jì)算結(jié)果表明臨界轉(zhuǎn)速安全系數(shù)合理;轉(zhuǎn)子系統(tǒng)選取的平衡量具有較小的振動幅值;轉(zhuǎn)子的瞬態(tài)響應(yīng)結(jié)果驗(yàn)證了結(jié)構(gòu)方案的合理性,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性。得出了此轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)方案能保證低壓渦輪壓氣機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行的結(jié)論,從而為燃?xì)廨啓C(jī)的可靠性、維修性、保障性提供了參考。關(guān)鍵詞:低壓渦輪;強(qiáng)度;轉(zhuǎn)速;振動;可靠性前言上世紀(jì)二十年代,德國人霍爾茨瓦特制成第一臺實(shí)用的燃?xì)廨啓C(jī),其效率為13%、功率為370千瓦,自此之后,燃?xì)廨啓C(jī)就逐漸進(jìn)入了人們的生活領(lǐng)域。燃?xì)廨啓C(jī)、汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)及電動機(jī)等都是典型的旋轉(zhuǎn)機(jī)械,都以轉(zhuǎn)子作為工作主體。轉(zhuǎn)子連同軸承、支座等稱為轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)。機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)常常發(fā)生振動,而振動產(chǎn)生噪聲。降低了機(jī)組的工作效率;嚴(yán)重的振動會導(dǎo)致轉(zhuǎn)子斷裂,造成重大危害。轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)的振動是多樣的,包括轉(zhuǎn)軸的扭曲振動、彎曲振動和輪盤葉片的振動等。轉(zhuǎn)軸的振動較為復(fù)雜,牽涉的因素較多。轉(zhuǎn)子動力學(xué)就是以轉(zhuǎn)軸的彎曲振動作為主要研究對象的。轉(zhuǎn)子的不平衡量所引起的振動屬于“強(qiáng)迫振動”,它的角頻率和轉(zhuǎn)動角速度相等。對于高速轉(zhuǎn)子,除了不平衡質(zhì)量引起的振動以外,還有頻率與轉(zhuǎn)動角速度不相等的振動,稱為“渦動”。轉(zhuǎn)子連接件配合面的摩擦、轉(zhuǎn)軸的內(nèi)阻、軸承油膜力或密封引起的氣動力等都是產(chǎn)生渦動的因素。理論上,轉(zhuǎn)軸的這種渦動屬于“自激振動”1。渦動甚至可以破壞轉(zhuǎn)軸或軸承。本文研究的對象是該型燃?xì)廨啓C(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉片,通過對轉(zhuǎn)子-支承建模,使用SAmcEF專業(yè)轉(zhuǎn)子動力學(xué)分析軟件,采用有限元素法分析了其轉(zhuǎn)子動力學(xué)特性,包括轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算、穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)分析、轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性分析等。驗(yàn)證了其在工程應(yīng)用方面的可用性及可靠性。同時(shí)得出了分析其動力學(xué)特性的基本方法及結(jié)論。2結(jié)構(gòu)簡介該型燃?xì)廨啓C(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子呈軸流輪轂式整體結(jié)構(gòu),它由9級低壓壓氣機(jī)和l級低壓渦輪組成,低壓壓氣機(jī)與低壓渦輪之問通過低壓渦輪軸連接并以花鍵傳遞扭矩(見圖1)。08級低壓壓氣機(jī)輪盤、葉片材料為鈦合金;低壓渦輪盤、葉片材料為高溫合金;低壓渦輪軸材料為馬氏體不銹鋼。低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子呈3點(diǎn)支承結(jié)構(gòu)。前支承采用徑向止推滾珠軸承,支承點(diǎn)位于壓氣機(jī)o級輪盤的前段,由彈性支承、擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成;中間支承采用滾柱軸承由擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成,支承點(diǎn)位于低壓壓氣機(jī)后軸徑后段;后支承采用滾柱軸承,由彈性支承、擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成,支承點(diǎn)位于低壓渦輪軸后段。3計(jì)算模型該型燃機(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子的3D模型較大,這將導(dǎo)致在網(wǎng)格劃分以及計(jì)算過程中花費(fèi)大量時(shí)間,因此我們對本機(jī)組的計(jì)算采用2D軸對稱模型。在總體直角坐標(biāo)系下建立二維軸對稱單元,其種類有3節(jié)點(diǎn)或高階6節(jié)點(diǎn)的三角形單元、4節(jié)點(diǎn)或高階8節(jié)點(diǎn)的四邊形單元。每個(gè)節(jié)點(diǎn)有9個(gè)自由度,前6個(gè)自由度與梁單元一樣,分別為沿旋轉(zhuǎn)軸線方向的拉伸和扭轉(zhuǎn),以及由彎曲而引起的其他2個(gè)方向的線位移和角位移。另外,3個(gè)自由度與旋轉(zhuǎn)軸的橫截面變形有關(guān),分別為拉伸引起的徑向位移和彎曲引起的2個(gè)切向位移。同時(shí)使用這類單元可以很好地模擬轉(zhuǎn)子的“渦動效應(yīng)”。建立總體直角坐標(biāo)系(X,y,Z)和局部圓柱坐標(biāo)系。設(shè)定為局部坐標(biāo)系下的位移分量,將它們沿0向按傅立葉級數(shù)展開如下:式中:n為波數(shù);m為相數(shù)。每個(gè)諧函數(shù)對應(yīng)1個(gè)結(jié)構(gòu)的基本變形2。低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子的壓氣機(jī)葉盤間的連接方式為焊接或螺栓緊固渦輪葉盤與渦輪軸之間也是以螺栓緊固的方式連接,低壓壓氣機(jī)與低壓渦輪軸之間的連接為花鍵。以此為依據(jù)進(jìn)行整體建模。低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉片較長,其質(zhì)量及轉(zhuǎn)動慣量都很大,會產(chǎn)生較大的離心力和回轉(zhuǎn)力矩,這種回轉(zhuǎn)效應(yīng)會對轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速產(chǎn)生比較大的影響葉片等效簡化為集中質(zhì)量加到計(jì)算模型中。4計(jì)算內(nèi)容4.1支承剛度和阻尼計(jì)算現(xiàn)代航空發(fā)動機(jī)高速轉(zhuǎn)子系統(tǒng)大都采用“柔軸”設(shè)計(jì),使發(fā)動機(jī)工作轉(zhuǎn)速高于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速,該型燃機(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子就采用了這種設(shè)計(jì)理念。由轉(zhuǎn)子在臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的撓度和傳遞率可知,此類轉(zhuǎn)子工作在臨界轉(zhuǎn)速或者通過臨界轉(zhuǎn)速時(shí),其振幅正比于不平衡量和轉(zhuǎn)子的臨界角速度,反比于阻尼系數(shù)3。顯然,對于“柔軸”類轉(zhuǎn)子系統(tǒng)采取適當(dāng)措施減小轉(zhuǎn)子的不平衡量、降低臨界轉(zhuǎn)速和增大阻尼都是可以達(dá)到減小轉(zhuǎn)子振動幅值的目的。而在發(fā)動機(jī)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)已經(jīng)確定的前提下,采用彈性支承或者阻尼器,或者兩者兼而有之,就成為了最為有效和可行的方法。該型燃機(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子就采用了這種減振方式。機(jī)組所采用的彈性支承就是所謂低剛性彈性支承,可以使轉(zhuǎn)子在通過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振幅和通過軸承座的外傳載荷均很小,這就可使轉(zhuǎn)子工作在低階臨界轉(zhuǎn)速以上。因此確定該型燃機(jī)低壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子支承剛度是計(jì)算轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速所必需的前提條件。4.1.1前支承剛度和阻尼計(jì)算低壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子前支承位于0級輪盤前段,由鼠籠式彈性支撐、擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成。)滾珠軸承的剛度4式中:k1xx為徑向剛度;Fr為徑向外力;n為滾珠數(shù)量;d為滾珠直徑;為接觸角。2)鼠籠川度以有限元法計(jì)算了鼠籠的靜剛度。3)擠壓油膜阻尼器的剛度及阻尼計(jì)算轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)采用擠壓油膜阻尼器后,便會出現(xiàn)油膜剛度和油膜阻尼,在分析其動力特性時(shí),除轉(zhuǎn)子一支承系統(tǒng)自身的剛度外,還要計(jì)及油膜剛度。油膜阻尼遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于轉(zhuǎn)子一支承系統(tǒng)其他阻尼,存在油膜阻尼時(shí),其他阻尼甚至可以忽略不計(jì)。因此對于前支承來說,油膜阻尼就是其支承系統(tǒng)的阻尼。依據(jù)其結(jié)構(gòu)分析,前支承的阻尼器應(yīng)按短軸承半油膜計(jì)算。4)前支承總剛度、阻尼N/m;N*s/m。4.1.2中支承剛度和阻尼計(jì)算中間支承位于壓氣機(jī)后軸頸后段,由擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成。)滾珠軸承的剛度計(jì)算。式中:k1xx為徑向剛度;Fr為徑向外力;n為滾珠數(shù)量;L為滾子有效長度;為接觸角。2)中間軸承總剛度及總阻尼計(jì)算N/m;N*s/m。4.1.3后支承剛度和阻尼計(jì)算后支承位于低壓渦輪軸后段,由彈性支承、擠壓油膜阻尼器、滾珠軸承組成。后支承總剛度及總阻尼計(jì)算如下:N/m;N*s/m。4.2低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子是由低壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子、低壓渦輪轉(zhuǎn)子組成的軸系掌握軸系廠卜單獨(dú)轉(zhuǎn)子的動力學(xué)特性對分析整體軸系的動力學(xué)特性是十分必要的。由于低壓渦輪前端以花鍵與低壓壓氣機(jī)后軸徑相連接,并依靠低壓后軸徑上的中問軸承作為其前支承點(diǎn),即低壓渦輪并沒有獨(dú)立的前支承,也就沒有單獨(dú)計(jì)算低壓渦輪轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的必要。因此在計(jì)算整體軸系的臨界轉(zhuǎn)速之前首先對低壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行了臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算分析。4.2.1材料屬性低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子是由幾種不同的主體材料結(jié)構(gòu)組成,對2種不同材料的屬性分別進(jìn)行定義。低壓壓氣機(jī)輪盤材料為鈦合金、低壓壓氣機(jī)后軸徑為馬氏體不銹鋼、低壓渦輪軸為馬氏體不銹鋼、低壓渦輪為高溫合金,分別計(jì)算低壓壓氣機(jī)葉片與低壓渦輪轉(zhuǎn)子葉片的等效質(zhì)量和等效轉(zhuǎn)動慣量后以集中質(zhì)量的方式對其加載。圖2施加各項(xiàng)邊界條件后的轉(zhuǎn)子4.2.2計(jì)算結(jié)果及分析)計(jì)算結(jié)果低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算結(jié)果如表1所示。1-3階臨界轉(zhuǎn)速的振型如(圖3-圖5)所示。2)結(jié)果分析由于低壓渦輪壓氣機(jī)的慢車轉(zhuǎn)速N1=2400rmin,工作轉(zhuǎn)速為N。=7700rmin,根據(jù)本文的計(jì)算結(jié)果,可知臨界轉(zhuǎn)速的安全系數(shù):k1=Np1/N1=36802400=l.53k2=Np2/N0=123307700=1.60超速時(shí)的臨界轉(zhuǎn)速的安全系數(shù):k2=Np2/=12330/=1.394.3穩(wěn)態(tài)諧波響應(yīng)分析穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)的計(jì)算是轉(zhuǎn)子動力學(xué)分析中與臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算同等重要的基木任務(wù)。穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)分析也可以用來確定系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速,但它更重要的任務(wù)是不是用來求解在轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中可能存在的不平衡量作用下,轉(zhuǎn)子一支承系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)分析研究如何采取措施。限制最大不平衡響應(yīng)及減小不平衡響應(yīng)。在任一轉(zhuǎn)速下的不平衡響應(yīng),可能是若干個(gè)主振型的線性疊加,隨著轉(zhuǎn)速的改變可由某一階振型向另一階振型過渡。小平衡量的分布規(guī)律的改變可引起穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)的變化,不僅僅是量的變化。也會引起相應(yīng)“振型”的變化。因此,穩(wěn)態(tài)不平衡響應(yīng)計(jì)算比臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算能提供更多的有用信息。轉(zhuǎn)子的激振力就是轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速,振動幅值與轉(zhuǎn)速的平方成比例。分析該轉(zhuǎn)子的不平衡響應(yīng)對于掌握其在不平衡量作用下的動態(tài)響應(yīng)特性是非常重要的。4.3.1計(jì)算模型按G1級精度確定低壓渦輪轉(zhuǎn)子的單位質(zhì)量允許的剩余不平衡量。加重位置位于第o級壓氣機(jī)輪盤及渦輪盤上第0級壓氣機(jī)輪盤上的不平衡量為2.54g,渦輪盤上的不平衡量為l.37g。4.3.2計(jì)算結(jié)果在不平衡響應(yīng)計(jì)算結(jié)果中,可以得到轉(zhuǎn)子在計(jì)算頻域范圍內(nèi)的最大響應(yīng)值,同時(shí)也可以得到工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最大響應(yīng)值。最大響應(yīng)值包括最大相對變形以及最大相對旋轉(zhuǎn)角度。4.4瞬態(tài)響應(yīng)分析轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的瞬態(tài)響應(yīng)分析主要是轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡突然變化,作用在轉(zhuǎn)子系統(tǒng)上的外載荷突然變化或轉(zhuǎn)子系統(tǒng)在變轉(zhuǎn)速下工作等情況下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的響應(yīng)分析包括轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的位移、變形以及支承結(jié)構(gòu)的傳遞載荷分布。對于帶擠壓油膜阻尼器的轉(zhuǎn)子系統(tǒng),在機(jī)動載荷作用下的響應(yīng)需進(jìn)行瞬態(tài)分析。飛機(jī)機(jī)動飛行時(shí)引起的機(jī)動載荷為單位階躍函數(shù)。轉(zhuǎn)子變速過程通常近似為等加速或等減速過程,此時(shí)有:式中:&為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角;w0為初始角速度。對運(yùn)動方程式進(jìn)行直接積分可以求得系統(tǒng)在變速時(shí)的不平衡響應(yīng)。這時(shí)。式中油膜耦合力應(yīng)采用瞬態(tài)力表達(dá)式,不平衡離心力的表達(dá)式改為:(對于平面)(對于平面)對于離心力F,應(yīng)根據(jù)不同的不平衡量的相對位置來確定5。在瞬態(tài)響應(yīng)計(jì)算結(jié)果中,可以得到轉(zhuǎn)子在計(jì)算時(shí)域范圍內(nèi)支承點(diǎn)以及葉片丟失點(diǎn)的最大響應(yīng)值,其中包括位移、速度、加速度等。也可以得到軸心軌跡等數(shù)據(jù);還可以從計(jì)算結(jié)果中得到轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性的結(jié)論。同時(shí)也可以得到計(jì)算時(shí)域內(nèi)的響應(yīng)變化曲線等。5結(jié)論)臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算結(jié)論本文計(jì)算的該型燃機(jī)低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子的慢車轉(zhuǎn)速的臨界轉(zhuǎn)速安全系數(shù)為1.53,全工況工作轉(zhuǎn)速的臨界轉(zhuǎn)速安全系數(shù)為1.60,超速時(shí)的臨界轉(zhuǎn)速安全系數(shù)為1.39??梢?,此結(jié)構(gòu)方案能滿足低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子穩(wěn)定運(yùn)行的要求且有較高裕度。2)不平衡響應(yīng)計(jì)算結(jié)論在工作頻率范圍內(nèi),轉(zhuǎn)子的動態(tài)響應(yīng)較小,最大變形為o055mm(62.5Hz)。證明改進(jìn)技術(shù)研究達(dá)到預(yù)期效果,精度得到很大程度的提高。因此,低壓渦輪壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子選取的平衡精度是合理的,同時(shí)具有較小的振動幅值。3)瞬態(tài)響應(yīng)計(jì)算結(jié)論分析了轉(zhuǎn)子由0轉(zhuǎn)速升至工作轉(zhuǎn)速過程中,第0級葉片丟失狀態(tài)下轉(zhuǎn)子的瞬態(tài)響應(yīng)。由轉(zhuǎn)了的軸心軌跡判斷。轉(zhuǎn)子系統(tǒng)是穩(wěn)定的,己形成了穩(wěn)態(tài)的圓軌跡;轉(zhuǎn)子的振動幅值響應(yīng)是在系統(tǒng)阻尼間隙范圍內(nèi)。經(jīng)以上分析證明,該轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是合理的,此轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)方案能保證低壓渦輪壓氣機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行。參考文獻(xiàn)1顧XX,等.轉(zhuǎn)子動力學(xué)m.北京,國防工業(yè)出版社,1985.2梅XX.二維有限元模型在燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算中的應(yīng)用j.燃?xì)鉁u輪實(shí)驗(yàn)與研究,XX,16(3):42-44.3鐘XX.轉(zhuǎn)子動力學(xué)m.北京:清華大學(xué)出版社,1987.4航空發(fā)動機(jī)設(shè)計(jì)手冊總編委會,航空發(fā)動機(jī)設(shè)計(jì)手冊,(第19冊)m.北京:航空工業(yè)出版社,XX.5聞XX.高等轉(zhuǎn)子動力學(xué)m北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999.致謝本論文是在丁XX老師的悉心指導(dǎo)下完成的。丁老師和藹可親,更是以嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹?

溫馨提示

  • 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
  • 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
  • 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
  • 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
  • 5. 人人文庫網(wǎng)僅提供信息存儲空間,僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
  • 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
  • 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

評論

0/150

提交評論