Q∕SY 1744-2014 注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗方法

1、Q/SY中國石油球氣翻洞企業(yè)標準Q/SY 17442014注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗方法Formation damage evaluation with steam injection2014-08-22 發(fā)布2014-10-01 實施中國石油天然氣集團公司發(fā)布Q/SY 17442014 IQ/SY 17442014 #目 次 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark5 o Current Document itti w n HYPERLINK l bookmark6 o Current Document iMffl i2規(guī)范性引用文件1術語和定義1實驗方法2水一巖

2、作用實驗2原油性質(zhì)變化評價實驗 5液相滲透率變化評價實驗 6正/反向流動評價實驗7實驗報告9數(shù)值修約9附錄A （資料性附錄）實驗報告封面及首頁的格式10附錄B （資料性附錄）水一巖作用實驗報告數(shù)據(jù)的格式11附錄C （資料性附錄）原油性質(zhì)變化評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式12附錄D （資料性附錄）液相滲透率變化評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式13附錄E （資料性附錄）正/反向流動評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式14 15Q/SY 17442014Q/SY 17442014本標準按照GB/T 1. 12009標準化工作導則 第1部分：標準的結構和編寫給出的規(guī)則 起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構不承擔

3、識別這些專利的責任。 本標準由中國石油天然氣集團公司標準化委員會勘探與生產(chǎn)專業(yè)標準化技術委員會提出并歸口。 本標準起草主要單位：中國石油遼河油田分公司勘探開發(fā)研究院、中國石油新疆油田分公司實驗 檢測研究院。本標準主要起草人：劉寶良、賈大雷、呂道平、潘攀、冷嚴、彭旭、鄧泳、胡軍、孫土強、王 偉偉。Q/SY 17442014 Q/SY 17442014 注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗方法1范圍本標準規(guī)定了注蒸汽熱采儲層傷害評價的實驗方法及技術要求。本標準適用于稠油油藏在注蒸汽熱采條件下儲層傷害的評價實驗。 2規(guī)范性引用文件分析實驗室用水規(guī)格和試驗方法數(shù)值修約規(guī)則與極限數(shù)值的表示和判定微米級長度的掃描電

4、鏡測量方法通則巖石熱解分析巖石中可溶有機物及原油族組分分析沉積巖中黏土礦物和常見非黏土礦物X衍射分析方法 碎屑巖油藏注水水質(zhì)推薦指標及分析方法巖心分析方法油田水分析方法石油和沉積有機質(zhì)烴類氣相色譜分析方法下列文件對于本文件的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文 件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T 66822008GB/T 817（）2008GB/T 165942008GB/T 186022012SY/T 51192（X）8SY/T 51632010SY/T 53292012SY/T 53362006SY/T 552320

5、06SY/T 577920083術語和定義下列術語和定義適用于本文件。1儲層傷害 formation damage從打開儲層直至原油開采的全過程中.由人為因素造成的產(chǎn)能下降，甚至完全喪失產(chǎn)能的現(xiàn)象。3. 2注蒸汽熱采儲層傷害 formation damage with steam injection注蒸汽熱采過程中，大量高溫熱流體的注人.打破了儲層中原有的平衡體系，在儲層內(nèi)部引起固 相（巖石）、液相（油、水）、氣（汽）相之間的物理、化學變化，引起儲層及儲層物性的變化，進而 影響儲層內(nèi)流體滲流規(guī)律。3. 3水一巖作用 water-rock interaction注蒸汽熱采過程中，注人儲層的蒸汽（

6、水）與儲層巖石相互作用，導致巖石骨架、黏土礦物的溶 解和遷移、轉(zhuǎn)化的現(xiàn)象。3. 4模擬爐后水 simulated boiler water現(xiàn)場注汽（水）鍋爐出口取樣.進行水質(zhì)分析，按分析所得的離子成分配制的水。3. 5模擬地層水 simulated reservoir water取目標區(qū)塊的地層水水樣，進行水質(zhì)分析，按分析所得的離子成分配制的水。3. 6正/反向流動實驗 forward and backward flow experiment改變流體流動方向，評價儲層中微粒運移對儲層滲流能力的傷害。7熱作用 thermal effect注人儲層的蒸汽（熱水），引起儲層巖石、流體發(fā)生的物理、化學

7、變化。4 實驗方法1水一巖作用實驗開展熱采條件（溫度和壓力、熱作用時間、pH值）下的水一巖作用模擬實驗，取得熱作用前后 的巖石、水樣品，巖石樣品進行X衍射全巖分析、X衍射黏土礦物分析，水樣進行水質(zhì)分析，對比 熱作用前后的巖石礦物組分、水質(zhì)組分數(shù)據(jù)，認識礦物溶解、礦物轉(zhuǎn)化和水質(zhì)組分的變化。2原油性質(zhì)變化實驗開展熱采條件（溫度和壓力、熱作用時間、pH值）下的原油熱作用模擬實驗，取得熱作用前后 的原油樣品，進行巖石熱解分析、族組分分析、全烴色譜分析，對比熱作用前后的原油組分等數(shù)據(jù)， 認識原油性質(zhì)的變化。4.3液相滲透率變化實驗根據(jù)達西定律，測定熱作用前巖石的液相滲透率。然后開展熱采條件（溫度和壓力、

8、熱作用時 間、pH值）下的熱作用模擬實驗，測定熱作用后巖石的液相滲透率。對比熱作用前后巖石液相滲透 率的變化，認識注蒸汽熱采對儲層滲透率的傷害程度。4.4正/反向流動實驗根據(jù)達西定律，測定熱作用前巖石的液相滲透率（正向）。然后開展熱采條件（溫度和壓力、熱 作用時間、pH值）下的熱作用模擬實驗。熱作用模擬實驗結束后，以同樣的流體、同樣的流速反向 注入巖石，測定巖石的反向滲透率。對比熱作用前后巖石正/反向流動滲透率的變化，認識注蒸汽熱 采微粒運移對儲層滲透率的傷害程度。5水_巖作用實驗1實驗準備5. 1. 1 巖心制備巖心制備包括：a）膠結巖心：膠結巖心可直接鉆取，巖樣直徑25mm + （）. 4

9、mm或38mm I）. 4mm，長度不小 于直徑的2. 5倍。巖樣的端面和柱面平整，端面垂直于柱面，沒有缺角。巖心清洗、烘干、 保存按SY/T 53362006中3. 6. 3. 7, 3. 8的規(guī)定執(zhí)行。b）疏松巖心：疏松巖心先進行冷凍處理，在_18C條件下冷凍48h以上.采用冷凍鉆樣、包 封。巖樣尺寸和要求與膠結巖心相同。巖心清洗、烘干、保存按SY/T 5336-2006中3. 6. 3. 7, 3. 8的規(guī)定執(zhí)行。c）松散巖心：用于開展水一巖作用實驗的松散巖心進行清洗、烘干、保存按SY/T 5336-2006 中3. 6, 3.7, 3. 8的規(guī)定執(zhí)行。用于開展原油性質(zhì)變化的松散巖心進行

10、冷凍保存，待用。5. 1. 2 實驗用水取得目標區(qū)塊的地層水、爐后水.水質(zhì)分析按SY/T 5329-2012的規(guī)定執(zhí)行。模擬地層水按地 層水分析數(shù)據(jù)進行配制.模擬爐后水按爐后水分析數(shù)據(jù)進行配制。5.1.3模型的制備1.3.1柱塞模型：將柱塞巖樣裝入加持器，待用。1.3. 2管式模型：對于松散巖樣，用管式模型填砂。模型裝填滿足以下要求：a）巖石的粒徑分布、孔隙度、滲透率與油層基本一致。b）模型長度與直徑比不小于3。c）每次填砂質(zhì)量相同。管式模型的裝填分干裝法和濕裝法：a）干裝法：將模型豎起，上緊端蓋的一端向下，兩端均加一層孔徑為I）. 045mm不銹鋼篩網(wǎng)。 視裝人巖心砂總量分為若干等份裝入，每

11、裝人一份用橡皮錘敲擊夯實，上緊端蓋。b）濕裝法：將模型豎起，上緊端蓋的一端向下，兩端均加一層孔徑為0. 045mm不銹鋼篩網(wǎng)。 視裝人巖心砂總量分為若干等份裝入，同時加人實驗用水且始終保持水面高于砂面，用橡 皮錘不斷敲擊振動管壁，上緊端蓋。用丙酮或無水乙醇驅(qū)替出模型中的水，用干燥的氮氣 吹干。1.3. 3空氣滲透率的測定：按SY/T 53362006中第6章的規(guī)定執(zhí)行。5.2實驗裝置5.2. 1 實驗流程注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗裝置包括巖心模型、注人部分、溫度和壓力測量控制部分、采集部 分。注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗裝置示意圖見圖1。5. 2. 2 巖心模型巖心模型性能指標要求：a）柱塞模型

12、：工作壓力不小于17 MPa。b）管式模型：工作壓力不小于17MPa。5.2.3 注入部分注人部分性能指標要求：a）水源：蒸餾水應達到GB/T 66822008中規(guī)定的三級水標準。b）高壓驅(qū)替泵：工作壓力不小于20MPa,流量準確度等級為1）.5級，壓力測量精度不大于 土 （）. 5%FS。c）油容器：工作壓力不小于20MPa。Q/SY 174420145. 3. 1 飽和水 Q/SY 174420145. 3. 1 飽和水 1 一高壓計量泵；2油容器；3水容器；4一預熱盤管；5蒸汽發(fā)生器；6加濕砂管;7手動計量泵；8巖心模型；一恒溫箱；1()一冷卻器；11 一回E閥；12收集器； 13氮氣瓶

13、；14. 15，16 壓力、差壓傳感器；17，18，19. 2()精密壓力表圖1注蒸汽熱采儲層傷害評價實驗裝置示意圖水容器：工作壓力不小于2()MPa。預熱盤管：工作壓力不小于20MPa。蒸汽發(fā)生器：溫度準確度等級().1級，壓力測量精度(. 5%FS。加濕砂管：工作壓力不小于20MPa。手動計量粟：流量準確度等級().5級。5.2.4 溫度和壓力測量控制部分溫度和壓力測量控制部分性能指標要求:a)b)c)d)恒溫箱：工作溫度范圍室溫350C ,控溫精度2C。 壓力傳感器：測量精度(). 5%FS。差壓傳感器：測量精度(). 5%FS。精密壓力表：測量精度(). 25%FS。5. 2.5采集部

14、分采集部分性能指標要求：冷卻器?；貕洪y：工作壓力不小于2()MPa,滯留體積=C(). 4mL。液樣收集器：采出液收集瓶精度().ImL。氮氣瓶：壓力不小于15MPa。電子秒表：分度值0. ()1 So電子天平：感量值()()()lgo紫外分光光度計：測光準確率(). ()(4Abs。5.3實驗步驟將管式模型接人抽真空流程.真空度達到133. 3Pa后，再連續(xù)抽空2h5h，飽和模擬地層水。Q/SY 174420146.2.1熱作用模擬 #Q/SY 174420146.2.1熱作用模擬 5.3.2熱作用模擬5. 3. 2. 1將管式模型接人如圖1所示的流程。3. 2. 2根據(jù)設計的實驗溫度設定管

15、式模型出口端壓力。2.3注人模擬爐后水，驅(qū)替速度為（）.5mL/min1. 5mL/min,驅(qū)替1. 5倍3.（）倍孔隙體積。2.4升高模型的溫度至設計實驗溫度，升溫過程中保持回壓大于實驗溫度對應的飽和壓力 0. 5MPa 1. （）MPa。2.5達到設計的熱作用時間后，實驗結束。取出巖心樣品，烘干。烘干按SY/T 53362006中 3. 7的規(guī)定執(zhí)行，取水樣。5.3.3 溫度和壓力影響實驗在熱作用時間、pH值相同的條件下.按照實驗方案設計逐次改變溫度（對應飽和蒸汽壓力）， 重復5.3.2,完成不同溫度和壓力的水一巖作用實驗。5.3.4熱作用時間影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、pH值相同

16、的條件下.按照實驗方案設計逐次改變熱作用時間， 重復5.3.2,完成不同熱作用時間的水一巖作用實驗。5.3.5 pH值影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、熱作用時間相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變pH值， 重復5. 3. 2,完成不同pH值的水一巖作用實驗。3. 6 水、巖石組分分析取熱作用前后巖心樣品進行掃描電鏡、全巖X衍射、黏土礦物定量分析，掃描電鏡按GB/T 16594一2008中的規(guī)定執(zhí)行，全巖X衍射、黏土礦物定量分析按SY/T 5163一2010中的規(guī)定執(zhí)行。 取熱作用前后水樣進行水質(zhì)分析，水質(zhì)分析按SY/T 55232006中的規(guī)定執(zhí)行。5.4實驗結果分析對比熱作用前后的巖石

17、礦物組分，即可認識礦物溶解、礦物轉(zhuǎn)化。對比熱作用前后的水質(zhì)組分數(shù) 據(jù)，即可認識水質(zhì)組分的變化。6原油性質(zhì)變化評價實驗6.1實驗準備6.1.1實驗用油：將原油加熱到可流動狀態(tài)，用孔徑）.045mm的不銹鋼篩網(wǎng)過濾.過濾后在低于 12（rc溫度下進行脫水，含水低于0.5%為合格。1. 2巖心制備按5. 1. 1的規(guī)定執(zhí)行。6.1.3模型的制備：將原油或含油巖心裝人管式模型中。6.2實驗步驟1.1將管式模型接人如圖1所示的流程。Q/SY 17442014 Q/SY 17442014 #2. 1. 2根據(jù)設計的實驗溫度設定管式模型出口端壓力。2. 1. 3注人模擬爐后水，驅(qū)替1).5倍孔隙體積。2.

18、1. 4升高模型的溫度至設計實驗溫度，升溫過程中保持回壓大于實驗溫度對應的飽和壓力 ().5MPa 1. OMPa。6. 2. 2 溫度和壓力影響實驗在熱作用時間、pH值相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變溫度(對應飽和蒸汽壓力)， 重復6. 2. 1,完成不同溫度和壓力的原油性質(zhì)變化評價實驗。6. 2.3 熱作用時間影響實驗在溫度(對應飽和蒸汽壓力)、pH值相同的條件下.按照實驗方案設計逐次改變熱作用時間， 重復6. 2. 1.完成不同熱作用時間的原油性質(zhì)變化評價實驗。6. 2.4 pH值影響實驗在溫度(對應飽和蒸汽壓力)、熱作用時間相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變pH值, 重復6.

19、 2. 1，完成不同pH值的原油性質(zhì)變化評價實驗。2. 5原油性質(zhì)分析取實驗前后含油的固相樣品進行巖石熱解、族組成、原油全烴色譜等有機地球化學分析。巖石熱 解分析按GB/T 18602-2012中的規(guī)定執(zhí)行，族組成分析按SY/T 51192008中的規(guī)定執(zhí)行，全烴 色譜分析按SY/T 57792008中的規(guī)定執(zhí)行。6.3 實驗結果分析對比熱作用前后原油的族組成、原油全烴色譜等有機地球化學分析數(shù)據(jù)，分析原油組分的變化。 7液相滲透率變化評價實驗1 實驗準備按5. 1的規(guī)定執(zhí)行。7. 2實驗步驟7. 2.1熱作用前滲透率的測定7. 2. 1. 1按5. 3. 1中的規(guī)定執(zhí)行。7. 2. 1. 2將

20、柱塞模型接人如圖1所示的流程。2. 1. 3將圍壓增加至2. ()MPa，升高模型溫度至油藏溫度。2. 1. 4按設計的速度用模擬地層水驅(qū)替，驅(qū)替2.()倍孔隙體積以上。驅(qū)替過程保持圍壓大于巖心 人口壓力1. 5MPa2. OMPa。壓差穩(wěn)定后，記錄監(jiān)測數(shù)據(jù)，計算巖心滲透率。7. 2.2熱作用模擬2. 2. 1根據(jù)設計的實驗溫度設定巖心模型出口端壓力。2. 2. 2 注人模擬爐后水，驅(qū)替速度為().5mL/min1. 5mL/min，驅(qū)替3.()倍5.()倍的孔隙 體積。Q/SY 174420148.1實驗準備 #Q/SY 174420148.1實驗準備 2.3升高模型的溫度至設計的實驗溫度，

21、升溫過程中保持圍壓大于巖心人口壓力1.5MPa 2. 0 MPa。2. 2. 4當圍壓穩(wěn)定后，即模型內(nèi)的巖心溫度達到設計的實驗溫度，模擬熱作用時間。7.2.3熱作用后滲透率的測定2. 3. 1達到設計的熱作用時間后，將巖心降至油藏溫度。7. 2. 3. 2滲透率的測定按7. 2. 1. 4的規(guī)定執(zhí)行。7. 2.4溫度和壓力影響實驗在熱作用時間、pH值相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變溫度（對應飽和蒸汽壓力）， 重復7. 2. 17. 2.3,完成不同溫度和壓力的滲透率測定實驗。熱作用時間影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、pH值相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變熱作用時間. 重復7.

22、2. 17. 2. 3,完成不同熱作用時間的滲透率測定實驗。pH值影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、熱作用時間相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變pH值， 重復7. 2. 17. 2. 3,完成不同pH值的滲透率測定實驗。7.3巖心滲透率的計算巖心滲透率按達西定律計算，見公式（1）:式中：Kl巖心液相滲透率，單位為毫達西（mD）; Qw注人速度，單位為立方厘米每秒（cm3/s）;/zw實驗用水的黏度，單位毫帕秒（mPa - s）；L巖心的長度，單位為厘米（cm）；A巖心的橫截面積，單位為平方厘米（cm2）;Lp巖心兩端的壓差，單位為千帕（kPa）；C常數(shù)，101.325。7.4實驗結果分析

23、對比熱作用前后的滲透率，評價巖心滲透率的變化。7. 5 質(zhì)量要求測定液相滲透率時，連續(xù)測定三次取算術平均值，要求每次測定的數(shù)值與算術平均值的相對誤差 應小于5%。8正/反向流動評價實驗按5. 1的規(guī)定執(zhí)行。Q/SY 17442014 Q/SY 17442014 8. 2實驗步驟8. 2. 1 正向流動實驗8. 2. 1. 1按5. 3.1的規(guī)定執(zhí)行。8. 2. 1. 2將管式模型接人如圖1所示的流程。2. 1. 3根據(jù)設計的實驗溫度設定管式模型出口端壓力，將圍壓增加至大于巖心出口壓力1.5 MPa 2. （） MPa。2. 1. 4用模擬爐后水驅(qū)替，驅(qū)替速度為0. 5mL/min 1. 5mL

24、/min。當壓差穩(wěn)定后，每lOmin記 錄一次巖心人口壓力、壓差、時間，連續(xù)記錄不少于3次，計算巖心液相滲透率，取算術平均值為平 均滲透率，要求每次測定的數(shù)值與算術平均值的相對誤差應小于5%。8. 2.2熱作用模擬2. 2. 1升高模型的溫度至設計的實驗溫度，升溫過程中保持圍壓大于巖心人口壓力1.5MPa2. 0 MPa。2. 2. 2當圍壓穩(wěn)定后.即模型內(nèi)的巖心溫度達到設計的實驗溫度，模擬熱作用時間。8. 2.3 反向流動實驗2. 3. 1達到設計的熱作用時間后，反方向注人模擬爐后水。換向開始時，加密記錄，2（）min后逐 漸增加時間間隔。2. 3. 2壓差穩(wěn)定后，每lOmin記錄一次巖心人

25、口壓力、壓差、時間，連續(xù)記錄不少于3次.計算 巖心液相滲透率，取算術平均值為平均滲透率，要求每次測定的數(shù)值與算術平均值相對誤差應小 于5%。8. 2.4溫度和壓力影響實驗熱作用時間、pH值相同的條件下，按照實驗方案設計逐次改變溫度（對應飽和蒸汽壓力）.重 復8. 2. 1-8. 2. 3.完成不同溫度和壓力的正/反向流動評價實驗。8. 2.5熱作用時間影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、pH值相同的條件下.按照實驗方案設計逐次改變熱作用時間， 重復8. 2. 1-8. 2.3,完成不同熱作用時間的正/反向流動評價實驗。8. 2.6 pH值影響實驗在溫度（對應飽和蒸汽壓力）、熱作用時間相同的條件

26、下，按照實驗方案設計逐次改變pH值， 重復8. 2. 1 -8. 2. 3.完成不同pH值的正/反向流動評價實驗。8.3數(shù)據(jù)處理1按公式（1）計算各測點的滲透率。8.3.2以累計孔隙體積為橫坐標，滲透率為縱坐標作圖，得到巖心驅(qū)替曲線。8. 4結果的判斷結果的判斷如下：a）以反向流動實驗前的直線部分作為基線.觀察反向流動的驅(qū)替曲線。b）驅(qū)替曲線出現(xiàn)先增大后減小或先減小后增大時.可認為存在微粒運移。c）驅(qū)替曲線逐漸增大并趨于平衡值，或逐漸減小并趨于平衡值，或始終為一比較平直的斜線可 認為沒有發(fā)生微粒運移。9實驗報告9. 1前置部分實驗報告前置部分包括：a）封面：實驗報告封面的格式如圖A. 1所示。

27、b）首頁：實驗報告首頁的格式如圖A. 2所示。9.2實驗報告圖表格式實驗報告的圖表格式包括：a）水一巖作用實驗報告的格式參見表B. 1至表B. 3。b）原油性質(zhì)變化評價實驗的格式參見表C. 1。c）液相滲透率變化評價實驗報告的格式參見表D. 1。d）正反向流動評價實驗報告的格式參見表E. 1。10數(shù)值修約實驗記錄和計算應按GB/T 8170-2008的規(guī)定進行修約.并遵循先計算后修約的原則。數(shù)值修 約要求如下：一巖樣長度值修約到2位小數(shù)，單位為厘米（cm）。巖樣直徑值修約到2位小數(shù)，單位為厘米（cm）。一巖樣面積值修約到3位有效數(shù)字，單位為平方厘米（cm2 ）。一巖樣空氣滲透率、液相滲透率值修

28、約到5位有效數(shù)字.單位為毫達西（mD）。 巖樣兩端的壓差值修約到4位有效數(shù)字，單位為兆帕（MPa）。注人速度值修約到2位有效數(shù)字，單位為立方厘米每秒（cm3/s）。附錄 A（資料性附錄）實驗報告封面及首頁的格式實驗報告封面格式、實驗報告首頁格式如圖A. 1和圖A. 2所示。XXX X檢測報告編號檢測項目: TOC o 1-5 h z 地區(qū)： 井號: 井深: m送樣單位: 送樣人: 報吿日期： X X X X檢測單位名稱圖A. 1實驗報告封面格式X X X X檢測單位名稱報告頁數(shù): M樣品數(shù)量: 檢測依據(jù)： 檢測設備: 設備編號： 檢測環(huán)境: 檢測人: 校核人： 授權簽字人: 圖A.2實驗報告首

29、頁格式附錄B（資料性附錄）水一巖作用實驗報告數(shù)據(jù)的格式水一巖作用實驗巖石樣品普通礦物分析數(shù)據(jù)表的格式、水一巖作用實驗巖石樣品黏土礦物分析數(shù) 據(jù)表的格式及水一巖作用實驗水樣水質(zhì)分析數(shù)據(jù)表的格式見表B. 1至表B. 3。準_余Xo友蓉+1id條裁彭舾彭撇n進B梂1蝌瞍鎵迄農(nóng)蓉v椒咱世啐邶盤鋱昍攔邶|關1.懈_農(nóng)X5萇i嘆曬S躇曬5m-QZaa裙窖軀窖觀窖軀r翅rcPhW U頓。ng蝌瞍鎵迄農(nóng)蓉倍-H鴣咱世N?邶鍵鋱昍e郵爺 z.a咖也EQhSiI iio1NCOo1zi蝌瞍鎵迄農(nóng)鳴長世長齠鋱旺e郵長附錄C（資料性附錄）原油性質(zhì)變化評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式球如oCLhIoCMZ)魅逛dlLW級銀象碾械

30、Qh趣S cn原油性質(zhì)變化評價實驗報告數(shù)據(jù)表的格式見表C. 1。蝌瞍鎵郵閨舗鋱衾歐笨榭鳴組-苗曬 1.3蝌附錄D（資料性附錄）液相滲透率變化評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式液相滲透率變化評價實驗報告數(shù)據(jù)表的格式見表D. 1。表D. 1液相滲透率變化評價實驗報告數(shù)據(jù)表地區(qū)巖心長度 cm井號巖心直徑cm樣號巖心截面積 cm2層位孔隙度%井深m空氣滲透率 mD序號實驗條件相滲透率 mD溫度C熱作用時間dpH值附錄E（資料性附錄）正/反向流動評價實驗報告數(shù)據(jù)的格式正/反向流動評價實驗報告數(shù)據(jù)表的格式見表E. 1。表E. 1正/反向流動評價實驗報告數(shù)據(jù)表地區(qū)巖心長度 cm井號巖心直徑cm樣號巖心截面積 cm2層位

31、孔隙度%井深m空氣滲透率 mD序號實驗條件累計孔隙體積cm3液相滲透率mD溫度C熱作用時間dpH值參 考 文 獻張方禮，劉其成，劉寶良等.稠油開發(fā)實驗技術與應用M.北京：石油工業(yè)出版社， 2007： 80 - 99.張紹槐，羅平亞.保護儲集層技術.北京：石油工業(yè)出版社，1993.王紅濤，龐占喜，劉大錳，王潤好，崔連訓.稠油油藏注蒸汽儲層傷害機理及調(diào)整措施. 石油學報，2009, 30 (4)： 555 - 559.張紹槐，蒲春生，李琪.儲層傷害的機理研究.石油學報，1994, 15 (4)： 58- 64.康毅力，羅平亞，高約友.儲層傷害源定義作用機理和描述體系.西南石油學院學報， 1997，19 (3): 8- 13Gunter W D, et al. Modeling formation damage caused by kaolinite from 25 to 3