(150厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書

1、150厚扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ130-20112、混凝土結構設計規(guī)GB50010-2010根本參數樓板厚度h(mm)150樓板邊長L(m)2.7樓板邊寬B(m)4模板支架高度H(m4.2主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)1.2計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ130-2011次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)150主梁懸挑長度b1(mm)0可調托座主梁根數1結構外表要求外表外露剪刀撐(含水平布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調托座立桿自由端高度

2、a(mm)300材料參數主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48X3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50X100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm（克隆、山樟平行方向）鋼管類型48X3.5何載參數根底類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak（kPa）/架體底部墊板面積A（mA2）0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市（省）（市）地面粗糙度類型/3、建筑結構荷載規(guī)GB50009-20124、鋼結構設計規(guī)GB50017-20035、建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)JGJ300-2013二、計算參數簡圖：*三=二圖1平面圖¥Jnt1他諂Tim圖2縱向剖面圖1圖3橫向剖面圖2三、面板驗算根據規(guī)規(guī)定面板可

3、按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進展計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000X122/6=24000mm3,l=bh3/12=1000X123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1+1.4X2.5X1=8.378kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4X0.7Q1kb=1.35X(0.3+(24+1.1

4、)X150/1000)X1+1.4X0.7X2.5X1=7.938kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(8.378,7.938)=8.378kN/m.>1圖4可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN圖5可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=5.488kN

5、/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN取最不利組合得:245CnniiniiniHimiimniiiiimnimminiiuiui圖6永久荷載控制的受力簡圖圖7面板彎矩圖Mmax=0.145kNm<t=Mmax/W=0.145X106/24000=6.04N/mm2Wf=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.065kN/m圖8正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖v=0.016mmv=150/400=0.375mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時:計算簡圖

6、:1111,111111.1TinnmLC.WUTT山山11L余1d怡i1山山fE4山tyA梟1io(hisn圖10可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合:q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X2.5X150/1000=1.257kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X2.5X150/1000=1.191kN/m取最不利組合得：q=ma

7、xq1,q2=max(1.257,1.191)=1.257kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.732kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN3.5W屛£1,LIIIIJIL,LLfIIIJ-L4IIIJLJIUl43-p一仙山1閔皿imia1HAtlST圖11可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=

8、0.824kN/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN圖12永久荷載控制的受力簡圖2.4W450IU【川|l|j|iwuninniiHL-2IfinIJLJLu4iifiuA1U!HL>u1Q11>JSIIM"1cinn-1nAu禎1、強度驗算/.r)K/48?-CL&3-ovtYITIYk/fHAAl：i|innnA0470胡141M匚0.47&$fy匸&跟牌inonM圖13次梁彎矩圖（kNm）Mmax=0.533kNm(T=Mmax/W=0.533X106/(83.3333并6CB99N/mm2<f=15N/m

9、m2滿足要求2、抗剪驗算LiiiiiiiinHIIIIIIIIIIHTlllllllinHMllllllllll.11u.WHIIIIIIIUiiiiiiiuiij«111lucHiminiiuuli圖14次梁剪力圖(kN)Vmax=3.61kNtmax=VmaxS/(lbO)=3.61X103X62.5X103/(416.667X104X5X10)=1.T83N2m/n2rn2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計,qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xa=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.6你“伽CAAhT!匸min11UL1111tAIJl

10、aljMM1匸$5圖15正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖圖16次梁變形圖(mm)vmax=0.087mn)v=X1000/400=2.5mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據建筑施工模板安全技術規(guī)(JGJ162-2008第條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員與設備荷載標準值(Q1k可取1.5kN/就；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.

11、9X1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X1.5X150/1000)=0.942kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9X1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9X(1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X1.5X150/1000)=0.939kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN此時次梁的荷載簡圖如下ijiiiii.inminliliLiLii

12、uiiii1山山111LHHN1'iri1山山IHinm2Al10(RIT諾圖17次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.61kN/m此時次梁的荷載簡圖如下<1占Ah1.11丄丄1JJU11j11，j|1ih1葉'lil"J1*W*l>1Li11L1litJlllil1I1lf|rarminiA311加:1MMId111)(1圖18次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.058kNRkmax=0.685kN還

13、需考慮主梁自重，那么自重標準值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設計值為：g=0.9X1.2gk=0.9X1.2X32.65/1000=0.035kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：圖19主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下:圖20主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算卉4711一一L3-J0,1?3A尺inoulC-S66A1'Hjtl圖21主梁彎矩圖（kNm）Mmax=0.711kNm(T=Mmax/W=0.711X106/(4.493X1000)=158/21MN<f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖22主

14、梁剪力圖（kN）Vmax=4.063kNtmax=QmaxS/(lb0)=4.063X1000x3.042X103/(10.783X104X0.6X10)W9.T0p=N2mM2nm2滿足要求3、撓度驗算圖23主梁變形圖（mm）vmax=1.406mmcv=X103/400=2.5mm滿足要求4、支座反力計算六、立柱驗算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=7.785kN1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,卩、1卩2按JGJ130-2011附錄C取用101=k卩1(h+2a)=1X1.65X(1.2+2X300/1000)=2.97ml02=k卩2h=1X2.39

15、9X1.2=2.879m取兩值中的大值I0=max(l01,I02)=max(2.97,2.879)=2.97m入=l0/i=2.97X1000/(1.58X10)W87.9J=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算（頂部立桿段）入1=IO1/i=297X1000/(1.58X10)=187.975根據入1查JGJ130-2011附錄得到$=0.203N1=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)IaIb=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1=8.17kNf=N1/($A)=8.X1000/(0.203X(4.

16、89X100)=82.285N/mm2<=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)入2=l02i/=2.879X1000/(1.58X10)=182.203根據入1查JGJ130-2011附錄得到$=0.216N3=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9X1.2XHXgk=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1+0.9X1.2X4.2X0.183=9kNf=N3/($A)=X1000/(0.216X(4.89X100)=85.371N/mm2<=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力N=Rzmax=7.785kNN=7.785kN<N=150kN滿足要求危險性判斷計算書對于樓板模板支撐的危險性判斷有以下四點：支撐架搭設高度、樓板的跨度、支撐架的總荷載、高大于寬的獨立支撐體系。A、模板支撐搭設高度：H=4.2mH<5m,不屬于危險性較大的分局部項工程B、模板支撐搭設跨度:B=Max(L,B)=4mB<10,不屬于危險性較大的分局部項工程C、模板支撐架總荷載:S=(支模架自重+鋼筋混凝土自重)+(施