滿堂腳手架計(jì)算書資料講解

1、梁模板 (扣件鋼管架 )計(jì)算書1工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：；屬于結(jié)構(gòu)；地上 0層；地下 0層；建筑高度： 0m； 標(biāo)準(zhǔn)層層高： 0m ；總建筑面積： 0平方米；總工期： 0天。本工程由投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理， 擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范( JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體 安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中

2、還參考了施工技術(shù)2002(3) ： 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段 :L1 。單位；nmn5001=11200一、參數(shù)信息1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.50;梁截面高度 D(m): 0.90;混凝土板厚度(mm): 240.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m): 0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)： 0.20；立桿步距h(m)： 1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m): 0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 5.65；梁兩側(cè)立桿間距(m): 1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型

3、為483.5；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2. 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重(kN/ m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): 2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): 17.8?振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載 (kN/m2): 2.0;振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載 (kN/m2): 4.0;3. 材料參數(shù)木材品種:東北落葉松;木材彈性模量 E(N/mm2): 10000.0;木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm): 15.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N

4、/mm 2): 17.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm 2): 1.6?面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度 (mm): 20.00;面板彈性模量 E(N/mm2): 6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度 h(mm): 80.0; 梁底縱向支撐根數(shù): 4;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm): 500;次楞根數(shù): 4;主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量: 4;固定支撐水平間距 (mm): 500;豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是: 150mm，300mm，450mm，600mm; 主楞材料:圓鋼管;直徑(mm):

5、 100.00;壁厚(mm): 5.00;主楞合并根數(shù)： 2;次楞材料：木方;寬度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算 按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算， 并取其中的較小值 :F=0.22 丫 ti 僅V1/2F= yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h;T -混凝土的入模溫度，取20.000C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；陽(yáng)-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;皆 混凝土坍落度影響修正系數(shù)

6、，取1.150。分別計(jì)算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程 計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè) 壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。q 、rirr、r£?S12Z02202Z0L=JB'尸Ari嚴(yán)面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1. 強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：尸 M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50X2>2/6=33.33cm3;

7、M -面板的最大彎矩(N mm);c -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：qi= 1.2 (X5 X7.85 &9=9.638kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q2= 1.4區(qū)5 HX).9=2.52kN/m；計(jì)算跨度 ： l = (900-240)/(4-1)= 220mm;面板的最大彎矩 M= 0.1 9.638 楓900-240)/(4-1)2 + 0.117 2.52 900-240)/

8、(4- 1)2= 6.09 104N -mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 900-240)/(4- 1)/1000+1.2 2.520 R900-240)/(4-1)/1000=2.998 kN ;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 ： c = 6.09104 / 3.33 104=1.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 c =1.8N/mm小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm 2，滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算v =0.677q/(100EI) < v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土

9、側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值： q = q1=9.638N/mm；l-計(jì)算跨度： l = (900-240)/(4-1)=220mm ； E-面板材質(zhì)的彈性模量 ： E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I = 50 2>2>2/12=33.33cm4;面板的最大撓度計(jì)算值：v = 楓900-240)/(4-1)4/(100 6000 >3.33 X05) = 0.076 mm； 面板的最大容許撓度值 ：v = l/250 =(900-240)/(4-1)/250 = 0.88mm；面板的最大撓度計(jì)算值v =0.076mmJ、于面板的最大容許撓度值v =0.88mm滿足要求

10、！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1. 次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.998/0.500= 5.995kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗 矩W和彈性模量E分別為：W = 1 >6 >8 >8/6 = 64cm3;I = 1 6>5 >8 >8/12 = 256cm4;E = 10000.00 N/mm2;S.99GkNAn5,995kN/m5.995kMAn，l l 打 l l l l 1 1 l迦n)必J左占L50

11、0. 500L5004d計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖（kN m）變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.150 kN m,最大支座反力R= 3.297kN，最大變形v = 0.101 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：（T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值（T = 150X105/6.40 W4 = 2.32N/mm ;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm 2;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值（7 = 2.3 N/mn2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：V = 500/400=1.25mm次楞

12、的最大撓度計(jì)算值v =0.101mn小于次楞的最大容許撓度值v =1.25mm滿足要求！2主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.297kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm,壁厚5mm,截面慣性矩I和截面抵 抗矩W分別為：W = 2 >33.762=67.52cn3；I = 2 1>8.812=337.62cn4；E = 206000.00 N/mm2;L220L2201422DI1.G5r3 3I3.31.6 5F2oL頂150HO150 i 60T-x|尹主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖（kN m）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M=

13、0.247 kN m,最大支座反力R= 5.099 kN，最大變形 v = 0.004 mm(1) 主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算(T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：(T = 2.4T<105/6.75 W4 = 3.7 N/mm2;主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 205N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 =3.7N/mm小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm 2,滿足要求！(2) 主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.004 mm主楞的最大容許撓度值：v = 150/400=0.375mm主楞的最大撓度計(jì)算值v =0.004mn小于主楞的最大容許撓度值v

14、 =0.375mm滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐 的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋 自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 800 >20 >20/6 = 5.33 1(<mm3;I = 800 >20 <20 <20/12 = 5.33 1成mm4;按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：(T = M/W<f

15、鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):qi=1.2 24.00+1.50) 0.90+0.30 080 ®.90=20.088kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q2=1.4 花.00+2.00) 0.80 0.90=4.032kN/m； q=20.088+4.032=24.120kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：2 2Mmax=0.1q1l +0.117cpl =0.1 20.088 166.6672+0.117 4.032 166.6672=6.89 X04N mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4 20.088 0.167+

16、0.45 4.032 0.167=1.642kN RB=Rc=1.1q1l+1.2q2|=1.1 20.088 0J67+1.2 4.032 0.167=4.489kN (T =MLax/W=6.89 X04/5.33 104=1.3N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力(7 =1.3 N/mm小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作 用。最大撓度計(jì)算公式如下：V = 0.677(4/(100EI) < V =l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.740kN/m；l-

17、計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l =166.67mm；E-面板的彈性模量：E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:v =166.67/250 = 0.667mm面板的最大撓度計(jì)算值：V =0.677 送0.088 166.7(100 6000 >5.33 X05)=0.033mm；面板的最大撓度計(jì)算值：V =0.033mm小于面板的最大允許撓度值:v =0.667m m,滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重 、鋼筋自重荷載。

18、1. 荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.489/0.8=5.612kN/m2. 方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=> 8 >8/6 = 53.33 cm3;I=5 >8 X8 >8/12 = 213.33 cm4;方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩M =0.1ql2= 0.1 詠612 0.82 = 0.359 kN m；最大應(yīng)力(T = M / W = 0.359X106/53333.3 = 6.7 N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm 2

19、;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.7 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 :t = 3V/(2b0)其中最大剪力：V =0.6 5612 >0.8 = 2.694 kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 t = 32.694 >000/(2 S0X80) = 1.01 N/mm2; 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 t = 1.6 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 1.01 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.6N/m m 2,滿足要求 ! 方木撓度驗(yàn)算 計(jì)算公式如下 ：V = 0.677q/(100EI) < V =l/250 方木最大撓度計(jì)算值

20、 v = 0.6775.612 >8004/(100 10000 >213.333 104)=0.729mm； 方木的最大允許撓度 V =0.8001000/250=3.200 mm;方木的最大撓度計(jì)算值V = 0.729 mmj、于方木的最大允許撓度V =3.2 mm,滿足要求！3. 支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算 梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.642kN 梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.489kN 梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.500)/4 0.800 (1.2 0.240 24.000+1.4 2.000)+1.

21、2 2 0.800 (0.9000.240) 0.300=1.740kN：.3u1kN 4.4 33 kt J4.48ikN 13UU.NL350L而166L 157350-<1嚴(yán)|嚴(yán)簡(jiǎn)圖(kN m)0.G740.ET42.70?27572 25厲a 674陌4Z70?2707剪力圖(kN)彎矩圖（kN m）變形圖（mm）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：Ni=N4=0.674 kN ；N2=N3=7.196 kN;最大彎矩 Mmax=0.236 kN m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.l8 mm；最大應(yīng)力（T =O.236<1O6/5O8O=46.4 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=

22、205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 46.4 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205 N/mm2,滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按規(guī)范表直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單 扣件承載力取值為 1.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范):R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=7.197 kN;R < 8.00 k

23、N , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ！九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T = N/(© A) < f1. 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.674 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 329 5.65=0.875 kN;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2 0.80/2+(1.20-0.50)/4) 0.80 0.30+(0.80/2+(1.20-0.50)/4) 0.80 0.240 (1.50+24.00)=3.544 kN;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4

24、=1.4 (2.000+2.000) 0.800/2+(1.200-0.500)/4 0.800=2.576 kN;N =N1+N2+N3+N4=0.674+0.875+3.544+2.576=7.669 kN;©- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到;i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = 1.58;A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89;W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；(T-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)

25、扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度Io有兩個(gè)計(jì)算公式lo=k卩和lo=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即 :Io = Max1.167 1.7 X.5,1.5+2 0>2= 2.976 m；k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為： 1.167 ；F-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 533,卩=1.7a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a=0.2m; 得到計(jì)算結(jié)果 : 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；(T =7668.831/(0.203

26、489) = 77.3 N/mm2; 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 c = 77.3 N/mm小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2,滿足要求！2. 梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括： 橫向鋼管的最大支座反力： N1 =7.197 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 0.129.(5.65-0.9)=0.875 kN；N =N1+N2 =7.197+0.736=7.933 kN ；©- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積 (cm2)

27、： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；c-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=k卩和lo=h+2a, 為安全計(jì),取二者間的大值,即 :lo = Max1.167 1.7.1.5,1.5+2 0.2= 2.976 m；k -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167 ;片-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 533,卩=1.7a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.2m;得到計(jì)算結(jié)果：立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l

28、o/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ;由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；（T =7932.619/（0.203489） = 79.9 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算（T = 79.9 N/mm小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f= 205 N/mm2,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo= k1k2（h+2a） = 1.167 1.006 總.5+0.2 2= 2.231 m；k1 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a =1.9按照表2取值1.006 ;

29、lo/i = 2230.604 / 15.8 = 141;由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.344;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ;（T = 7932.619/（0.344489） = 47.2 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算（T = 47.2 N/mrn小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f= 205 N/mm2,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1槿板豈架計(jì)建長(zhǎng)鹿附加系數(shù)毗歩距 h 的h0.5a.9<hl.E1kl1.2431 1851 1671.163M模覆支架計(jì)算拄度陽(yáng)加親數(shù)啦吒 0046S1012141618

30、202S303540h吃昴皿）1.35 3.01 0141 02&1.0391 0屹1 0541.0&11.0S11.092I 1131 1ST1 1551.1731.44 101 0131 0221 0311. 0391.1 05S1 0&41.0T21 092t til1 IM1A491 C 1. 0071.&151.0241.031l.M1.0471 0551. 062l.OT1.C971. 1141.L351.G2 101. 0071.0141 0211. 0251.03E1 0431. 0511.0561.0741.C9G1. 10G1.123L80

31、1,0 LOOT1JJ141.020LQ261.033lg1.0461.Q521.0&7i；08fk096LL111.Q21.0 仁 007坨i.oia1.024i.CKOt.0351. 0-421.048t1 C7&1. 0901.104l.Q L.Q071.012l.OLS型14茹1.血L.Q&D1.CT3LQ371,LQ12 25 101 0OY1.010I OLS1.0201.0271 032L03T1.04£1 05T1 OTO1.0B11.0942.70 1.01. 0071.0101.0161. 0201 0271 0321 C371.0421 0531.C6&1.0701.D91以上表參照杜榮軍：