現(xiàn)澆支架連續(xù)箱梁碗扣式支架計(jì)算書

1、邯鄲市光太公路工程有限公司 大廣高速公路深大段LQ27標(biāo)項(xiàng)目部A匝道橋現(xiàn)澆支架連續(xù)箱梁模板及碗扣式支架檢算一、工程概況A匝道橋位于大廣高速公路衡大段LQ27合同段大名互通內(nèi)，為A匝道上跨越主線橋，交角75°，橋長158米，中心樁號為AK0+182.549（= K216+870），跨徑為20+4*28+20米現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，橋面寬度：15.5米 （0.5米墻式護(hù)欄+14.5米行車道+0.5米墻式護(hù)欄）。下部結(jié)構(gòu)為柱式墩、肋板式橋臺、鉆孔樁基礎(chǔ)。本橋自AK0+155.167起位于緩和曲線上。現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級為C50，分兩期澆筑，為等高度五跨單箱三室預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁

2、，梁體高度1.7m。為此，依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙、施工技術(shù)規(guī)范、水文、地質(zhì)情況，并充分結(jié)合現(xiàn)場的實(shí)際施工狀況，為便于該區(qū)段連續(xù)箱梁的施工，保證箱梁施工的質(zhì)量、進(jìn)度、安全，我部采用滿堂碗扣式支架組織該區(qū)段連續(xù)箱梁預(yù)應(yīng)力混凝土整體現(xiàn)澆施工。具體箱梁斷面圖如下：二、滿堂式碗扣件支架方案介紹滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)（厚40cm石灰土，10cm厚C15混凝土面層）、48×3.5mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂托、15cm×15cm枕木、12cm×12cm木方縱向分配梁，10cm×10cm木方做橫向分配梁；模板系統(tǒng)由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。12cm×1

3、2cm木方分配梁沿橫向布置，直接鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)節(jié)頂托上，箱梁底模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mmA型竹材覆膠膠合板，后背10cm×10cm木方，然后直接鋪裝在12cm×12cm、木方分配梁上進(jìn)行連接固定；側(cè)模、翼緣板模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mm A型竹材覆膠膠合板。根據(jù)箱梁施工技術(shù)要求、荷載重量、荷載分布狀況、地基承載力情況等技術(shù)指標(biāo)，通過計(jì)算確定每孔支架立桿布置。支架立桿步距為120cm，支架剪刀撐設(shè)置見支架布置圖。立桿頂部安裝可調(diào)節(jié)頂托，立桿底部支立在底托上，底托安置在支架基礎(chǔ)上的15cm×15cm枕

4、木上，以確保地基均衡受力。具體布置圖見附件。三、碗口式支架特性資料(1)、WDJ碗扣為48×3.5 mm鋼管；其截面特性為截面積A=4.89cm2，慣性矩I=12.19cm4，截面模量=5.08cm3，回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm。(2)、立桿、橫桿承載性能： 立 桿橫 桿步距（m）允許載荷（KN）橫桿長度（m）允許集中荷載（KN）允許均布荷載（KN/M）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0(3)、根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告，本橋位處地基容許承載力在130Kpa以上。四、荷載分析計(jì)算1、模板及模板支撐架荷載Q1通過計(jì)算模板荷

5、載如下：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q11=1.6KN/m2；內(nèi)模支撐系統(tǒng)如下圖： b、底模（包括背帶木）、外側(cè)模：取q12=1.8KN/m2；d、碗扣腳手架荷載： 按支架搭設(shè)高度7.65米計(jì)算（含剪刀撐）：q1-3=4.0KN/m2。2、箱梁混凝土荷載Q2見各單元計(jì)算3、施工荷載Q3施工人員及設(shè)備荷載取q3-1=1.0KN/m2。查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范附錄D第3條取值。水平面模板的砼振搗荷載，取q4-1=2 KN/m2，查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范附錄D第4條取值。垂直面模板的砼振搗荷載，取q4-2=4.0 KN/m2，查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范附錄D第4條取值。傾倒混凝土?xí)r沖擊產(chǎn)生的水平荷載(采用汽車

6、泵取值3.0KN/m2)四、碗扣立桿受力計(jì)算本支架計(jì)算長度(按規(guī)范5.6.3.2條)：l0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m本支架長細(xì)比=l0/i=180/1.58=113.924，查附錄E表知=0.489532。立桿承載力N=*A*f=0.489532× 4.89cm2×20.5KN /cm2=49.0731KN單肢立桿軸向力計(jì)算公式N（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly+1.4 Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距4.1、跨中斷面4.1.1、腹板計(jì)算分別以圖中計(jì)算單元1、計(jì)算單元2、計(jì)算單元3及計(jì)算單

7、元4作為荷載計(jì)算單元。A 、計(jì)算單元1立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=0.5882×26÷0.6=25.49KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.6=1.2×(1.6+1.8+1.4+25.49)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.6=24.16KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=24.16KN<N= 49.0731 KN

8、B、計(jì)算單元2立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=0.886×26÷0.75=30.715KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.6=1.2×(1.6+1.8+1.4+30.715)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.6=28.47KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=28.47KN<N= 49.0731 KNC、計(jì)算單元3立桿受

9、力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=0.553×26÷0.6=23.963KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.6=1.2×(1.6+1.8+1.4+23.963)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.6=23.5KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=23.5KN<N= 49.0731 KND、計(jì)算單元4立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-

10、1=0.7936×26÷0.6=34.39KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.6=1.2×(1.6+1.8+1.4+34.39)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.6=29.93KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=29.93KN<N= 49.0731 KN4.1.2、底板計(jì)算分別以圖中計(jì)算單元1、計(jì)算單元2作為荷載計(jì)算單元。

11、A 、計(jì)算單元1立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.9=1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.9=23.48KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.9m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=23.48KN<N= 4

12、9.0731 KNB、計(jì)算單元2立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.9=1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.9=23.48KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.9m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=23.48KN

13、<N= 49.0731 KN4.1.2、翼板計(jì)算分別以圖中計(jì)算單元1作為荷載計(jì)算單元。A 、計(jì)算單元1立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=0.8694×26÷（0.6×2+0.9+0.3）=9.419KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.9×0.1.2=1.2×(1.6+1.8+1.4+9.419)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.1.2=27.5KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向

14、1.2m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=27.5KN<N= 49.0731 KN4.2、橋墩、臺頂中橫梁斷面4.2.1、底、腹板計(jì)算分別以圖中計(jì)算單元1作為荷載計(jì)算單元。A 、計(jì)算單元1立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=17.3167×26÷（0.6+0.9×2+0.6×30.9×2+0.6×3+0.9×2+0.6）=44.141KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1q4-3)×0.6×0.9=1.2×

15、;(1.6+1.8+1.4+44.141)+1.4×(1+2+3) ×0.6×0.9=36.25KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.6m，橫向0.9m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=36.25KN<N= 49.0731 KN4.2.2、翼板計(jì)算分別以圖中計(jì)算單元2作為荷載計(jì)算單元。A 、計(jì)算單元2立桿受力：鋼筋混凝土梁重：q2-1=1.72×26÷（0.6×2+1.2×2）=12.422KN/m2單肢立桿受力：N1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1

16、 +q4-1q4-3)×0.9×0.6=1.2×(1.6+1.8+1.4+12.422)+1.4×(1+2+3) ×0.9×0.6=36.25KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.9m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=36.25KN<N= 49.0731 KN經(jīng)以上計(jì)算，立桿均滿足受力要求。五、地基受力計(jì)算地基處理采用40石灰土，10混凝土，上墊15×15方木，根據(jù)力的擴(kuò)散原則，計(jì)算原狀土層荷載。地基承載力計(jì)算公式f=N/Ag，f地基受力，N單肢立桿豎向軸力，Ag支撐

17、單肢立桿的原土層面積，計(jì)算土層受力面積考慮立桿縱橫向步距。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷載N（KN）受力面積Ag（)地基受力f (Kpa)跨中腹板29.930.35*0.995.02 跨中底板23.480.35*0.974.54 跨中翼緣板27.50.35*1.265.48 梁端底板36.250.35*0.6172.62 梁端翼緣板36.250.35*1.286.31 由工程地質(zhì)勘察報(bào)告，設(shè)計(jì)提供的地質(zhì)勘探資料表明，地表土質(zhì)為粉土，地基的承載力最小為130kpa，無軟弱下臥層，原狀土經(jīng)過處理后，承載力不得小于175 Kpa。六、支架立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式滿堂支架是組裝構(gòu)件，單根碗扣在承載力允許

18、范圍內(nèi)就不會(huì)失穩(wěn)，因此以軸心受壓的單根立桿進(jìn)行驗(yàn)算：公式：NN= Aó碗扣件采用外徑48mm，壁厚3 .5mm，A489mm2,A3鋼，I12.19*104mm4，回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm，查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.7：鋼管截面特性取值。梁端底板按橫桿步距：h=120cm計(jì)算。梁端底板鋼管長細(xì)比L/i=120/1.58=75.9<=250取76；軸心受壓桿件，查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄E：Q235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)0.744，ó=205MPa梁端底板處：N=0.744×489×205=74582.28

19、N=74.6KN支架立桿步距120cm中受最大荷載的立桿位于梁端底板處，其N36.25KN（見前碗扣立桿受力驗(yàn)算）由上可知：梁端底板處：36.25KNNN=74.6KN七、風(fēng)荷載計(jì)算支撐架體、梁體及圍擋風(fēng)荷載計(jì)算1、支撐架體風(fēng)荷載計(jì)算將全部支架以中心為界，分為兩部分各自承擔(dān)自己的風(fēng)荷載，化成節(jié)點(diǎn)荷載為1和0，采用斜桿布置（如圖）擋風(fēng)系數(shù)0=A1/A0式中：A1桿件擋風(fēng)面積； A0迎風(fēng)全面積；標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)荷載k=0.7z·s·o ·=0.7×1.67×1.2××0.163×0.35×=0.08KN式中：k風(fēng)荷載標(biāo)

20、準(zhǔn)值（KN/m2）；z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄D采用1.67；s風(fēng)荷載體型系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定取1.2；o基本風(fēng)壓（KN/m2），按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定采用0.35；擋風(fēng)系數(shù)，0=1.2×(0.6+1.2+0.325×0.6+1.2)×0.048÷(0.6×1.2)=0.163考慮排架連續(xù)承受風(fēng)荷載計(jì)算，=1-0=1-0.163=0.837(多層架體綜合系數(shù))st=1+6=1+0.837+0.8372+0.8373+0.8374+0.8375+0.8376=4.369求得節(jié)點(diǎn)風(fēng)

21、荷載：k架=1.4st×k×1.2×0.6=1.4×4.369×0.08×1.2×0.6=0.352KN2、梁體及施工圍欄風(fēng)荷載k = 0.7z·s·o ·式中：k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2）；z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定采用1.67；s風(fēng)荷載體型系數(shù)，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定的豎直面取0.8；o基本風(fēng)壓（KN/m2），按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定采用0.35；擋風(fēng)系數(shù)，滿掛密目網(wǎng)取0.8，實(shí)體取1梁體風(fēng)荷載k梁 = 0.7z·s·o· =0.7×1.

22、67×0.8×0.35×1=0.327 KN/m2圍擋風(fēng)荷載k圍 = 0.7z·s·o· =0.7×1.67×0.8×0.35×0.8=0.262 KN/m2風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)荷載：1=（k架+k梁+k圍）·S格·S格=1.2×0.9，支架步距1.2m，縱向間距0.9m；=1.4，可變荷載安全系數(shù)。1=（0.352+0.327+0.262）×1.2×0.9×1.4=1.423 KN依據(jù)力的平行四邊形關(guān)系,v=120/90×1=1

23、20/90×1.423=1.897 KN s=3.161 KN3、架體內(nèi)力計(jì)算、斜桿強(qiáng)度計(jì)算：斜桿長細(xì)比：L/=150/1.58=94.9<=250，查表得=0.626斜桿承載力：Nx=·A·f=0.626×4.89×20.5=62.753KN>s,采用旋轉(zhuǎn)扣件連接斜桿，其承載力為8 KN>s，合格。、立桿拉力計(jì)算：單排立桿結(jié)構(gòu)自重計(jì)算：Nv=15×（16.48+13.34+10.19+8.5+9.69）+14×3×3.63+8×14×2.47=1302.1kg=12760.5

24、8N=12.761KN>v =1.897 KN,合格。結(jié)論：支架立桿的穩(wěn)定承載力滿足穩(wěn)定要求。八、地基沉降量估算1、假設(shè)條件：根據(jù)工程地質(zhì)勘測資料，E0在整個(gè)地層中變化不大，計(jì)算地層按一層進(jìn)行考慮。2、按照彈性理論方法計(jì)算沉降量參考土力學(xué)地基沉降計(jì)算公式計(jì)算S=S地基土最終沉降量；p基礎(chǔ)頂面的平均壓力；按最大取值P36.25Kpab矩形基礎(chǔ)的寬度；0.3m、E0分布為土的泊松比和變形模量；=0.2E0=1-22/(1-)EsEs=15.65Mpa參照施工圖設(shè)計(jì)地質(zhì)勘察報(bào)告E0=18Cd沉降影響系數(shù)，查土力學(xué)表4-3取1.12最終沉降量S36.25×0.3×1.12&#

25、215;(1-0.22)/18=0.528九、模板受力計(jì)算9.1、腹板外側(cè)模模板、支撐楞木、支撐如下圖：9.1.1、側(cè)模竹膠板強(qiáng)度、抗彎能力檢算、荷載：a、垂直面模板的砼振搗荷載，取q3-3=4.0 KN/m2，查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范附錄D第4條取值。b、泵送混凝土澆筑時(shí)對側(cè)模的壓力：pm=4.6×6（1/4）=7.2KN/m2，式中：v混凝土的澆筑速度，取6m3/h c、新澆混凝土對側(cè)模的壓力，按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范附錄D第5條pm=0.22×24 KN/m3×1.7h×1.2×1.15×6(1/2)m3/h=30.342KN/m2

26、；式中：pm新澆筑混凝土對側(cè)面模板的最大壓力，Mpa；混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3v混凝土的澆筑速度，（m/h），取6m3/h；t0新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），取1.7h；K1外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝作用的外加劑，取1.2；K2 混凝土坍落度修正系數(shù)，取1.15 ; pm=H=24×1.1=26.4 KN/m2,式中：pm新澆筑混凝土對側(cè)面模板的最大壓力，Mpa；混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3H混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m），取1.1米；混凝土側(cè)壓力的計(jì)算分布圖形如圖：圖中，h= Pm /=26.4/24=1.1米Pm 取以上

27、兩個(gè)中的較小值，即pm=26.4KN/m2d、腹板由于為斜腹板，對腹板模板的壓力為0.042KN荷載組合：按照公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范表9.2.2 之規(guī)定q=(4+7.2+26.4+0.042)×1.2=45.17 KN/m2、竹膠板參數(shù)：竹膠面板的靜曲強(qiáng)度：縱向70Mpa，橫向50Mpa竹膠面板的彈性模量：E縱向6×103Mpa，E橫向4×103Mpa竹膠板側(cè)模后面附10cm×10cm的方木，受力如下圖：跨度/板厚=300/15=20100，屬小撓度連續(xù)板。查路橋施工計(jì)算手冊附表2-14得Km=0.08Mmax=KmqL2=0.08×45.17&

28、#215;0.32=0.325KN/m面板截面抵抗矩:=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3=M/=0.325/(1.125×10-5)=28.8950 KN/m2=Mpa橫向=50Mpa，滿足要求。【撓度驗(yàn)算】查混凝土模板用竹材膠合板得竹膠面板的彈性模量：E縱向6×103Mpa，E橫向4×103Mpa考慮竹膠面板的背帶為10cm×10cm木方，面板的實(shí)際凈跨徑為220mm，故f=KqL4/（100EI）=0.677×45.17×10-3×2204/(100×4

29、5;103×300×153/12) =0.0021 mmf=0.025mm=1/400，滿足要求。9.1.2、10cm×10cm木方檢算10×10cm方木采用木材材料為東北落葉黃花松類，查路橋施工計(jì)算手冊得其順紋容許應(yīng)力：9.5Mpa，彈性模量：E10000Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w10×102/6166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4受力如下圖：【強(qiáng)度計(jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.101Mmax=0.101×45.17×0.32=0.411KN-m=0.411

30、×106N-mm=0.411×106÷(166.67×103)=2.467Mpa9.5Mpa，滿足要求?！究辜粲?jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.6V=Kmql=0.6×45.17×0.3=8.131KNfv=1.6 Mpa=VS/Ib =8.131×103×300×300/(833.33×104×300)=0.293Mpafv=1.6 Mpa，滿足要求?！緭隙扔?jì)算：】max=Kw×q×l4/100EI查路橋計(jì)算手冊得Km=0.99max=0.99×45.1

31、7×103×3004÷(100×10×106×833.33×106)=0.0004mmf=300/500=0.6mm，滿足要求。【支座反力：】R=1.1×ql=1.1×45.17×0.3=14.906KN9.1.3、12cm×12cm木方檢算12×12cm方木采用木材材料為東北落葉黃花松類，查路橋施工計(jì)算手冊得其順紋容許應(yīng)力：9.5Mpa，彈性模量：E10000Mpa，12cm×12cm方木的截面特性：w12×122/6288cm3I=12×12

32、3/12=1728cm4荷載承受10cm×10cm方木傳下來的支座反力14.906KN/0.3米，即：q=14.906÷0.3=49.687KN/m【受力模型：】【強(qiáng)度計(jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.07Mmax=0.07×49.687×0.42=0.556KN-m=0.556×106N-mm=0.556×106÷(288×103)=1.932Mpa9.5Mpa，滿足要求?！究辜粲?jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.625V=Kmql=0.625×49.687×0.4=12.422KNfv=1.6

33、 Mpa=VS/Ib =12.422×103×400×400/(1728×104×400)=0.288Mpafv=1.6 Mpa，滿足要求?！緭隙扔?jì)算：】max=Kw×q×l4/100EI查路橋計(jì)算手冊得Km=0.521max=0.521×49.687×103×4004÷(100×10×106×288×106)=0.0023mmf=400/500=0.8mm，滿足要求?！局ё戳Γ骸坎槁窐蛴?jì)算手冊得Km=1.25R=Kwql=1.25×

34、49.687×0.4=24.844KN9.1.4、支撐扣件抗滑力12cm×12cm方木傳遞的支座反力由U型頂托傳至鋼管，由4個(gè)直角扣件的抗滑力進(jìn)行抵抗。支座反力R=24.844KN 4×8KN=32KN ,滿足要求。9.2、底模模板及支撐方木強(qiáng)度及變形檢算9.2.1、墩頂中橫梁處檢算9.2.1.1、模板檢算模板為單向板，可將板視作4跨連續(xù)梁計(jì)算 面板規(guī)格: 2440mm×1220mm×15mm荷載q=1.2×1.7×26=53.04KN/m2?！綼、強(qiáng)度驗(yàn)算】竹膠面板的靜曲強(qiáng)度：縱向70Mpa，橫向50Mpa跨度/板厚=30

35、0/15=20100，屬小撓度連續(xù)板。查路橋施工計(jì)算手冊附表2-14得Km=0.08Mmax=KmqL2=0.08×53.04×0.32=0.382KN/m面板截面抵抗矩:w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3=M/w=0.382/(1.125×10-5)=33.96Mpa橫向=50Mpa，滿足要求。【b、撓度驗(yàn)算】查混凝土模板用竹材膠合板得竹膠面板的彈性模量：E縱向6×103Mpa，E橫向4×103Mpa考慮竹膠面板的背帶為10cm×10cm木方，面板的實(shí)際凈跨徑為200mm，故按簡支

36、梁進(jìn)行撓度計(jì)算f=qL4/（100EI）=53.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12) =0.00251mmf=0.025mm=l/400，滿足要求。9.2.1.2、10cm×10cm木方檢算10×10cm方木采用木材材料為東北落葉黃花松類，查路橋施工計(jì)算手冊得其順紋容許應(yīng)力：17Mpa，彈性模量：，E10000 Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w10×102/6166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4方木自重q=8.33K

37、N/m3×0.1m=0.833KN/m2荷載q=53.04+0.833=53.873KN/M2按3跨不等跨連續(xù)梁計(jì)算受力如下圖：【強(qiáng)度計(jì)算：】查結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊得Km=0.1130Mmax=0.1130×53.873×0.32=0.548KN-m=0.548×106N-mm=0.548×106÷(166.67×103)=3.287Mpa17Mpa，滿足要求?！究辜粲?jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.3317V=Kmql=0.3317×53.873×0.3=5.361KNfv=1.6 Mpa=VS/Ib=5.

38、361×103×100×100/(833.33×104×100)=0.064Mpafv=1.6 Mpa，滿足要求?！緭隙扔?jì)算：】按簡支梁計(jì)算max=5×q×l4/(384EI)max=5×53.873×103×1004÷(384×104×833.33×106)=0.0084mmf=300/500=0.6mm，滿足要求。【支座反力：】查路橋計(jì)算手冊得Km=1.4183R=1.4183×ql=1.4183×53.04×0.3=22

39、.568KN9.2.1.3、12cm×12cm木方檢算12×12cm方木采用木材材料為東北落葉黃花松類，查路橋施工計(jì)算手冊得其順紋容許應(yīng)力：17Mpa，彈性模量：E10000 Mpa，12cm×12cm方木的截面特性：w12×122/6288cm3I=12×123/12=1728cm4方木縱向放置，間距0.6米，按5跨連續(xù)梁計(jì)算，荷載為上方木傳遞的支座反力：即p=22.568KN,間距布置0.3米,q=22.568/0.3=75.227KN/m受力如下圖：【強(qiáng)度計(jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.171Mmax=0.171×22.568

40、×0.6=2.315KN-m=2.315×106N-mm=2.315×106÷(288×103)=8.038Mpa17Mpa，滿足要求。【抗剪計(jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.316V=KmP=0.316×22.568=7.131KNfv=1.6 Mpa=VS/Ib=7.131×103×120×120/(1728×104×120)=0.05Mpafv=1.6 Mpa，滿足要求?！緭隙扔?jì)算：】查路橋計(jì)算手冊得Km=0.316max=Km×P×l3/(100EI)max

41、=1.097×22.568×103×1203÷(100×104×1728×106)=0.000025mmf=600/500=1.2mm，滿足要求。【支座反力：】查路橋計(jì)算手冊得Km=1.198R=1.198×22.568+22.568=49.604KN<N= 49.0731 KN9.2.2、跨中處檢算模板及支撐如圖：9.2.2.1、模板檢算模板為單向板，可將板視作4跨連續(xù)梁計(jì)算面板規(guī)格: 2440mm×1220mm×15mm荷載布置如圖：【a、強(qiáng)度驗(yàn)算】竹膠面板的靜曲強(qiáng)度：縱向70Mpa，

42、橫向50Mpa跨度/板厚=300/15=20100，屬小撓度連續(xù)板，荷載q按腹板最大荷載檢算，即q=43.44KN/m。查路橋施工計(jì)算手冊附表2-14得Km=0.08Mmax=KmqL2=0.08×43.44×0.32=0.313KN/m面板截面抵抗矩:w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3=M/w=0.313/(1.125×10-5)=27.82Mpa橫向=50Mpa，滿足要求?！綽、撓度驗(yàn)算】查混凝土模板用竹材膠合板得竹膠面板的彈性模量：E縱向6×103Mpa，E橫向4×103Mpa考慮竹膠面

43、板的背帶為10cm×10cm木方，面板的實(shí)際凈跨徑為200mm，故按簡支梁進(jìn)行撓度計(jì)算f=qL4/（100EI）=43.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12) =0.00204mmf=0.025mm=l/400，滿足要求。9.2.2.2、10cm×10cm木方檢算10×10cm方木采用木材材料為東北落葉黃花松類，查路橋施工計(jì)算手冊得其順紋容許應(yīng)力：17Mpa，彈性模量：，E10000 Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w10×102/6166.6

44、7cm3I=10×103/12=833.33cm4方木自重q=8.33KN/m3×0.1m=0.833KN/m2荷載如下： 受力如下圖：【幾何數(shù)據(jù)及計(jì)算參數(shù)】支座形式：左端：簡支右端：簡支連續(xù)梁結(jié)構(gòu)信息：跨序號跨度(mm)截面慣性矩(×106mm4)第1跨600.08.333333第2跨900.08.333333第3跨900.08.333333第4跨600.08.333333第5跨600.08.333333第6跨600.08.333333第7跨900.08.333333第8跨900.08.333333第9跨600.08.333333第10跨600.08.33333

45、3第11跨600.08.333333第12跨900.08.333333第13跨900.08.333333第14跨600.08.333333材料彈性模量(N/mm2)：E = 10000.0 【荷載數(shù)據(jù)】工況1(恒載)【內(nèi)力計(jì)算結(jié)果】彎矩包絡(luò)圖剪力包絡(luò)圖截面內(nèi)力第一跨1234567正彎矩(kN-m)0.000.691.341.551.160.000.00負(fù)彎矩(kN-m)0.000.000.000.000.00-0.09-1.94正剪力(kN)6.866.864.890.000.000.000.00負(fù)剪力(kN)0.000.000.00-0.72-8.05-16.43-20.09撓度(mm)0.

46、000.220.390.440.350.17-0.00正彎矩最大值(kN-m)：1.55位置(m)：0.287負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-1.94位置(m)：0.600剪力最大值(kN)： -20.09位置(m)：0.600撓度最大值(mm)： 0.44位置(m)：0.286第二跨1234567正彎矩(kN-m)0.000.000.220.490.330.000.00負(fù)彎矩(kN-m)-1.94-0.570.000.000.00-0.23-1.15正剪力(kN)11.267.113.470.330.000.000.00負(fù)剪力(kN)0.000.000.000.00-2.44-4.96-7.43

47、撓度(mm)0.00-0.120.250.300.240.090.00正彎矩最大值(kN-m)：0.50位置(m)：0.468負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-1.94位置(m)：0.000剪力最大值(kN)： 11.26位置(m)：0.000撓度最大值(mm)： 0.30位置(m)：0.441第三跨1234567正彎矩(kN-m)0.000.000.450.700.570.080.00負(fù)彎矩(kN-m)-1.15-0.170.000.000.000.00-0.79正剪力(kN)7.835.352.880.400.000.000.00負(fù)剪力(kN)0.000.000.000.00-2.07-4.55

48、-7.02撓度(mm)0.000.130.290.380.330.170.00正彎矩最大值(kN-m)：0.70位置(m)：0.474負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-1.15位置(m)：0.000剪力最大值(kN)： 7.83位置(m)：0.000 撓度最大值(mm)： 0.38位置(m)：0.470第四跨1234567正彎矩(kN-m)0.000.000.000.000.000.000.00負(fù)彎矩(kN-m)-0.79-0.38-0.13-0.04-0.14-0.49-1.17正剪力(kN)4.983.331.680.030.000.000.00負(fù)剪力(kN)0.000.000.000.00-2

49、.10-5.05-8.80撓度(mm)0.00-0.07-0.12-0.14-0.12-0.080.00正彎矩最大值(kN-m)：0.00位置(m)：0.000負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-1.17位置(m)：0.600剪力最大值(kN)： -8.80位置(m)：0.600撓度最大值(mm)： -0.14位置(m)：0.317第五跨1234567正彎矩(kN-m)0.000.140.951.180.830.000.00負(fù)彎矩(kN-m)-1.170.000.000.000.00-0.10-1.62正剪力(kN)15.3410.745.260.000.000.000.00負(fù)剪力(kN)0.000.000.00-0.57-6.42-12.27-18.13撓度(mm)0.000.130.250.300.240.11-0.00正彎矩最大值(kN-m)：1.18位置(m)：0.290負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-1.62位置(m)：0.600剪力最大值(kN)： -18.13位置(m)：0.600撓度最大值(mm)： 0.30位置(m)：