曾家坪1#三線大跨車站隧道在堆積體中的施工技術(shù)

1、內(nèi)（江）昆（明）線曾家坪1# 三線大跨車站隧道施工技術(shù) 摘要：本文介紹了曾家坪1#三線大跨車站隧道在堆積體中的施工技術(shù)。該隧道通過(guò)方案比選，確定了雙側(cè)壁導(dǎo)坑施工方法，并以多種量測(cè)為監(jiān)控手段指導(dǎo)施工，對(duì)施工全過(guò)程進(jìn)行動(dòng)態(tài)管理。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果及時(shí)調(diào)整圍巖支護(hù)參數(shù)和施工方法，對(duì)施工中出現(xiàn)的問(wèn)題采取有效措施，及時(shí)解決。該隧道在三線大跨段成功地使用了襯砌模板臺(tái)車，保證了砼襯砌質(zhì)量，解決了施工過(guò)程中多道工序相互干擾的難題，提高了施工進(jìn)度。本文系統(tǒng)總結(jié)了三線大跨隧道在堆積體中修建的經(jīng)驗(yàn)及應(yīng)注意的問(wèn)題。關(guān)鍵詞：三線大跨隧道 堆積體 施工 監(jiān)測(cè)1、前言資料表明，國(guó)內(nèi)目前已建成的三線大跨鐵路隧道圍巖一般均在類或類以

2、上，在II類圍巖尤其是巖堆體中修建多線、大跨、淺埋隧道的尚無(wú)前例。內(nèi)昆線水（富）昭（通）段曾家坪1#三線大跨、偏壓隧道，能在巖堆中成功修建，標(biāo)志著鐵路隧道修建技術(shù)邁上一個(gè)新臺(tái)階。2、工程概況曾家坪1#隧道全長(zhǎng)2563m（DK291+187DK293+750）。因受地形限制，曾家坪車站昆明端站線被迫伸入曾家坪1#隧道進(jìn)口，隧道形成三線及喇叭口狀，其長(zhǎng)度為413m。以DK291+456斷面為界劃分，三線隧道長(zhǎng)269m，喇叭口隧道長(zhǎng)144m、其余2150m為單線隧道（如圖1所示）。該隧道進(jìn)口段90m位于巖堆體地層中，其成分以塊石土為主，砂粘土填充。堆積體下發(fā)育一斷層，該斷層以10度傾角沿隧道縱向延伸

3、，在渡線以后逐漸向洞頂轉(zhuǎn)移，其結(jié)構(gòu)為上硬下軟，后部為上軟下硬。使三線與渡線處于斷層破碎帶（含影響帶）中，其結(jié)構(gòu)為：上半部為角礫巖，以塊狀灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r為主，膠結(jié)松散，自穩(wěn)能力差，下部為35m厚斷層泥，周部因斷層泥隔水作用而形成上升泉。隧道總涌水量Q=15628m3/d，其中DK291+187DK291+350段為1280 m3/d；DK291+350DK292+220段為4216 m3/d。3、工程特點(diǎn)31 三線大跨、淺埋、偏壓DK291+187DK291+456段269m為三線車站隧道，其開(kāi)挖寬度20.68m，高度13.83m，高跨比0.67，屬典型的扁平結(jié)構(gòu)，其埋深僅315m，洞口處于山溝

4、邊，地形橫坡1：1.2，并處于較陡凌空面上。如圖2所示。32 地質(zhì)條件差三線段位于堆積體（塊石土）和II類斷層破碎帶中，且地下水豐富，極易坍塌。4、施工方法選擇41 采用數(shù)值分析法進(jìn)行計(jì)算分析數(shù)值分析法主要有：地層結(jié)構(gòu)法和荷載結(jié)構(gòu)法，在計(jì)算參數(shù)一致的情況下兩者計(jì)算結(jié)果基本一致，特別是隧道進(jìn)口，覆蓋層薄、圍巖軟弱，荷載相對(duì)明確，故在此按荷載結(jié)構(gòu)法計(jì)算分析。圍巖和噴射砼用四結(jié)點(diǎn)單元模擬，桿單元模擬錨桿，采用等效剛度法簡(jiǎn)化鋼支撐結(jié)構(gòu)，并加入噴砼中。邊界條件按淺埋隧道，上邊界為自由邊取自地表，另三邊為約束，約束至洞中心距為洞平均直徑的5倍，兩側(cè)受水平約束，底邊受豎向約束，計(jì)算參數(shù)根據(jù)具體地質(zhì)條件和設(shè)計(jì)

5、支護(hù)參數(shù)確定。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖3。計(jì)算分析表明，底腳和側(cè)壁應(yīng)力集中，產(chǎn)生較大松弛底壓；底腳和側(cè)壁松弛范圍較大，在II類圍巖條件下，采用臺(tái)階法在相同支護(hù)條件下，側(cè)壁出現(xiàn)塑性破壞；設(shè)置仰拱后，底腳處的塑性區(qū)范圍變小，說(shuō)明先修仰拱及早封閉結(jié)構(gòu)，對(duì)提高底部承載力，穩(wěn)定整個(gè)隧道結(jié)構(gòu)具有重要作用；在II類圍巖計(jì)算條件下，雙側(cè)壁導(dǎo)坑法支護(hù)結(jié)構(gòu)各截面均能滿足要求，并且有較大的安全儲(chǔ)備。綜上所述，雙側(cè)壁導(dǎo)坑法能較好地滿足各種基本條件，保證圍巖的穩(wěn)定性及隧道施工的安全性，故采用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工方案。42 雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工工序（見(jiàn)圖4）421 施工順序（1）左導(dǎo)超前，先施作超前小導(dǎo)管并注漿，開(kāi)挖1、2部，在2部底設(shè)一道

6、H18型鋼臨時(shí)支撐；（2）開(kāi)挖左導(dǎo)3、4部，使4部及時(shí)封閉成環(huán)；（3）灌注仰拱砼（V）；（4）待左導(dǎo)開(kāi)挖15m后，進(jìn)行右導(dǎo)開(kāi)挖。6、7部同左導(dǎo)1、2部，8、9部同左導(dǎo)3、4部；（5）灌注右導(dǎo)仰拱砼（X）；（6）灌注左、右導(dǎo)邊墻砼（、）；（7）邊墻鋼筋砼施作完畢后開(kāi)挖中洞13；（8）灌注拱部砼；（9）開(kāi)挖中洞15；（10）開(kāi)挖中洞仰拱16；（11）灌注仰拱。422 主要支護(hù)參數(shù)選擇拱部小導(dǎo)管注漿：42小導(dǎo)管，L=3.5m，縱向間距2m，環(huán)向間距0.4m；格柵鋼架：主格柵25cm×20cm內(nèi)壁格柵20cm×15cm，格柵間距0.5m；系統(tǒng)錨桿：WTD25錨桿，1m×1

7、m布置；鎖腳錨桿：42鋼花管，L=3.5m，注漿加固；噴砼：C20。43 襯砌方法為避免開(kāi)挖出碴、進(jìn)料相互干擾，確保砼質(zhì)量，襯砌采用組合模板臺(tái)車，泵送砼施工，整個(gè)系統(tǒng)包括2個(gè)掛板臺(tái)架、2個(gè)邊墻臺(tái)車及1個(gè)拱部臺(tái)車。5、施工51 洞口段及左、右導(dǎo)上部開(kāi)挖首先對(duì)洞口坡面進(jìn)行錨+網(wǎng)+噴砼加固，并在開(kāi)挖輪廓線外側(cè)打超前小導(dǎo)管。左導(dǎo)1部開(kāi)挖15m后，進(jìn)行右導(dǎo)1部及左導(dǎo)2部開(kāi)挖，并進(jìn)行地表注漿。在施工過(guò)程中，通過(guò)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反映，初期支護(hù)結(jié)構(gòu)受力大，地表下沉明顯。當(dāng)左導(dǎo)1部開(kāi)29m，右導(dǎo)1部開(kāi)挖25m，左導(dǎo)2部開(kāi)挖僅5m時(shí)突然出現(xiàn)洞頂?shù)乇黹_(kāi)裂，裂縫寬610mm，邊坡和仰坡噴砼受擠壓開(kāi)裂、錯(cuò)動(dòng)15cm，22鋼筋彎

8、曲變形，向上拱出12cm，洞內(nèi)DK291+200處噴砼環(huán)向開(kāi)裂13mm，隧道右側(cè)距中線25m處出現(xiàn)2條裂縫，裂縫寬達(dá)510cm。（圖5、圖6）。經(jīng)分析，確定以下整治措施：（1）洞內(nèi)停止開(kāi)挖；（2）洞內(nèi)開(kāi)裂處加設(shè)格柵套拱；（3）在距隧道中線左側(cè)15m右側(cè)25m，隧道縱向55m范圍進(jìn)行地表深孔注漿加固；（4）加固參數(shù)：75鋼花管，15m55m，1.5m×1.5m梅花狀布孔，注水泥砂漿，注漿壓力0.10.5Mpa。實(shí)施中由于巖堆體中空隙甚大，多臺(tái)鉆機(jī)同時(shí)作業(yè)造成洞內(nèi)初支面噴水。對(duì)成孔后鋼管樁注漿時(shí)，無(wú)壓狀態(tài)吃漿量大，同時(shí)洞內(nèi)出現(xiàn)環(huán)向開(kāi)裂。對(duì)地表注漿作如下調(diào)整：（1）鉆機(jī)由12臺(tái)減少到4臺(tái)，

9、隧道兩側(cè)各2臺(tái)；（2）隧道兩側(cè)各先施做3排鋼管樁，然后進(jìn)行1、2部開(kāi)挖，與此同時(shí)再逐漸向中間及右側(cè)鉆孔施工；（3）對(duì)洞內(nèi)環(huán)向開(kāi)裂處采取加固環(huán)措施。通過(guò)以上措施，洞內(nèi)拱項(xiàng)下沉、凈 空收斂、地表下沉、土體位移基本得到控制（見(jiàn)圖7）。52 左、右導(dǎo)坑下部施工為提高施工進(jìn)度解決工期壓力，在左、右導(dǎo)1、2部之間設(shè)一橫通道，既保證1、2部及3、4部同時(shí)開(kāi)挖施工，又解決左右導(dǎo)1、2部出碴進(jìn)料問(wèn)題。521 左導(dǎo)3、4部開(kāi)挖25m，右導(dǎo)3、4部開(kāi)挖7m時(shí)出現(xiàn)的問(wèn)題收斂變形大，左導(dǎo)平均累計(jì)變形67mm，最大106mm；右導(dǎo)平均累計(jì)變形76mm，最大137mm（見(jiàn)圖8），臨時(shí)支撐H18型鋼嚴(yán)重彎曲，內(nèi)壁噴砼開(kāi)裂（見(jiàn)

10、圖9）。522 原因分析（1）根據(jù)B項(xiàng)量測(cè)結(jié)果，拱腰處出現(xiàn)較大壓力區(qū)，壓應(yīng)力達(dá)0.8Mpa，最大鋼架軸力93KN（壓力），底腳處出現(xiàn)拉力區(qū)，最大拉力35KN，證明施工過(guò)程中底腳和邊墻松弛范圍較大，產(chǎn)生較大的松弛底壓；（2）導(dǎo)洞下部開(kāi)挖后，開(kāi)挖高度11.9m，跨度7.5m，呈瘦高形，根據(jù)側(cè)向土壓力理論，中部土體開(kāi)挖擾動(dòng)后將對(duì)內(nèi)壁產(chǎn)生較大的水平側(cè)向壓力；（3）3部開(kāi)挖過(guò)程中，一次拉槽過(guò)長(zhǎng)，橫撐未能及時(shí)架設(shè)。523 改進(jìn)措施（1）內(nèi)壁噴砼由25cm增加到30cm，外壁由30cm加厚到35cm；（2）原橫撐上增加一道原木支撐，并將原橫撐（H18型鋼）縱向連接，形成桁梁，以提高整體剛度；（3）嚴(yán)格控制開(kāi)

11、挖進(jìn)尺，每6m即施作仰拱，灌注底部砼，使初支結(jié)構(gòu)及時(shí)封閉。通過(guò)以上措施，有效地抑制了結(jié)構(gòu)的凈空位移，最大累計(jì)位移由137mm減為48mm，邊墻處圍巖壓應(yīng)力由0.8Mpa減為0.3Mpa。53 拱部開(kāi)挖左導(dǎo)下部開(kāi)挖30m，右導(dǎo)下部開(kāi)挖21m后，開(kāi)始進(jìn)行中洞拱部開(kāi)挖。531 施工工序（1）打超前小導(dǎo)管注漿加固，L=3.5m，環(huán)向間距40cm , 縱向間距2m；（2）人工風(fēng)鎬開(kāi)挖，個(gè)別孤石放小解炮解?。唬?）加設(shè)格柵拱架，打系統(tǒng)注漿鋼管，掛鋼筋網(wǎng)，焊縱向連接筋，噴砼支護(hù)；（4）架設(shè)臨時(shí)豎撐每排3根，每米1排；（5）每開(kāi)挖8m即進(jìn)行二次砼襯砌施工；（6）割除內(nèi)壁上部格柵后，用鋼絲繩左右對(duì)拉，縱向間距2

12、m。當(dāng)拱部開(kāi)挖30m，側(cè)導(dǎo)下部開(kāi)挖約90m時(shí)，拱部開(kāi)挖面前方20m范圍內(nèi)，側(cè)導(dǎo)內(nèi)壁2、3部結(jié)合處又出現(xiàn)大范圍的噴砼開(kāi)裂，鋼拱架變形嚴(yán)重。經(jīng)分析，原因主要有以下方面：（1）拱部開(kāi)挖對(duì)圍巖再次擾動(dòng)，引起開(kāi)挖面前方一定范圍內(nèi)圍巖應(yīng)力重新分布，在此過(guò)程中，內(nèi)壁承受二次擾動(dòng)荷載；（2）內(nèi)壁割除過(guò)程中，結(jié)構(gòu)受力有一個(gè)轉(zhuǎn)換過(guò)程。拱部初支結(jié)構(gòu)在此過(guò)程中承受較大的垂直荷載，也造成一定范圍內(nèi)的應(yīng)力傳遞；（3）根據(jù)二次襯砌B項(xiàng)量測(cè)結(jié)果，二襯與初支接觸應(yīng)力為0.09Mpa，二襯最大鋼筋應(yīng)力4.2t，初期支護(hù)最大圍巖應(yīng)力0.2Mpa，鋼架最大軸力9.6t，說(shuō)明二次襯砌承受了較小部分的外部荷載。施工中盡管采取二襯緊跟的措

13、施，但由于二襯強(qiáng)度有個(gè)發(fā)展過(guò)程，另外二襯砼頂部與初支噴砼面不密貼，造成拱頂受力較大，引起前方較大范圍土體松弛；（4）圍巖壓力監(jiān)測(cè)也表明，內(nèi)壁受力大于邊墻（如表1所示）； 圍巖應(yīng)力表（單位:Mpa） 表1 地點(diǎn)部位3步內(nèi)壁（+373）3步邊墻（+373）4步邊墻（+373）4步仰拱（+373）3步開(kāi)挖0.6190.0800.0404步開(kāi)挖0.3900.1040.1000.220仰拱鋪設(shè)0.5200.1230.1110.437（5）中洞開(kāi)挖后初支與二襯應(yīng)力及內(nèi)壁應(yīng)力明顯增大，開(kāi)挖面前方內(nèi)壁應(yīng)力遠(yuǎn)大于邊墻接觸應(yīng)力，見(jiàn)圖10、圖11（圖中內(nèi)壁應(yīng)力為圍巖應(yīng)力，邊墻及拱部應(yīng)力為接觸應(yīng)力，單位：Mpa）。5

14、32 基于上述原因，采取以下措施：（1）嚴(yán)格控制中部開(kāi)挖進(jìn)尺，二襯與開(kāi)挖面間距控制在6m范圍以內(nèi)；（2）采用弱爆破技術(shù)，減小爆破震動(dòng)對(duì)圍巖的擾動(dòng)；（3）架設(shè)臨時(shí)豎撐后，才能切割內(nèi)壁鋼架；（4）對(duì)拱部二襯砼及時(shí)注漿回填；（5）在內(nèi)壁變形處增設(shè)長(zhǎng)4.5m的注漿錨桿；（6）在DK291+290DK291+426段側(cè)壁導(dǎo)坑拱部開(kāi)裂處加設(shè)812m預(yù)應(yīng)力錨桿，間距1m，梅花狀交錯(cuò)布置，施加810t預(yù)應(yīng)力；（7）采用5m長(zhǎng)42小導(dǎo)管注漿，間距.5 0.8m，梅花狀交錯(cuò)布置，壓純水泥漿，注漿壓力2.5 3.0Mpa；（8）加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，及時(shí)反饋、分析。通過(guò)以上措施，支護(hù)變形基本得到控制。6、施工監(jiān)測(cè)61 監(jiān)控量測(cè)

15、目的611 通過(guò)監(jiān)控量測(cè)了解大跨施工階段地層與支護(hù)結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)變化，把握施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)所處的安全狀態(tài)。612 用現(xiàn)場(chǎng)的結(jié)果彌補(bǔ)理論分析過(guò)程中存在的不足，并把監(jiān)測(cè)結(jié)果反饋設(shè)計(jì)、指導(dǎo)施工。613 通過(guò)監(jiān)控量測(cè)進(jìn)行大跨隧道日常施工管理。614 通過(guò)監(jiān)控量測(cè)了解該工程條件下所反映出來(lái)的一些地下工程規(guī)律和特點(diǎn)，為今后類似工程提供借鑒和指導(dǎo)作用。62 監(jiān)控項(xiàng)目的選擇監(jiān)控量測(cè)項(xiàng)目主要根據(jù)隧道工程的地質(zhì)條件、圍巖類別、跨度、埋深、開(kāi)挖方法和支護(hù)類型等條件綜合確定。曾家坪1#隧道進(jìn)口端監(jiān)控量測(cè)內(nèi)容可分為A類和B類。其中A類包括：地表下沉、拱頂下沉、凈空收斂、土體位移變形監(jiān)測(cè)；B類包括：圍巖壓力、初支鋼架應(yīng)力、二襯

16、與初支接觸應(yīng)力、二襯鋼筋應(yīng)力。測(cè)點(diǎn)布設(shè)位置見(jiàn)測(cè)點(diǎn)布置示意圖（圖12、圖13、圖14）63 監(jiān)測(cè)管理體系的建立631 周邊位移允許值的制定目前我國(guó)對(duì)跨度10m左右的雙線隧道，大多采用新奧法指南所制定的管理基準(zhǔn)，但對(duì)于三線隧道，其斷面遠(yuǎn)大于雙線隧道，且扁平率小，其周邊位移形式和失穩(wěn)模式與雙線隧道有所不同，因此需建立適合其特點(diǎn)的監(jiān)控基準(zhǔn)。根據(jù)國(guó)內(nèi)外大跨隧道監(jiān)控量測(cè)資料和模型試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并通過(guò)有限元計(jì)算，結(jié)合曾家坪1#進(jìn)口三線大跨的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及地質(zhì)條件，初步制定相應(yīng)的管理基準(zhǔn)周邊允許相對(duì)位移值（見(jiàn)表2）。周邊允許相對(duì)位移值 表2圍巖類別拱頂下沉水平收斂0.951.301.252.05 注:相對(duì)位移是指位移

17、值與兩測(cè)點(diǎn)距離之比或拱頂下沉與隧道跨度之比。632 監(jiān)測(cè)基礎(chǔ)上管理基準(zhǔn)根據(jù)曾家坪1#隧道施工經(jīng)驗(yàn)，我們推薦鐵路隧道噴錨構(gòu)筑法技術(shù)規(guī)則（TBJ10892）的III級(jí)管理并配合位移速率作為監(jiān)測(cè)管理基準(zhǔn)，見(jiàn)表3、表4。位移管理等級(jí) 表3管理等級(jí)管理位移施工狀態(tài)U0<(Un/3)可正常施工(Un/3)U0<(2Un/3)應(yīng)加強(qiáng)支護(hù)U0>(2Un/3)應(yīng)采取特殊措施 注: U0實(shí)測(cè)位移值；Un允許位移值?，F(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)時(shí)，可根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果所出的管理階段來(lái)選擇監(jiān)測(cè)頻率：一般III級(jí)管理階段監(jiān)測(cè)頻率可放寬些；II級(jí)管理階段則應(yīng)注意加強(qiáng)監(jiān)測(cè)次數(shù)；I級(jí)管理階段則應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，通常監(jiān)測(cè)頻率為12次/天或更

18、多。位移速率控制基準(zhǔn) 表4序 號(hào)監(jiān)測(cè)項(xiàng)目位移速率（mm/d）施工情況1地表下沉3可正常施工5施工中應(yīng)注意8加強(qiáng)支護(hù)或采取特殊措施2拱頂下沉凈空收斂5可正常施工8施工中應(yīng)注意10加強(qiáng)支護(hù)或采取特殊措施7、取得成果及建議71 建立了一套嚴(yán)密的監(jiān)控量測(cè)反饋體系監(jiān)控量測(cè)反饋體系的建立，使施工時(shí)能夠及時(shí)掌握軟弱圍巖條件下大跨隧道施工階段地層和支護(hù)結(jié)構(gòu)的變位、應(yīng)力大小及分布規(guī)律。711 給出了沉降預(yù)測(cè)的方法施工引起的沉降，可用指數(shù)函數(shù)加以描述：地表縱向、洞內(nèi)拱頂、收斂： t0式中：a、b 回歸常數(shù)；t初讀數(shù)后的時(shí)間；U位移值。地表橫向：式中：l沉降曲線變曲點(diǎn)至隧道中線距離；S距隧道中線x處的沉降值；Sma

19、x隧道中線最大沉降值。712 分析了施工過(guò)程對(duì)變形的影響比重及變形發(fā)展規(guī)律圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)變位大致經(jīng)歷三個(gè)階段：超前影響階段、加速變形階段、緩慢變形階段。各階段引起的變形分別占總變位的30.2%，51.4%和18.4%。開(kāi)挖面距測(cè)點(diǎn)一倍洞徑（3、4部開(kāi)挖距測(cè)點(diǎn)前后2m）施工過(guò)程中，圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)變位占總變位的60%以上，控制這部分變形是施工的關(guān)鍵。同時(shí)中洞、左、右導(dǎo)洞開(kāi)挖時(shí)在相互影響范圍之內(nèi)；分析指出：后開(kāi)挖洞室對(duì)先開(kāi)挖洞室的變位、應(yīng)力重分布影響更大，因此宜先加強(qiáng)先挖導(dǎo)坑的支護(hù)及先挖洞室結(jié)構(gòu)的及時(shí)封閉，提高其整體穩(wěn)定性和抵抗變形及施工荷載的能力。另一方面，大量的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明：影響變位及應(yīng)力分布的

20、因素有地質(zhì)條件、開(kāi)挖高度、施工方法等，但開(kāi)挖跨度和開(kāi)挖寬度對(duì)變位的影響程度不一樣，開(kāi)挖高度對(duì)水平變位的影響占主導(dǎo)地位，而開(kāi)挖跨度則對(duì)拱頂下沉影響較大，如在施工過(guò)程中，導(dǎo)坑1、2步開(kāi)挖拱頂下沉平均值大于收斂值，而在3、4步開(kāi)挖過(guò)程中水平收斂值則遠(yuǎn)大于拱頂下沉值，同時(shí)圍巖的側(cè)壓力也很大，最大側(cè)壓力出現(xiàn)在3、4步結(jié)合處。713 給出了地層穩(wěn)定沉降允許值及計(jì)算公式，并且在理論分析、工程經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的基礎(chǔ)上得出了大跨隧道的變形控制基準(zhǔn)、接觸應(yīng)力分布規(guī)律及回歸方程。但需指出的是有關(guān)的基準(zhǔn)、規(guī)律是在特定條件下得出的，仍需在以后大量的工程實(shí)踐基礎(chǔ)上加以修正和完善。714 提出了在各個(gè)施工階段二襯不僅是作為安全儲(chǔ)備而且是極為重要的承載結(jié)構(gòu)。特別是中洞部分地段，初支與二襯的接觸應(yīng)力高達(dá)1.75Mpa。72 完善、優(yōu)化了設(shè)計(jì)理論分析和監(jiān)測(cè)表明，曾家坪1#隧道進(jìn)口大跨段施工時(shí)，導(dǎo)坑內(nèi)壁和