三產高支模方案

1、目錄一、編制說明2二、編制依據2三、工程概況3四、高支模部位3五、施工組織及部署3六、主要施工方法7七、高支模拆除16八、應急救援預案18九、設計計算24（一）圓弧門庭0.9m*0.9m柱模板計算24（二）三層會議室4-11/K-N軸550*1700梁模板計算42（三）三層游泳池處250*2000池壁梁模板計算66（四）圓弧門庭500*1500預應力梁模板計算88（五）三層游泳池處300mm厚板模板計算112（六）圓弧門庭120mm厚板模板計算123（七）三層會議室4-11/K-N軸120mm厚板模板計算133附圖一（高支模分項工程質量控制流程框圖）144附表二（高支模驗收申請表）145附表三

2、（高支模模板工程拆除申請表）146濱江新城三產服務中心工程高支模施工方案一、編制說明根據建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則，高大模板支撐系統(tǒng)是指建設工程施工現(xiàn)場混凝土構件模板支撐高度超過8m，或搭設跨度超過18m，或施工總荷載大于15KN/和集中線荷載大于20 KN/的模板支撐系統(tǒng)，根據施工圖紙，本工程的部分梁跨和集中線荷載均屬高支模，為滿足高支模板施工的安全及質量要求，編制本施工方案應嚴格實施，確保工程施工安全，保證工程施工質量。二、 編制依據1、上海現(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司和江蘇省第二建筑設計研究院有限責任公司設計的本工程施工圖紙。2、建筑施工手冊。3、建筑施工扣件式鋼管腳手

3、架安全技術規(guī)范4、混凝土結構設計規(guī)范5、建筑結構荷載規(guī)范6、鋼結構設計規(guī)范7、建筑施工計算手冊8、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全9、混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范三、工程概況靖江市濱江新城三產服務中心工程；工程建設地點：中州路與通江路交界處；本工程建筑面積61670平方米，其中地上建筑面積約53434平方米，主樓結構由二十二層主樓及三層裙樓組成，建筑物總標高+91.8m，地下室層高5.30m，一層層高5.20m，二層層高5.4m，三層層高4.8m，三層夾層層高3.2m，四層層高5.2m，五層至二十層層高3.8m，二十一層層高4.15m，屋面層層高3m。四、高支模部位本工程需進行高支模部位設

4、計計算的范圍有：（1）圓弧門庭高度11.05m，凈高10.93m，現(xiàn)澆板厚120mm、門柱為900mm*900mm，上部有500mm*1500mm預應力梁和部分框架梁（預應力梁凈跨19.40m）；（2）在4-11軸與K-N軸三層會議室處有預應力梁，凈跨23.70m，凈高8.8m，梁截面為550mm*1700mm ，板厚為120mm；（3）1a-3a軸與B-D軸處游泳池板厚300mm，池壁梁截面為250mm*2000mm。五、施工組織及部署（一）、施工組織1、組織機構由于本工程高大模板支撐分布較廣，施工周期相應較長，針對高支模特點和施工難點，在高支模施工過程中，公司領導和各職能部門應高度重視并給

5、予全力支持，協(xié)助項目部進一步強化現(xiàn)場管理，做到分工明確，責任到人，以確保高支模施工的順利進行。本工程的質量目標為確保優(yōu)質結構工程，而該處高支模是本工程的重點與難點。項目部成立如下攻關指揮小組：組 長：項目經理副組長：項目副經理、項目技術負責人組 員：項目所有管理人員。2、職責分解項目經理督促物資設備部、工程部、質安部、技術部、商品混凝土供應商及各崗位人員到崗，并負責對外聯(lián)絡，排除外部干擾，確保高支模的施工順利進行。項目技術負責人應對高支模施工各個崗位的工作，進行指導監(jiān)督和檢查，對工程的實際質量進行巡查，使高支模的施工質量處于受控狀態(tài)，并做好各種情況的應急預案。項目施工負責人對施工過程各種資源（

6、周轉材料、勞動力和機具設備等）的組織和協(xié)調，負責組織各個工作面的施工。工程技術部應根據施工進度計劃編制工程用材需用計劃和勞動力需用計劃，按照施工組織設計中的周轉材料需用計劃，經技術負責人審核，項目經理審批后送材料部門或報送監(jiān)理，工長根據施工進度實際情況和材料需用計劃，及時通知材料員組織材料的進場，及時組織勞動力。各分項工程施工前，工長應組織作業(yè)人員進行分項工程技術交底，使作業(yè)人員明白圖紙要求、施工工藝和質量要求，以及安全、環(huán)境上應注意的事項。高支模使用的周轉材料應取樣送檢，必須合格后才能用于本工程，混凝土試塊必須按規(guī)范要求留置，并作好試驗日志。工程技術部根據施工進度計劃編制工程用材需用計劃,

7、施工組編制周轉材料需用計劃，經技術負責人審核，項目經理審批后送材料部門或報送監(jiān)理?？偣らL根據施工進度實際情況和材料需用計劃，及時通知材料員組織材料的進場。提前與氣象部門聯(lián)系，了解混凝土計劃澆注期間的氣候情況，盡量避開大雨大風天氣，作好混凝土的覆蓋養(yǎng)護工作；向環(huán)保部門申請并辦理夜間施工許可證。為了保證混凝土澆筑順利進行，混凝土澆筑期間值班人員安排如下表：值班人員工 作 內 容總指揮負責生產總的整體協(xié)調檢查混凝土澆筑時操作程序，解決現(xiàn)場技術問題檢查混凝土、鋼筋成型質量及模板和支架是否按施工方案的要求施工。前臺聯(lián)絡、布料、混凝土養(yǎng)護、成品保護工作的調度鋼筋檢查，組織勞務人員修整模板及支撐系統(tǒng)巡視，組

8、織木工護模組織材料進場、驗收設備運轉正常、出現(xiàn)故障時組織搶修及機操作業(yè)人員的調度試塊留置、塌落度測定后勤保障鋼筋工3 人木工10 人修復鋼筋護理模板（二）、施工部署1、工期要求高支模工期按項目部總工期計劃，與框架支撐體系結合高支模方案搭設施工進度同步。2、資源部署（1）機具設備垂直運輸設備：垂直運輸主要采用一臺QTZ63 塔吊進行。混凝土施工設備：混凝土運輸設備由混凝土攪拌站提供；現(xiàn)場采用地泵與汽泵澆筑。梁板混凝土澆筑時，準備8根振動棒（其中兩根30 的振動棒），平板振動器2臺。照明設施：樓面場地照明主要依靠塔吊上的兩盞鏑燈，梁板混凝土澆筑時另外準備8 盞碘鎢燈，沿混凝土流向布置，梁板下放置多

9、盞碘鎢燈照明護模。（2）主要物資資源鋼筋：組織鋼筋進場和鋼筋的進場驗收、及時通知監(jiān)理見證取樣送檢?；炷粒罕竟こ滩捎蒙唐坊炷粒崆皩⒈敬位炷恋奶厥庖蟾嬷炷翑嚢枵?，作好試配工作；混凝土澆注前，書面通知攪拌站本次混凝土澆注的強度等級、需用時間和數量，攪拌車和輸送泵的數量，混凝土坍落度的要求，混凝土的其他特殊要求（如需摻外加劑等）。周轉材料：按施工組織設計中的周轉材料數量。零星材料：麻袋500個，彩條布250。（3）人力資源勞動力數量：鋼筋工60人，木工100人，架工38人，電工4人、焊工2人、塔吊指揮1人，塔吊司機1人，普工15人、混凝土工20人。作業(yè)人員的教育與培訓：所有進場作業(yè)人員必

10、須經過入場三級安全教育和施工技術交底，明白施工工藝、質量要求，應注意的安全事項等才能進行施工作業(yè)。六、主要施工方法（一）、方案的選型擬采用滿堂腳手方案，方便簡易，不必作特別準備。具體搭設按附后計算式中的材料及規(guī)定。（二）、施工重點與難點本部位高支模層高高，跨度較大，其模板的支撐系統(tǒng)的強度、剛度和穩(wěn)定性是施工重點和難點，是結構安全的重要保證。由于本次高支模施工荷載較大（主要有支撐體系自重荷載、新澆混凝土荷載、施工荷載），為確保下層結構能承受上部傳來的荷載，項目部考慮將在該層及該層的下下一層進行卸荷。工藝流程：測量放線支模架搭設梁底模鋪設梁側模支設梁鋼筋綁扎驗收梁板混凝土澆筑。（三）、材料的選用1

11、、鋼管支撐系統(tǒng)選用48×3.0焊接鋼管及其配套配件，鋼管及其配套配件質量應滿足現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定。2、模板選用木模板。龍骨采用50×100方木，模板面板采用18厚膠合板。（四）、鋼管支撐搭設技術要求1、鋼管支撐搭設方案鋼管支撐間距板下按1500×900mm（縱橫向）布置；三層會議室550*1700梁立桿步距1.5m，梁兩側立桿間距0.75m；三層游泳池250*2000梁立桿步距1.5m，梁兩側立桿間距0.75m；圓弧門庭500*1500預應力梁立桿步距1.5m，梁兩側立桿間距0.7m；。第一道掃地桿距樓面200mm，然后按1.5m步距逐步搭設至施工層梁底或伴底標高下30

12、0mm左右，該300mm范圍的支撐由木工班在模板組裝時完成。立桿下方設置寬300mm通長木板墊木。具體布置見下圖。在每道梁下立桿位置處縱橫各設六道垂直剪刀撐，剪刀撐與地面呈60度左右的夾角。2、模板方案梁底龍骨間距為200mm，板下龍骨間距為200mm。梁對拉螺栓沿梁跨度方向每隔500設二道（上下各一根）。3、各構件及施工部位的構造要求（1）立桿立桿柱腳均應加設墊板。立桿每2m 高度的垂直允許偏差為7 mm，每10m高度的垂直允許偏差為20mm，每30m高度的垂直允許偏差為60mm。立桿、水平桿應要采用對接，對接扣件應交錯布置。其要求同外腳手架施工規(guī)定。每個水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊

13、。（2）連墻桿本工程因架體高，擬沿門庭四周設置連墻桿，與結構形成剛性連接，在有結構柱的地方，須用鋼管搭設包箍，增強支架的穩(wěn)定性。（3）立桿的構造要求保持垂直度，減少偏心距。選擇順直的鋼管，在搭設時要縱橫兩個方向進行檢查和調整，通過測量立桿間距，立桿與建筑物間的距離及時糾偏，允許偏差1/10。立桿的縱橫連接設置縱橫兩個方向的水平橫桿，減少立桿的計算長度，水平橫桿都應采用十字扣件直接與立桿連接。立桿底部必須設縱橫向掃地桿，下部設墊板，且與周邊的建筑物頂牢；掃地桿距地面的距離不應大于200mm。（4）桿件的連接和接長A、對接扣件只能傳遞軸向壓力，應用于立桿的對接接長，立桿上對接扣件應錯開布置，盡量在

14、不同步距內布置；兩根相鄰接頭的位置不應在同一高度上，水平桿接長不得采用對接扣件。B、采用旋轉扣件搭接接長時，可傳遞軸向的拉和壓應力，可用于立桿、橫桿和剪刀撐等桿件的接長。搭接長度必須大于1米，用于搭設的旋轉扣件不少于2個，且鋼管頂端應伸出旋轉扣件不小于100。（5）剪刀撐剪刀撐能夠增強模板支撐體系的剛度和整體穩(wěn)定性，特別是在大跨度滿堂支撐排架中起著非常重要的作用。A、剪刀撐的布置原則垂直剪刀撐成4560°傾角，雙支對稱布置，每道剪刀撐的寬度不應大于6米，由底到頂連續(xù)設置。位置設在縱橫梁的下部兩側立桿上，縱橫各設6道，共12道。B、由于縱橫桿大部分都與四周結構之間頂牢。C、剪刀撐交叉應

15、用旋轉扣件，在剪刀撐斜桿的接長區(qū)域，應等間距設置3個旋轉扣件進行搭接，搭接長度應大于1米，不得采用對接扣件。4、鋼管支撐系統(tǒng)的搭設順序樓板或地下室頂板清理干凈彈線鋪設墊板搭設掃地桿架設立桿第一步架體搭設逐次搭第二步以上架體隨每步垂直剪刀撐搭設隨每步水平剪刀撐搭設操作層鋪腳手板整體檢查驗收投入使用。5、模系統(tǒng)的檢查驗收程序該方案在執(zhí)行過程中，必須遵循以下檢查驗收程序，否則，不允許投入使用。檢查驗收程序：安全技術交底班組自檢及互檢專業(yè)工長過程控制項目部檢查整改公司組織技術安全聯(lián)合檢查專業(yè)監(jiān)理工程師驗收轉入下道工序。（五）高支模安全措施1、高支模的技術方案必須經企業(yè)和安全負責人審批才能實施。2、施工

16、前必須明確高支模施工現(xiàn)場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。施工現(xiàn)場安全負責人應在高支模搭設、拆除、混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行書面技術交底。3、搭、拆支架的工作人員必須是經過考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應定期體檢合格方可持證上崗。4、搭、拆支架的工作人員做好安全技術交底及安全教育后方可上崗作業(yè)。5、明確支架施工現(xiàn)場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作。設專人負責對頂架進行經常檢查和保修。6、未經原審批部門同意，任何人不得修改更變技術方案。7、施工中必須嚴格按照有關章程和規(guī)范要求施工，嚴禁違章作業(yè)。8、操作工人必須經過安全培訓及三級安全教育，持證上崗。操作時必須正確戴好安全帽和安全

17、帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業(yè)。9、工具及小零件，要放在工具箱內。10、搭設、拆除支撐架時應思想集中，團結協(xié)作，統(tǒng)一指揮，禁止在架子上打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。11、遇六級以上大風或重霧、大雨時應停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的構配件。13、支撐架搭設完畢后，應會同技術部門及安全檢查員進行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經驗收后才可進行下道工序施工使用。14、混凝土澆筑時，必須對稱進行。澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，安排鋼筋工、木工跟班看護，發(fā)現(xiàn)異常應暫停施工，及時

18、處理后方可繼續(xù)。15、高支模施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。16、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。17、模板安裝、綁扎鋼筋、混凝土澆筑時，應避免材料、機具與工具過于集中堆放，在任何情況下模板立柱承受的荷載不得超過荷載設計值。18、支撐搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支撐底。應在適當位置掛設警示牌標志，并指定專人進行監(jiān)護。19、使用過程中必須定期和不定期進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題應及時整改，整改后才能繼續(xù)使用。如停工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。七、高支模拆除 拆模時間框架梁的不承重側模應在混凝土強度能保證其表面及棱角不

19、因拆模而受損壞，方可拆模，同時應依同條件養(yǎng)護的試件強度，根據跨度的不同而按下表（按設計強度的百分比）要求強度。底模拆除表序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率（%）1板2502梁>28703承重結構>81004懸臂梁2705懸臂板>2100側模拆除表序號砼強度設計值平均硬化氣溫在25度時的拆除時間1C3016小時2>C3024小時 拆模順序梁板模板的拆除順序：梁側模板板模板梁底模板支柱或門架分類清場 拆模施工A、梁板拆除：先將支柱上可調支托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部邊接模板的附件，再用鐵釬撬動模板，使模板降下由龍骨支撐，拿下模板和龍

20、骨，然后拆除水平拉桿、交叉撐和支柱或門架。B、梁、柱模在確保表面不受損壞時方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆除模板和對拉螺栓及附件，再用撬棍輕輕撬動模板，使之與砼分離。C、拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的構配件及時集中統(tǒng)一管理，并做相應的防護處理。D、拆除模板時，操作人員應站在安全的地方，拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。 拆除支撐體系注意事項A、拆除前應全面檢查支撐體系的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。B、拆除支撐應先清除其上的雜物及地面的障礙物。C、拆除作業(yè)應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。水平拉桿要跟隨立桿或鋼門架逐層拆除。 管理

21、措施A、樓面頂架、模板安裝前，應對班組進行全面的技術安全交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的技術交底工作。B、在支頂安裝過程中，應設置防傾覆的臨時措施，待其安裝完畢且核正無誤后才予以固定。C、在混凝土澆筑前，必須經現(xiàn)場監(jiān)理人員及我部檢驗合格后才能進模板，必須支撐牢固、穩(wěn)定，不得有松動、跑模、超標準的變形下沉等現(xiàn)象。八、應急救援預案1、應急預案的方針與原則：堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優(yōu)先”的方針，貫徹“常備不懈、統(tǒng)一指揮”高效協(xié)調的原則，為給員工在施工場區(qū)創(chuàng)造更好的安全施工環(huán)境。應保證各種應急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)，指導應急行動按計劃有序地進行。防止

22、因應急行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財產損失，救助實現(xiàn)應急行動的快速、有序、高效，充分體現(xiàn)應急救援的“應急精神”。2、 應急策劃：（1）急預案工作流程圖：本工程的特點是支模高，梁截面尺寸大的實際情況，認真對危險源的識別，特制訂本項目發(fā)生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現(xiàn)場操作人員應急能力，減少突發(fā)事件造成的損失和不良影響，其應急準備和響應工作程序如下圖：（2） 突發(fā)事件風險分析和預防：本工程在分析、辨識施工中，危險因素是圓弧門廳梁板層高達11m ，梁截面尺寸500×1500mm ，板厚平均120mm

23、，支架受荷偏大，可能產生支架的不穩(wěn)定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空墜落、高空落物傷人等。在工地已采取機電管理，安全管理各種防范措施的基礎上，還需要作好以下危險因素產生的應急方案。3、突發(fā)事件及風險預防措施：（1） 施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。（2） 本高支模方案施工前組織專家論證評審簽字，報監(jiān)理審批同意后方可執(zhí)行。（3） 支架搭設完畢班組自檢合格報項目部質檢組組織詳細逐項檢查合格后報監(jiān)理檢查。（4） 逐個扣件進行檢查擰緊度是否達到40N.m扭力距。（5） 逐根立桿檢查是否與地下室底板及梁底模頂牢固。（6） 梁側模板對拉螺栓每端必須用雙螺母擰緊

24、。（7） 認真通過審核審定本高支模結構設計計算，是否符合規(guī)范要求。（8） 從中間或兩對邊開始向兩側平衡澆筑砼，同時在砼澆筑時，不能集中過多砼于某點部位，防止局部超負荷。（9） 澆筑砼時，無關人員不準在模板支架下，要有專職安全員看護，配置有專業(yè)工種進行監(jiān)護并及時處理，在有可能出現(xiàn)事故前及時發(fā)現(xiàn)并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態(tài)前。4、應急資源分析：(1) 應急力量的組成：項目部成員(2) 應急設備，物資準備；已配備有藥箱藥品，救護車輛，配有多部對講機，配置有滅火器、擔架等。5、法律法規(guī)要求：關于特大安全事故行政責任追究的規(guī)定第七條、第三十一條安全生產法第三十條、第六十八條，建筑工程安全管理條例

25、、安全許可證條例 6、應急準備（1） 機構與職責一旦發(fā)生施工安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現(xiàn)場，組織指揮搶險，成立現(xiàn)場搶險領導小組。組 長：（項目經理）聞曉坤副組長：劉定坤組 員：周建紅應急組織的分工職責組長職責： 決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。 復查和評估事故可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程。 指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。 與現(xiàn)場外應急機構取得聯(lián)系，及時對緊急情況的記錄作出安排。 在場內實行交通管制，協(xié)助場外應急機構開展

26、服務工作。 在緊急狀態(tài)結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責 評估事故的規(guī)模和發(fā)展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。 如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。 安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現(xiàn)場到安全地帶集中。 設立與應急救援中心的通訊聯(lián)絡，為應急服務機構提供建議和信息。 協(xié)助組長組織指揮，協(xié)調救援工作，組長不在現(xiàn)場時，可代替組長的職責。組員職責：在組長或副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護，搶救，警戒等工作，具體落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。（2） 應急資源：應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在

27、事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫(yī)療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現(xiàn)在何處1小 車臺1現(xiàn)場2滅 火 器個20現(xiàn)場3藥 箱 及 藥 品個/批1現(xiàn)場4對 講 機部8現(xiàn)場5手 機部6現(xiàn)場6擔 架副1現(xiàn)場（3）教育訓練 在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。（4）互相協(xié)議： 項目部事先與地方醫(yī)院建立正式互相協(xié)議，以便在事故發(fā)生時得到外部救援力量和資源的援助。（5） 應急響應出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程

28、度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。（6）模板支撐架倒塌事故的應急救援a、模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業(yè)環(huán)境破壞。 b、應急救援方法有關人員的安排 組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故

29、情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。人員疏散、救援方法 人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。傷員救護· 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要

30、搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。· 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。· 立即撥打120急救電話或送醫(yī)院?，F(xiàn)場保護 由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。（7）現(xiàn)場恢復 充分辨識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清楚后，方可恢復正常工作狀態(tài)。九、設計計算（一）按本工程圓弧門庭0.9m*0.9m柱模板為例進行計算柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB5001

31、0-2002、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的總計算高度:H =10.93m；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱

32、箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/m

33、m2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m

34、2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 283 mm，且豎楞數為 4，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度

35、B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩

36、：M =0.1×10.871×283×283= 8.71×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 8.71×104 / 2.43×104 =

37、3.583N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.583N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的

38、臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×10.871×283.0 = 1845.980N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1845.980N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1845.980/(2&#

39、215;450×18.0)=0.342N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.342N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×0.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I-面板截

40、面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容許撓度: = 283 / 250 = 1.132 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9.02×283.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.188 mm；面板的最大撓度計算值 =0.188mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 1.132mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為10.93m,

41、柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2&#

42、215;20.036×0.283×0.900=6.124kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.283×0.900=0.713kN/m； q = 6.124+0.713=6.837 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×6.837×450.0×450.0= 1.38×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f -豎楞的抗

43、彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.38×105/8.33×104 = 1.661N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.661N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.036×0.283×0.900=6.12

44、4kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.283×0.900=0.713kN/m； q = 6.124+0.713=6.837 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×6.837×450.0 = 1845.980N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.837×450=1845.98N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn

45、= 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×1845.980/(2×50.0×100.0×1)=0.554N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.554N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×0.28

46、= 6.84 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×6.84×450.04/(100×9000.0×4.17×106) = 0.051 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.051mm 小于豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中

47、，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.283 × 0.45 = 3.08 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 3.779 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.130 kN&

48、#183;m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.035 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 129625.05 N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 13.74 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.30×108/(1.05×8.99×106)=13.74N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過

49、計算得到: = 0.035 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.035mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號: M14 ；對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm；對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.779 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×

50、;105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=3.779kN 小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)

51、15;0.283 ×0.45 = 3.08 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 3.779 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.130 kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.035 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 129625.05 N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 13.738 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱

52、箍的最大應力計算值 =1.30×108/(1.05×8.99×106)=13.738N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.035 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.035mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直

53、徑: M14 ；對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm；對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.779 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=3.779kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（二）按三層會議室4-11/K-N軸550*1700梁模板為例進行計算因本工程梁支架高度為8.92米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐

54、架設計和使用安全中的部分內容。梁段: 會議室4-11/K-N軸550*1700梁。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.55；梁截面高度 D(m)：1.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：8.92；梁兩側立桿間距(m)：0.75；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)

55、情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：6；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：30mm，300mm，600mm，900mm，1200mm，1500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數：2；次楞材