機(jī)械專業(yè)模具方面畢業(yè)論文參考模板

1、a/r弟早一、塑件材料的選擇及其結(jié)構(gòu)分析1、塑件（手機(jī)外殼）模型圖:塑件的成形工藝性分析圖1-1 塑件圖2、塑件材料的選擇：選用abs （即丙烯睛一丁二烯一苯乙烯共聚物）。3、色調(diào)：黑色。4、生產(chǎn)批量:大批量。5、塑件的結(jié)構(gòu)與工藝性分析：（1）結(jié)構(gòu)分析塑件為手機(jī)外殼的上半部分，應(yīng)有一定的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，由于中間有手機(jī)的按鍵及手機(jī)顯示屏，后面有 與后蓋聯(lián)接的塑料倒扣，所以應(yīng)保證它有一定的裝配精度；由于該塑件為手機(jī)外殼，因此對(duì)表而粗糙度 要求不髙。（2）工藝性分析精度等級(jí)：采川5級(jí)低精度脫模斜度：須件外表面40'1°20' 議件內(nèi)表而30'1。（脫模斜度不包括在塑件的公

2、差范 圍內(nèi)，塑件外形以型腔大端為準(zhǔn)，塑件內(nèi)形以型芯小端為準(zhǔn)。）二、abs的注射成型工藝1、注射成型工藝過(guò)程（1）預(yù)烘干一-裝入料斗一-預(yù)犁化一-注射裝置準(zhǔn)備注射一-注射一-保壓一-冷卻一-脫模-幫件送下工序(2)清理模具、涂脫模劑一->2、abs的注射成型工藝參數(shù)合模一-注射(1)注射機(jī)：螺桿式(2)螺桿轉(zhuǎn)速(r/min)： 30 0 (選30)(3)預(yù)熱和干燥：溫度(° c) 80-85時(shí)間(h)2-3(4)密度(g/ cm3 ) : 1.02-1. 05(5)材料收縮率(%): 0. 3-0.8(6)料筒溫度(° c)：后段150-157中段165-180前段18

3、0-200(7)噴嘴溫度(° c)： 170-180(8)模具溫度(° c)： 50-80(9)注射壓力(mpa)： 70100(10)成形時(shí)間(s)：注射時(shí)間20-90高壓吋間05冷卻時(shí)間20-120總周期50-220(11) 適應(yīng)注射機(jī)類型：螺桿、柱塞均可(12) 后處理：方法 紅外線燈、烘箱溫度(° c) 70時(shí)間(h)24三、abs性能分析1、使川性能： 綜合性能良好，沖擊韌度、力學(xué)強(qiáng)度較高，h要低溫下也不迅速下降。 耐磨性、耐寒性、耐水性、耐化學(xué)性和電氣性能良好。 水、無(wú)機(jī)鹽、堿、酸對(duì)abs幾乎無(wú)影響。 尺寸穩(wěn)定，易于成型和機(jī)械加工，與372有機(jī)玻璃的熔

4、接性良好，經(jīng)過(guò)調(diào)色可配成任何顏色，h 可作雙色成型塑件，且表面可鍍銘。2、成型性能： 無(wú)定型塑料，其品種很多，各品種的機(jī)電性能及成型特性也各有差異，應(yīng)按品種確定成型方法及 成型條件。 吸濕性強(qiáng)，含水量應(yīng)小于0.3%,必須充分干燥，要求表血光澤的犁件應(yīng)耍求長(zhǎng)時(shí)間預(yù)熱干燥。 流動(dòng)性屮等，溢邊料0. 04mm左右(流動(dòng)性比聚苯乙烯、as差，但比聚碳酸酯、聚氯乙烯好)。 比聚苯乙烯加工困難，宜取高料溫、模溫(對(duì)耐熱、高抗沖擊和中抗沖擊型樹脂，料溫更宜収高)。 料溫對(duì)物性彩響較人、料溫過(guò)高易分解(分解溫度為250 ° c左右比聚苯乙烯易分解)，對(duì)要求精度較 高的塑件，模溫宜取5060 

5、6; c,耍求光澤及耐熱型料宜取6080 ° co注射壓力應(yīng)比加工聚苯 乙烯稍高，一般用柱塞式注須機(jī)時(shí)料溫為180230 0 c,注射壓力為100140 mpa,螺桿式注蜩 機(jī)則取160220 ° c, 70100 mpa為宜。 易產(chǎn)生熔接痕，模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意盡量減小澆注系統(tǒng)對(duì)斜流的阻力，模具設(shè)計(jì)時(shí)要注意澆注系統(tǒng), 選擇好進(jìn)料口位置、形式。摧出力過(guò)大或機(jī)械加工時(shí)塑件表血呈“白色”痕跡(但在熱水中加熱可消失)。 abs在升溫吋粘度增高，塑料上的脫模斜度宜稍大，宜取1 °以上。 在正常的成型條件下，壁厚、熔料溫度及收縮率影響極小。3、a13s主要技術(shù)指標(biāo)：表1t熱物理

6、性能密度(g/ cm3)1.021. 05比熱容(j kgk'1)12551674導(dǎo)熱系數(shù)(w m 1 k 1x 10 2)13.831. 2線膨脹系數(shù)(10 5k *)5. 88. 6滯流溫度(° 0130表1-2力學(xué)性能屈服強(qiáng)度(mpa)50抗拉強(qiáng)度(mpa)38斷裂仲長(zhǎng)率()35拉仲?gòu)椥阅Ａ?gpa)1.8抗彎強(qiáng)度(mpa)80彎曲彈性模量(gpa)1.4抗壓強(qiáng)度(mpa)53抗剪強(qiáng)度(mpa)24沖擊韌度無(wú)缺ii261布氏硬度9.7r121（簡(jiǎn)支梁式）缺口11表1-3電氣性能表而電阻率（q）1. 2x1013體積電阻率（qm）6.9x10"擊穿電壓（kv/m

7、m）介電常數(shù)（10°hz）3.04介電損耗角正切（10l，hz）0. 007耐電弧性（s）5085四、abs成型蜩件的主要缺陷及消除措施：主要缺陷：缺料、氣孔、£邊、出現(xiàn)熔接痕、塑件耐熱性不高（連續(xù)工作溫度為70° c左右熱變形 溫度約為93° c）、耐氣候性差（在紫外線作用下易變硬變脆）。消除措施：加大主流道、分流道、澆口、加人噴嘴、增人注射壓力、提高模具預(yù)熱溫度。第二章模具結(jié)構(gòu)形式的擬定 一、確定型腔數(shù)量及排列方式i般來(lái)說(shuō)，粘度要求高的小型塑件和屮人型塑件優(yōu)先采川一模一腔的結(jié)構(gòu)；對(duì)于秸度要求不高的小 型塑件（沒(méi)有配合秸度要求），形狀簡(jiǎn)單，乂是大批量生

8、產(chǎn)時(shí)，若采川多型腔模具可提供獨(dú)特的優(yōu)越條 件，使生產(chǎn)效率大為提高。型腔的數(shù)目可根據(jù)模型的人小情況而定。該塑件對(duì)精度要求不高，為低精度犁件，再依據(jù)塑件的大小，采用一模兩型的模具結(jié)構(gòu)。型腔的排 列方式如卜圖：圖2-1型腔排列方式二、模具結(jié)構(gòu)形式的確定1. 多型腔單分型血模具：塑件外觀質(zhì)量耍求不高，尺寸精度耍求一般的小型塑件，可釆用此結(jié)構(gòu)。2. 多型腔多分型面模具：塑件外觀質(zhì)量要求高，尺寸秸度要求一般的小型塑件，可采川此結(jié)構(gòu)。 該觀件外觀質(zhì)量要求不高，是尺寸精度要求較低的小型塑件，因此町釆用多型腔單分型血的設(shè)計(jì)。 從塑件上容易看出模具的分型而位置、摧出機(jī)構(gòu)的設(shè)置以及澆口的位置。分型而為單分型而垂直分

9、最常用的澆口形式有：第一是側(cè)澆口。這種澆口形式注射工藝工人比較熟悉，在制造上加工比較方 便，但不得因素是澆道流程長(zhǎng)，熱量損耗大,因此容易產(chǎn)牛明顯的拼料痕跡。如果要得到改善，則需加 大澆道尺寸，但隨之澆道部份的冋料增多。其次須料的進(jìn)料口部分需去毛刺，這樣既增加了去毛刺的工 時(shí)，又損壞了周圍的美觀。第二是點(diǎn)澆口。塑料注射時(shí)，在點(diǎn)澆口以高速注入型腔，一部份動(dòng)能轉(zhuǎn)變?yōu)?熱能，因此塑料在會(huì)合時(shí)的熱量損耗比側(cè)澆口少，所以會(huì)合處熔合較好，熔接痕不太明顯。其缺點(diǎn)是塑 件的止血將留下點(diǎn)燒口的痕跡，影響塑件的美觀，并口為了取出點(diǎn)澆口的澆道剩料，型腔必須移動(dòng)。由 于型腔重量較大，所以不方便移動(dòng)。第三種是綜合上述兩種

10、澆口形式的優(yōu)缺點(diǎn)，采用剪切澆口。兇為塑 件側(cè)壁距離橫澆道較遠(yuǎn)，因直接在側(cè)壁進(jìn)料是很難實(shí)現(xiàn)的，因此乂增設(shè)了工藝輸助澆口，從而使?jié)沧⑾?統(tǒng)進(jìn)一步完善。這種澆口形式主要有以下優(yōu)點(diǎn)：一是須件表而無(wú)澆口痕跡，并且外表而無(wú)明顯的熔接痕, 所以外觀質(zhì)量較好。二是澆口的位置和數(shù)量對(duì)視犁件的質(zhì)量而增加、減少或改變澆口的位置、模具修改 也比較方便。三是在塑件頂出的同時(shí)，澆口剪斷并脫落，可節(jié)省去毛刺工序，并有得于機(jī)床自動(dòng)化。從 塑料流程盡量一致的原則出發(fā)，采用了兩個(gè)剪切澆口處都設(shè)有頂桿，用以切斷剪切澆口，其工藝輔助澆 口可手工去除。第三章 注塑機(jī)型號(hào)的確定除了模具的結(jié)構(gòu)、類型和一些基本參數(shù)和尺寸外，模具的型腔數(shù)、需

11、用的注射量、塑件在分型回 上的投影面積、成型時(shí)需要的合模力、注射壓力、模具的厚度、安裝固定尺寸以及開模行程等都與注射 機(jī)的有關(guān)性能參數(shù)密節(jié)相關(guān)，如果兩者不相匹配，則模具無(wú)法使川，為此，必須對(duì)兩者之間有關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn) 行較核，并通過(guò)較核來(lái)設(shè)計(jì)模具與選擇注射機(jī)型號(hào)。一、有關(guān)塑件的計(jì)算(cm3 )(cm2)(g/ cm3 )(g)1、體積二3.9420931曲面面積=8. 7216837 密度=1.05質(zhì)量=4. 1391980二、注射機(jī)型號(hào)的確定根據(jù)犁件的休積初步選定用xs-z-60 (臥式)型注犁機(jī)。sz-60/40 (臥式)型注塑機(jī)的主要技術(shù)規(guī)格如f表：表3-1注塑機(jī)的主要參數(shù)理論注射容積(cm3

12、)60螺桿直徑(nun)30注射壓力(mpa)180注射速率(g/s)70塑化能力(g/s)35螺桿轉(zhuǎn)速(r/min)0200鎖模力(kn)400拉桿有較距離(mm)220x300移模行程(mm)250模具故大療度(mm)250模具最小厚度(mm)150鎖模形式雙曲肘模具定位孔立徑(mm)0 80噴嘴球半徑(mm)sr10噴嘴口孔徑(mm)c3模板尺寸(mm)200x315三、注射機(jī)及型腔數(shù)量的校核1、主流道的體積約為：v (cm3) = 3. 14 x 0.632 x 2. 5 二 3< g882、分流道與澆口的體積約為：v(cm3) = 13x 1. 1304 = 14. 69523

13、、該模具總共盂填充觀件的體積約為：v (cm3)二 2 x 3. 9420934 + 3. 988 + 14. 6952 = 26. 5672四、注射機(jī)及參數(shù)量的校核1、注射量的校核注射機(jī)一個(gè)注射周期內(nèi)所需注射量的塑料熔體的總量必須在注射機(jī)額定注射量的8096以內(nèi)。在一個(gè)注射成形周期內(nèi)，需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的容量或質(zhì)量，應(yīng)為制件和澆注系統(tǒng)兩部份容 量或質(zhì)量z和，即v =門乞+ v.j或m = nniz + m.j式屮v 5) 一個(gè)成形周期內(nèi)所需射入的塑料容積或質(zhì)s(cm3或g)；n型腔數(shù)目vz. (mz)單個(gè)塑件的容量或質(zhì)量(enf或g)。v.i (mj) 澆注系統(tǒng)凝料和飛邊所需犁料的容量

14、或質(zhì)量(c*或g)。故應(yīng)使nvz + vw 0. 8vg或nnu + nij w 0. 8m«式中vr (mj 注射機(jī)額定注射量(cn?或g)。根據(jù)容積計(jì)算nvz + 力二 26. 5672 wo. 8v&可見注射機(jī)的注射量符合要求2、型腔數(shù)量的確定和校核型腔數(shù)量與注射機(jī)的塑化率、最大注射量及鎖模力等參數(shù)有關(guān)，此外，述受塑件的精度和牛產(chǎn)的經(jīng) 濟(jì)性等因數(shù)影響?？筛鶕?jù)注射機(jī)的最大注射量確定型腔數(shù)nn < km”-加2式中k注射機(jī)的最大注射量的得用系數(shù)，一般取0. &mv注射機(jī)允許的最大注射量；m2澆注系統(tǒng)所需犁料的質(zhì)量或體積(g或cn?)；m 1單個(gè)塑件的質(zhì)量或體積

15、(g或cm3 )o所以盂要巾 / 0.8x60-18.6832 qn 342 §n=2符合耍求3、幫件衣分型而上的投影而積與鎖模力校核注射成型時(shí)，塑件在模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素，其數(shù)值越大，需要的鎖模 力也就越大。如果這一數(shù)值超過(guò)了注射機(jī)允許使用的最大成型面枳，則成型過(guò)程中將會(huì)出現(xiàn)溢漏現(xiàn)象。 因此，設(shè)計(jì)注射模時(shí)必須滿足下血關(guān)系：nai + a2 < a式屮a注射機(jī)允許使川的最人成型面積(mn?)其他符號(hào)意義同前。注射成型時(shí)，模具所需的鎖模力少塑件在水平分型面上的投影面積有關(guān)，為了可靠地鎖模，不使成 型過(guò)程屮出現(xiàn)溢漏現(xiàn)象，應(yīng)使塑料熔體對(duì)型腔的成型壓力與塑件和澆

16、注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和 的乘積小于注射機(jī)額定鎖模力，即：(nai + a?)p < f式中符號(hào)意義同前。所以需要2 x 40 x 95+9 x 80=83200 < a杏得abs的平均成型壓力為30 (cnr/mpa)(2x4x9. 5+0. 9x8) x30二83. 2x30二2. 5 < f符介要求4、故大注射壓力校核注射機(jī)的額定注射壓力即為它的最高壓力p喰,應(yīng)該大于注射機(jī)成型時(shí)所調(diào)用的注射壓力，即：p«.ax > kp0很明顯，上式成立，符合要求。5、模具與注射機(jī)安裝部份的校核噴嘴尺寸注射機(jī)頭為球而，其球而半徑與相應(yīng)接觸的模具主流道始端凹下的球而

17、半徑相適應(yīng)。模具厚度模具厚度h (又稱閉合高度)必須滿足：ilin < ii < ilax式中hraitl注射機(jī)允許的最小厚度，即動(dòng)、定模板之間的最小開距；漏注射機(jī)允許的最大模厚。注射機(jī)允許厚度150<h<250符合要求。6、開模行程校核開模行程s （合模行程）指模具開合過(guò)程屮動(dòng)模固定板的移動(dòng)距離。注射機(jī)的最人開模行程與模具 厚度無(wú)關(guān)，對(duì)于單分型而注射模：smax m s 二 hi + h2 + 510mm式中h,摧出距離（脫模距離）（nrni）；h2包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度（伽）。開模距離取h）二20包插澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度取h2 = 40余暈取8則仔sm

18、ax m s 二 20+20+28 68符合要求。第四章分型面位置的確定分型而是決定模具結(jié)構(gòu)形式的重要因素，它與模具的幣體結(jié)構(gòu)和模具的制造藝有密切關(guān)系，并且 育接影響著犁料熔體的流動(dòng)特性及犁料的脫模。一、分型面的形式該塑件的模具只有一個(gè)分型血，垂直分型。二、分型而的設(shè)計(jì)原則由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、塑件的結(jié)構(gòu)工藝性及粘度、形狀以及 摧出方法、模具的制造、排氣、操作工藝等多種i人1索的影響，i大i此在選擇分型而時(shí)應(yīng)綜合分析。選擇分型血時(shí)一般應(yīng)遵循以下幾項(xiàng)基本原則： 分型面應(yīng)選在犁件外形最大輪廓處 確定有利的留模方式，便于塑件順利脫模 保證塑件的精度 滿足塑件的外觀質(zhì)量

19、要求 便于模具制造加工 注意對(duì)在型面積的影響 對(duì)排氣效果 對(duì)側(cè)抽芯的影響在實(shí)際設(shè)計(jì)中，不可能全部滿足上述原則，一般應(yīng)抓住主要孑厲，在此前提下確定介理的分型而。三、分型而的確定根據(jù)以上原則，可確定該模具的分型而如下圖：第一次分型：第二次分型:圖4-1第一分型面圖4-2第二分型面（1）分型面圖4-3第二分型面料（2）第五章澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)是指凝料熔體從注射機(jī)噴嘴射出后到達(dá)型腔z前在模具內(nèi)流經(jīng)的通道。澆注系統(tǒng)分為普通 流道的澆注系統(tǒng)和熱流道的澆注系統(tǒng)兩大類。澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是注射模具設(shè)計(jì)的一個(gè)很重要的環(huán)節(jié)，它 對(duì)獲得優(yōu)良性能和理想外觀的槊 料制件以及最佳的成型效率有直接的影響。該模具

20、采用普通流道澆注系統(tǒng)，普通澆注系統(tǒng)一般rti主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成。一、澆注系統(tǒng)的尺寸是否合理不僅對(duì)塑件性能、結(jié)構(gòu)、尺寸、內(nèi)外在質(zhì)量等彩響效大，而且述在與 塑件所用塑料的利用率、成型效率等相關(guān)。對(duì)澆注系統(tǒng)進(jìn)行整體設(shè)計(jì)時(shí)，-般應(yīng)遵循如下基本原則： 了解塑料的成型性能和塑料熔體的流動(dòng)性。 采川尺量短的流程，以減少熱量與壓力損失。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)有利于良好的排氣。 防止型芯變形和嵌件位移。 便于修整澆口以保證犁件外觀質(zhì)量。 澆注系統(tǒng)應(yīng)結(jié)合型腔布局同時(shí)考慮。 流動(dòng)距離比和流動(dòng)而積比的校核。二、主流道的設(shè)計(jì)主流道的形狀和尺寸故先影響著犁料熔體的流動(dòng)速度及填充時(shí)間，必須使熔體的溫度降低

21、和壓力降 最小，且不損害其把塑料熔體輸送到故“遠(yuǎn)”位置的能力。在臥式注射機(jī)上使用的模具中，主流道垂直丁分型面，為使凝料能從其中順利拔出，需設(shè)計(jì)成圓錐 形，錐角為2°6° 01、主流道的尺寸(1) 主流道小端直徑主流道小端直徑d =注射機(jī)噴嘴直徑+ 23二3 + 23 取 d = 5 (mm)o(2) 主流道的球半徑主流道的球半徑sr = 10 + 12取sr = 12 (mm)。(3) 球面配合高度球而配合高度為35収3 (mm)。(4) 主流道長(zhǎng)度主流道長(zhǎng)度l,應(yīng)盡量小于60mm,上標(biāo)準(zhǔn)模架及該模具結(jié)構(gòu)，収l = 32 (mm)(5) 主流道錐度主流道錐角一般應(yīng)在2。6&

22、#176;，取ci = 4° ,所以流道錐度為a/2二2。(6) 主流道大端直徑主流道大端直徑d = d+2ltg ( a/2) ( a二4° )q 6. 3 (mm)(7) 主流道大端倒圓角倒角 d/8 q 0.6 (mm)根據(jù)以上數(shù)據(jù)和注射機(jī)的有關(guān)參數(shù)，設(shè)計(jì)出主流道如下圖：圖5-1主流道形式2、主流道襯套的形式主流道部分在成型過(guò)程中，其小端入口處與注射機(jī)噴嘴及一定溫度、壓力的塑料熔要冷熱交換地反 復(fù)接觸，屬易損件，對(duì)材料要求較高，因而模具的主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸更換的襯套式(俗稱澆口 套)，以便有效地選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理。一般采用碳素工具鋼如t8a、t10

23、a等，熱處理 要求淬火5357 hrco主流道襯套應(yīng)設(shè)置在模具對(duì)稱屮心位置上，并盡可能保證與相聯(lián)接的注射機(jī) 噴嘴同一軸心線。4主流道襯套的形式有兩種：一是主流道襯套與定位圈設(shè)計(jì)成整體式,般用于小型模具:二是主流 道襯套與定位圈設(shè)計(jì)成兩個(gè)零件，然后配合在固定在模板上。該模具尺寸較小，主流道襯套可以選用整體式。設(shè)計(jì)m主流道襯套的尺寸如下圖：0.02a2535oco圖5-3主流道的具體尺寸主流道襯套的固定形式如下圖：定模座板主流道襯套圖5-4襯套的固定形式三、冷料井的設(shè)計(jì)在完成一次注射循環(huán)的間隔，考慮到注射機(jī)噴嘴和主流道入口這一段熔體因輻射散熱而低于所耍 求的塑料熔體的溫度，從噴嘴端部到注射機(jī)料筒以

24、內(nèi)約1025mm的深度冇個(gè)溫度逐漸升高的區(qū)域，這時(shí)才達(dá)到正常的犁料熔體溫度。位于這一區(qū)域內(nèi)的蜩料的流動(dòng)性能及成型性能不佳，如果這里相對(duì)較低 的冷料進(jìn)入型腔，便會(huì)產(chǎn)生次品。為克服這一現(xiàn)象的影響，用一個(gè)井穴將主流道延長(zhǎng)以接收冷料，防止 冷料進(jìn)入澆注系統(tǒng)的流道和型腔，把這一川來(lái)容納注射間隔所產(chǎn)生的冷料的井穴稱為冷料井（冷料穴）。1、主流道冷料井的設(shè)計(jì)主流道冷料井設(shè)計(jì)成帶有摧桿的冷料井，底部由一根摧桿組成，摧桿裝于摧桿固定板上，與摧桿 脫模機(jī)構(gòu)連用。冷料井的孔設(shè)計(jì)成倒錐形，便丁將主流道凝料拉出。當(dāng)其被摧出時(shí)，塑件和流料凝道能 自動(dòng)墜落，易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作。主流道冷料井的設(shè)計(jì)如下圖所示：定模座板冷料井動(dòng)

25、模板拉料桿圖5-5主流道冷料井的設(shè)計(jì)2、分流道冷料井的設(shè)計(jì)當(dāng)分流道較長(zhǎng)吋，可將分流道的端部沿料流前進(jìn)方向延長(zhǎng)作為分流道冷料井，以儲(chǔ)存前鋒冷料，其 長(zhǎng)度為分流道直徑的1.52倍。四、分流道的設(shè)計(jì)該模具為一模兩腔的結(jié)構(gòu)，應(yīng)設(shè)置分流道。分流道的設(shè)計(jì)應(yīng)能滿足良好的壓力傳遞和保持理想的填 充狀態(tài)，使塑料熔體盡快地流經(jīng)分流道充滿型腔，并h-流動(dòng)過(guò)程屮壓力損失及熱量損失盡可能小，能將 塑料熔體均衡地分配到各個(gè)型腔。1、分流道的截面面形狀常用分流道的截而而形狀有圓形、梯形、u字形和六角形等。要減少流道內(nèi)的壓力損失，則希望流 道的截而積人，流道的表而積小，以減少傳熱損失，因此町用流道的截而積與周長(zhǎng)的比值來(lái)表示流

26、道的 效率。圓形截而效率最髙（即比表而最小），山于正方形流道凝料脫模困難，實(shí)際使用側(cè)而具有斜度為 5°10°的梯形流道。淺矩形及半圓形截血流道，rtl于其效率低（比表血大），通常不釆用，當(dāng)分型 面為平面時(shí)，可采川梯形或u字型截面的分流道。從上述分析，為了減少流道的熱量損失考慮到流道的效率，該模具分流道截血采用圓型截血。2、分流道的截而尺寸分流道的截面尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的成形體積、塑件壁厚、塑件形狀、所用塑料的工藝性能、注射速 率以及分流道的長(zhǎng)度等因素來(lái)確定。（1）對(duì)于壁厚小于3mm,質(zhì)量在200g以下的塑件，可用下述公式確定分流道的直徑：1 1d = 0. 2654w2l4其中

27、d流道直徑（nun）；w塑件的質(zhì)量（g）;l分流道的長(zhǎng)度（儷）。此式計(jì)算的分流道直徑限于3. 29.5 mmo根據(jù)前回的計(jì)算數(shù)據(jù)，有丄1d = 0. 265 x 4. 139 2 x 554q 1. 5 （mm）故不在適應(yīng)范用。（2）根據(jù)分流道截血形狀與流動(dòng)理論長(zhǎng)度的關(guān)系和塑料成形工藝與模具設(shè)計(jì)表5-3,再考慮 到abs的成型工藝性能，可確定分流道直徑為6mm.因此，分流道截血形狀如下圖所示:定模座板定模板圖5-6分流道截面3、分流道的長(zhǎng)度分流道的長(zhǎng)度應(yīng)盡量短，且少?gòu)澱?。分流道長(zhǎng)度為l = (50 + 15) x 2 = 110 (mm)4、分流道的農(nóng)而粗糙度山于分流道中與模具接觸的外層蜩料迅

28、速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動(dòng)狀態(tài)較為理想， 因此分流道的內(nèi)表血粗糙度ra并不耍求很低，一般取0.631.6 um,這樣表面稍不光滑，有助于增大 塑料熔體的外層流動(dòng)阻力。避免熔流表而滑移，使中心層具有較高的剪切速率。5、分流道的布置形式分流道的布置取決于型腔的布局，兩者相互影響，該模具為-模兩腔，采用平衡式布置。平衡式布置要求從主流道至各個(gè)型腔的分流道，其氏度、形狀、斷面尺寸等都必須對(duì)應(yīng)相等，達(dá) 到各個(gè)型腔的熱平衡和塑料平衡。因此各個(gè)型腔的澆口尺寸也可以相同，達(dá)到各個(gè)型腔均衡地進(jìn)料。該模具分流道為惻形截面，在定模座板和定模板上都開有分流道。其形式如下圖:圖5-7分流道的設(shè)計(jì)6、分流道向澆

29、口過(guò)渡部分的結(jié)構(gòu)見下圖：圓形分流道與矩形澆口的連接形式五、澆口的設(shè)計(jì)澆口是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)流道，它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分。澆口的形狀、數(shù)量、尺寸和位置對(duì)犁件質(zhì)量影響很人。澆口的主要作用是： 型腔充滿后，熔體在澆口處首先凝結(jié)，防止其倒流； 易于切除澆口凝料； 對(duì)于多型腔的模具，用以平衡進(jìn)料；澆口的面積通常為分流道面積的0.030.09。澆口的截面有矩形和圓形兩種。澆口氏度約為 0.52 mni左右。澆口的尺寸一燉根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式確定，収其下限值，然后在試模時(shí)逐步修正。1、澆口的形式及特點(diǎn)綜合點(diǎn)澆口呼側(cè)澆口兩種澆口形式的優(yōu)缺點(diǎn)，采用剪切澆口。因?yàn)轭a件側(cè)壁距離橫澆道較遠(yuǎn)，因ft 接在側(cè)壁進(jìn)料是

30、很難實(shí)現(xiàn)的，因此又增設(shè)了工藝輸助澆口，從而使?jié)沧⑾到y(tǒng)進(jìn)一步完善。這種澆口形式 主要有以下優(yōu)點(diǎn)：一是塑件表而無(wú)澆口痕跡，并且外表而無(wú)明顯的熔接痕，所以外觀質(zhì)量較好。二是澆 口的位置和數(shù)量可視塑件的質(zhì)量而增加、減少或改變澆口的位置、模具修改也比較方便。三是在塑件頂 出的同時(shí)，澆口剪斷并脫落，可節(jié)省去毛刺工序，并有得于機(jī)床自動(dòng)化。從塑料流程盡量一致的原則出 發(fā)，采用了兩個(gè)剪切澆口處都設(shè)有頂桿，川以切斷剪切澆口，其工藝輔助澆口可手工去除。2、澆口尺寸的確定澆口結(jié)構(gòu)尺寸可由經(jīng)驗(yàn)公式，并由塑料模具技術(shù)手冊(cè)之輕工模具手冊(cè)之一中圖3-31查得, 澆口深度h = 0.52.0h = n t = 0. 8 取 h

31、 = l (mm)式中h澆口深度(nmi);n犁料系數(shù)，由塑料性質(zhì)決定；t刪件壁厚(mm).澆口寬度b = 1.55.0b ="二 1.64 取 b 二 1.8 (mm)30式中a塑件型腔表血積。澆口長(zhǎng)度1= 0.51.75為了去除澆口方便，澆口長(zhǎng)度1也可取0.72. 5。所以可取1 = 1.0 (mm)注：其尺寸實(shí)際應(yīng)用效果如何，應(yīng)在試模中檢驗(yàn)與改進(jìn)。3、澆口位置的選擇澆口位置的選擇對(duì)塑件質(zhì)量的影響極人。選擇澆口位賈時(shí)應(yīng)遵循如下原則： 避免塑件上產(chǎn)生缺陷； 澆口應(yīng)開設(shè)在蜩件截而最厚處； 有利于犁料熔體的流動(dòng)； 的利于型腔的排氣； 考慮塑件受力情況； 增加熔接痕牢度； 流動(dòng)定向方位對(duì)

32、塑件性能的影響； 澆口位置和數(shù)目對(duì)須件變形的影響； 校核流動(dòng)比； 防止型芯或嵌件擠壓位移或變形。此外，在選擇澆口位置和形式時(shí)，還應(yīng)考慮到澆口容易切除，痕跡不明顯，不影響塑件外觀質(zhì)暈, 流動(dòng)凝料少等因索。六、澆注系統(tǒng)的平衡對(duì)于中小型塑件的注射模具己廣泛使川一模多腔的形式，設(shè)計(jì)應(yīng)盡量保證所有的型腔同時(shí)得到均一 的充填和成型。一般在塑件形狀及模具結(jié)構(gòu)允許的情況下，應(yīng)將從主流道到各個(gè)型腔的分流道設(shè)計(jì)成長(zhǎng) 度相等、形狀及截面尺寸相同（型腔布局為平衡式）的形式，否則就需要通過(guò)調(diào)節(jié)澆ii尺寸使各澆口的 流量及成型工藝條件達(dá)到一致，這就是澆注系統(tǒng)的平衡。1、分流道的平衡在多腔模具中，熔體在主流道與各分流道，或

33、各分流道之間的體積流量是不會(huì)相同的，但可以認(rèn)為 他們的流速是相等的，以此達(dá)到各型腔同時(shí)充滿的目的。為此各流道之間應(yīng)以不同的長(zhǎng)度或截而尺寸來(lái) 達(dá)到流量不等，經(jīng)分析可推導(dǎo)，對(duì)用下式進(jìn)行平衡計(jì)算：旦l2d2q2式中 qi, 熔融樹脂分別在流道1和流道2中的流量，cm7s；山,出分流道1和分流道2的直徑，cm;li, 1.2分流道1和分流道2的長(zhǎng)度，emo上式?jīng)]有考慮分流道轉(zhuǎn)彎局部阻力的影響，以及模具溫度不均的影響。實(shí)際上尚須對(duì)這些因素作校 正,才能達(dá)到充模時(shí)間相等的目的。當(dāng)分流道作平衡布置，且各型腔所需之填充量乂相等時(shí)，則各流道的長(zhǎng)度變化、長(zhǎng)度尺寸等均應(yīng)相 同。2、澆口的平衡在多型腔非平衡分流道布置

34、時(shí),由于主流道到各型腔的分流道長(zhǎng)度或各型腔所需填充流量不同，也 可采川調(diào)整各澆口截面尺寸的方法，使熔融體同時(shí)充滿各型腔。澆口平衡簡(jiǎn)稱為bgv (balanced gate value)，只耍做到各型腔bgv值相同，基本上能達(dá)到平衡填充。對(duì)于多型腔相同制品的模具，其澆口平衡計(jì)算公式如卞:式中s.澆口的截曲積，血：lg澆口的長(zhǎng)度，mm;l,分流道的長(zhǎng)度，mm。澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)一般澆口的截面積與分流道的截血積z比sg/sz取0. 07飛.09o該模具，從主流道到各個(gè)型腔的分流道的長(zhǎng)度相等，形狀及截血尺寸都相同，顯然是平衡式的。七、澆注系統(tǒng)斷而尺寸計(jì)算對(duì)工業(yè)上使用較合理的30多副注射模具，根據(jù)所用注射機(jī)

35、的技術(shù)規(guī)格，作了幾種塑料熔體的充模 計(jì)算，結(jié)果認(rèn)為主流道和分流道的剪切速率y=5x1025x103",澆口剪切速率y=10105 s_1,平衡 系統(tǒng)的充模過(guò)程近似于等溫流動(dòng)。y=f (q, rq的關(guān)系式可用如下的經(jīng)驗(yàn)公式表達(dá)：3.30式屮y 熔體在流道屮的剪切速率(s_i )q熔體在流道屮的體積流率(cm7s)rn一一澆注系統(tǒng)斷面當(dāng)量半徑(cm)1. 確定適當(dāng)?shù)募羟兴俾蕐澆注系統(tǒng)各段的y值如下：(1) 主流道:ys=5x103 s'1(2) 分流道：yr=5x 102 s 1(3) 點(diǎn)澆口: yq=105 s_1(4) 其它澆口: yq=5x103 5x10" s&

36、quot;2、確定體積流率q澆注系統(tǒng)屮各段的q值是不同的。(1) 主流道的q,根據(jù)模具成型塑件的體積和所川注射機(jī)的技術(shù)規(guī)格，由下式計(jì)算:qs = qp 丨 °(cm'/s)式中q、主流道的體積流率(cm3/s):0注射時(shí)間(s)：qp模具成型塑件的體積，通常取=(0.50.8) q.；qn注射機(jī)的分稱注射量。rh塑料模具技術(shù)手冊(cè)z輕工模具手冊(cè)z中表3-10 ,可根據(jù)注射機(jī)的公稱注射量杳得注 射時(shí)間0二1.0s。所以2 = qp 心24. 3064/124. 3 (s)(2) 分流道的qr和澆口處的qg對(duì)于多點(diǎn)述料的單腔模，或各型腔相同的多腔模，若分流道采川平衡式布置，則各分流

37、道及澆口中 的體積流率為：qr = q； = qs /m (cm3/s)式中 qr, qg分流道或澆口中的體積流率(cm7s): m分流道的數(shù)口。所以qr = qc.二24. 3/2=12. 15 (cm7s)山上述經(jīng)驗(yàn)公式可算出(1) 主流道(24.3x3.3 =2260 (mm) 心 v 57t(2) 分流道125x3.30.5龍=2.527(mm)(3) 澆口2 啟八"0 (ram)以上澆注系統(tǒng)斷而的確定也町以根據(jù)y-q-rn關(guān)系曲線圖直接查得。第六章模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用在學(xué)校作設(shè)計(jì)吋，模架部分要白行設(shè)計(jì)；在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)中，盡可能選用標(biāo)準(zhǔn)模架，確定出標(biāo)準(zhǔn)模 架的形式，規(guī)格及

38、標(biāo)準(zhǔn)代號(hào)。模架尺寸確定之后，對(duì)模具有關(guān)零件要進(jìn)行必要的強(qiáng)度或剛度計(jì)算，以校核所選模架是否適當(dāng)，尤 其時(shí)對(duì)大型模具，這一點(diǎn)尤為重要。標(biāo)準(zhǔn)件包括通用標(biāo)準(zhǔn)件及模具專用標(biāo)準(zhǔn)件兩大類。通用標(biāo)準(zhǔn)件如緊固件等。模具專用標(biāo)準(zhǔn)件如定位 圈、澆口套、推桿、推管、導(dǎo)柱、導(dǎo)套、模具專用彈簧、冷卻及加熱元件，順序分型機(jī)構(gòu)及精密定位用 標(biāo)準(zhǔn)組件等。由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，可選用標(biāo)準(zhǔn)模架200xl,其中l(wèi)取 315mm,可符合要求。模架上要有統(tǒng)一的皋準(zhǔn)，所有零件的基準(zhǔn)應(yīng)從這個(gè)基準(zhǔn)推出，并在模具上打出相應(yīng)的基準(zhǔn)標(biāo)記。一 般定模座板與定模固定板耍用銷釘定位；動(dòng)、定模固定板之間通過(guò)導(dǎo)向零件定位；脫出固

39、定板通過(guò)導(dǎo)向 零件與動(dòng)?；蚨９潭ò宥ㄎ?；模具通過(guò)澆注套定位圈與注射機(jī)的中心定位孔定位；動(dòng)模熱板與動(dòng)模固 定板不需要銷釘精確定位；埶快不需要與動(dòng)模固定板用銷釘精確定位；頂出建板不需與頂出固定板用銷 釘精確定位。模具上所有的螺釘盡量釆用內(nèi)六角螺釘；模具外表而盡量不要有突出部分；模具外表而應(yīng)光潔，加 涂防銹油。兩模板z間應(yīng)有分模隙，即在裝配、調(diào)試、維修過(guò)程中，對(duì)以方便地分開兩塊模板。分模隙常見形 式如下:圖6-1分模隙（1）圖6-2分模隙（2）一、定模固定板（定模座板）（250x315,厚25mm）主流道襯套固定孔與其為h7/m6過(guò)渡配合；通過(guò)6個(gè)010的內(nèi)六角螺釘與定模固定板連接；定模墊板通常就

40、是模具與注射機(jī)連接處的定模板。二、定模板（200x315,厚 25mm）上血的型腔為整體式；有四個(gè)型芯固定孔；其導(dǎo)柱固定孔與導(dǎo)柱為h7/m6過(guò)渡配合。三、動(dòng)模固定板（250x315,厚25mm）用于固定型芯（凸模）、導(dǎo)套。為了保證凸?；蚱渌慵潭ǚ€(wěn)固，固定板應(yīng)有一定的厚度，并有 足夠的強(qiáng)度，一般用45鋼或q235a制成，最好調(diào)質(zhì)230270hb；導(dǎo)套孔與導(dǎo)套為h7/m6或h7/k6配和；型芯孔與其為h7/m6過(guò)渡配合。四、動(dòng)模板(200x315,厚32mm)其注射機(jī)頂桿孔為050mm；其上的推板導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱采用h7/ni6配合。五、動(dòng)模墊板(乂稱支承板)(200x315,厚32inm)墊板是

41、蓋在固定板上血或墊在固定板下面的平板，它的作用是防止型腔、型芯、導(dǎo)柱或頂桿等脫出 固定板，并承受型腔、型芯或頂桿等的壓力，因此它要具有較高的平行度和碩度。一般采用45鋼，經(jīng) 熱處理235hb或50鋼、400、40mnb等調(diào)質(zhì)235hb,或結(jié)構(gòu)鋼q235q275。還起到了支承板的作用， 其要承受成型壓力導(dǎo)致的模板彎曲應(yīng)力。六、墊塊(40x315,厚 63mm)1、主要作川：在動(dòng)模座板與動(dòng)模塊板之間形成頂出機(jī)構(gòu)的動(dòng)作空間，或是調(diào)節(jié)模具的總厚度，以 適應(yīng)注射機(jī)的模具安裝厚度要求。2、結(jié)構(gòu)型式：可為平行笊塊、拐角笊塊。(該模具采川平行梨塊)。3、墊塊一般用中碳鋼制造，也可用q235a制造，或用ht20

42、0,球墨鑄鐵等。4、烈塊的高度計(jì)算：h墊塊二h推出距離+h推板+h推桿同定扳+ a=15+16+20+12二63 (mm)式中 a頂出行程的余量，一般為510mm,以免頂出板頂?shù)絼?dòng)模墊板。5、模具組裝時(shí)，應(yīng)注意左右兩墊塊高度一-致，否則由于負(fù)荷不均勻會(huì)造成動(dòng)模板損壞。七、推桿固定板(118x315,厚16mm)固定推桿。八、推板(118x315,厚 20mm)注射模的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐而定位兩種類型。導(dǎo)柱導(dǎo)向用于動(dòng)、定模z間的開合模導(dǎo)向 和脫模機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)導(dǎo)向。錐面導(dǎo)向機(jī)構(gòu)用于動(dòng)、定模z間的梢密對(duì)中定位。一、機(jī)構(gòu)的功用1、導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的功用 定位作用； 導(dǎo)向作用； 承載作用； 保持運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)作

43、用。2、定位機(jī)構(gòu)的功川對(duì)于薄壁、粘密塑件注射模，人型、深型腔注射模和生產(chǎn)批量人的注射模，僅川導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是不 完善的，還必須在動(dòng)、定模之間增設(shè)錐而定位機(jī)構(gòu)，有保持精密定位和同軸度的要求。當(dāng)采用標(biāo)準(zhǔn)模架時(shí)，因模架本身帶有導(dǎo)向裝置，-般情況下，設(shè)計(jì)人員只要按模架規(guī)格選用即町。 若需采用精密導(dǎo)向定位裝置，則須由設(shè)計(jì)人員根據(jù)模具結(jié)構(gòu)進(jìn)行具體設(shè)計(jì)。此模具為小型模具，對(duì)精度要求也不是很高，所以不需要用定位機(jī)構(gòu)，可直接由導(dǎo)向機(jī)構(gòu)定位。二、導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)1導(dǎo)向零件應(yīng)合理地均勻分布在模具的周圍或靠近邊緣的部位，其中心至模具邊緣應(yīng)有足夠的距 離，以保證模具的強(qiáng)度，防止導(dǎo)柱和導(dǎo)套壓入后變形；2、該模具采用4根導(dǎo)

44、柱，其布置為等直徑導(dǎo)柱不對(duì)稱布置；3、該模具導(dǎo)柱安裝在動(dòng)模固定板上，導(dǎo)套安裝在定模固定板上；4、為了保證分型面很好的接觸，導(dǎo)柱和導(dǎo)套在分型面處應(yīng)制有承屑板，即可削去一個(gè)面或在導(dǎo)套 的孔口倒角；5、各導(dǎo)柱、導(dǎo)套及導(dǎo)向孔的軸線應(yīng)保證平行；6、在合模時(shí)，應(yīng)保證導(dǎo)向零件首先接觸，避免凸模先進(jìn)入型腔，導(dǎo)致模具損壞；7、當(dāng)動(dòng)定模板采用合并加工時(shí)，可確保同軸度要求。三、導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)1、該模具采用帶頭導(dǎo)柱，ii不加油槽；2、導(dǎo)柱的長(zhǎng)度必須比凸模端而髙度高出68伽；3、為使導(dǎo)柱能順利地進(jìn)入導(dǎo)向孔，導(dǎo)柱的端部常做成惻錐形或球形的先導(dǎo)部分；4、導(dǎo)柱的直徑應(yīng)根據(jù)模具尺寸來(lái)確定，應(yīng)保證具有足夠的抗彎強(qiáng)度（該導(dǎo)柱直徑山標(biāo)準(zhǔn)

45、模架知為 020；5、導(dǎo)柱的安裝形式，導(dǎo)柱固定部分與模板按h7/m6配合。導(dǎo)柱滑動(dòng)部分按h7/f7或h8/f7的間隙 配合；6、導(dǎo)柱工作部分的表而粗糙度為ra0.4um；7、導(dǎo)柱應(yīng)具有堅(jiān)皺而耐磨的表ifii,堅(jiān)韌而不易折斷的內(nèi)芯。多采用低碳鋼經(jīng)滲碳淬火處理或碳素 工具鋼t8a、t10a經(jīng)淬火處理，硬度為55hrc以上或45#鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)、表面淬火、低溫回火，硬度55hrc 以上。四、導(dǎo)套的設(shè)計(jì)1、結(jié)構(gòu)形式：釆用帶頭導(dǎo)套（i型），導(dǎo)套的固定孔與導(dǎo)柱的固定孔可以同時(shí)鉆，再分別擴(kuò)孔，以 保證其配合精度;2、導(dǎo)套的端面應(yīng)倒圓角，導(dǎo)柱孔最好做成通孔，利于排出孔內(nèi)剩余空氣；3、導(dǎo)套孔的滑動(dòng)部分按h8/f7或h

46、7/f7的間隙配合，表面粗糙度為rao. 4 u nio導(dǎo)套外徑按h7/m6 或h7/k6配合鑲?cè)肽０澹?、導(dǎo)套材料可川淬火鋼或銅（青銅合金）等耐懈材料制造，但其碩度應(yīng)低于導(dǎo)柱的破度，這樣可 以改善摩擦，以防止導(dǎo)柱或?qū)桌?。五、?dǎo)柱與導(dǎo)套的配合形式導(dǎo)柱與導(dǎo)套的配用形式要根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)及生產(chǎn)要求而定，該模具采用的配合形式如下圖所示：圖7-1導(dǎo)柱與導(dǎo)套的配用1、通常推桿裝入模具后，其端血應(yīng)與型腔底血平齊，或高出型腔底0. 050.10mm；8、推桿與推桿固定板，通常采用單邊0. 5mm的間隙，這樣可以降低加工要求，又能在多推桿的情 況下，不因由于各板上的推桿孔加工謀差引起的軸線不一致而發(fā)生卡死現(xiàn)

47、象；9、推桿的材料常用t8、t10碳素工具鋼,熱處理要求硬度hrc>50,工作端配合部分的表面粗糙 度為 ra<0.8o四、脫模阻力計(jì)算蜩件壁厚與其內(nèi)孔直徑之比小于1/20,為薄樂(lè)殼體形蜩件，且蜩件斷而為矩環(huán)形，故所需脫模力 的計(jì)算公式如下：q = 8emcos0（/-m）+iob（n）式中e塑料的拉伸模量（mpa）（可由表查得abs的拉伸模量為1.911.98）；£塑料成型平均收縮率（%）（可由表查得abs成型平均收縮率為0.40.7）；t塑件的平均壁厚（mm）；l犁件包容型芯的長(zhǎng)度（儷）；“塑料的泊松比（可由表查得abs的泊松比為0. 38）；c脫模斜度（該模具脫模斜

48、度選定為2°）:f塑料與鋼材之間的糜擦系數(shù)（可查得abs與鋼材的磨擦系數(shù)為0.200.25）；r型芯大小端平均半徑（nrni）；b塑件在與開模方向垂直的平而上的投彩而積（cm?）,當(dāng)塑件底部上有孔時(shí)，10b項(xiàng)應(yīng)視為零; k.由f和0決定的無(wú)因次數(shù)，可由下式計(jì)算：（=1 +/sin 0cos0 =1也町根據(jù)犁料與鋼材的磨擦系數(shù)和脫模斜度市表查得ke. 0070。代入計(jì)算，得q 二 3.64 kn需要完整設(shè)計(jì)的請(qǐng)聯(lián)系qq： 40634351或者登陸我的設(shè)計(jì)博客：http:/hi. baidu. com/mojul225圖9-1側(cè)型芯的抽芯方式上圖所示彈簧抽芯機(jī)構(gòu)，型芯處在定模一邊。脫模時(shí)

49、，可實(shí)現(xiàn)先山上示側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)控制的抽芯動(dòng)作, 然后再實(shí)現(xiàn)塑件的脫模。四、側(cè)型芯具體尺寸的確定k側(cè)抽芯的基本尺寸 根據(jù)模具的幣體結(jié)構(gòu)尺寸和抽芯機(jī)構(gòu)抽芯距及抽芯力的訃算，可確定抽芯機(jī)構(gòu)型芯部分側(cè)型芯的具體尺寸如f圖:一 20 一一 23 15108.5圖9-2側(cè)型芯側(cè)型芯外擋塊的設(shè)計(jì)，形式如卜圖:圖9-3側(cè)型芯擋塊2、側(cè)抽芯的導(dǎo)滑形式 采用圓形導(dǎo)滑孔，側(cè)抽芯與導(dǎo)滑孔之間是間隙配合，配合精度可選h8/f7 或h8/f8,導(dǎo)滑孔硬度應(yīng)達(dá)到hrc5256。3、為了開之前，側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)能夠順利地實(shí)現(xiàn)抽芯動(dòng)作，需在型芯固定板上裝4個(gè)対稱布置的帥簧 頂銷。(1) 頂銷為圓頭銷:材料35鋼、熱處理4348hrc(2

50、) 彈簧的規(guī)格及尺寸：圓柱螺旋壓縮彈簧:材料65mn、型號(hào)為1.6x12x24x7111類此彈簧受變負(fù)荷作用，次數(shù)在io'次以上，最大工作負(fù)荷為103. 55n。4、該模具在開模時(shí)同由于彈簧頂銷差距的作用，使得開模過(guò)程是先實(shí)現(xiàn)側(cè)抽芯動(dòng)作后再開模，因 此不會(huì)造成觀件縱向開模時(shí)損壞的情況。第十章成型零件的設(shè)計(jì)成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要是指構(gòu)成模具型腔的零件，通常有凹模、型芯、各種成形桿和成形環(huán)。模具的成型零件主要是凹模型腔和底板厚度的計(jì)算，塑料模具型腔在成型過(guò)程屮受到熔體的高壓 作川，應(yīng)具冇足夠的強(qiáng)度和剛度，如果型腔側(cè)壁和底板厚度過(guò)小，可能因強(qiáng)度不夠而產(chǎn)生塑性變形甚至 破壞；也可能因剛度不足而

51、產(chǎn)生撓曲變形，導(dǎo)致溢料飛邊，降低塑件尺寸精度并影響順利脫模。因此, 應(yīng)通過(guò)強(qiáng)度和剛度計(jì)算來(lái)確定型腔壁厚，尤其對(duì)于重耍的精度耍求高的或大型模具的型腔，更不能單純 憑經(jīng)驗(yàn)來(lái)確定型腔壁厚和底板厚度。注射模具的成型零件是指構(gòu)成模具型腔的零件，通常包括了凹模、型芯、成型桿等。凹模用以形成 制品的外衣面，型芯用以形成制品的內(nèi)表而，成型桿用以形成制晶的局部細(xì)節(jié)。成形零件作為高圧容器, 其內(nèi)部尺寸、強(qiáng)度、剛度，材料和熱處理以及加工工藝性，是影響模具質(zhì)量和壽命的亜要因素。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)首先根據(jù)塑料的性能、制件的使用要求確定型腔的總體結(jié)構(gòu)、進(jìn)澆點(diǎn)、分型血、排氣部 位、脫模方式等，然后根據(jù)制件尺寸，計(jì)算成型零件的工作尺寸

52、，從機(jī)加工工藝角度決定型腔各零件的 結(jié)構(gòu)和其他細(xì)節(jié)尺寸，以及機(jī)加工工藝要求等。此外由于蜩件融體有很高的壓力，因此還應(yīng)該對(duì)關(guān)鍵成 型零件進(jìn)行強(qiáng)度和剛度的校核。在工作狀態(tài)中，成型零件承受高溫高壓翔件熔體的沖擊和摩擦。在冷卻固化中形成了塑件的形體、 尺寸和表面。在開模和脫模時(shí)需要克服于塑件的粘著力。在上萬(wàn)次、甚至上兒十萬(wàn)次的注射周期，成型 零件的形狀和尺寸精度、表而質(zhì)量及其穩(wěn)定性，決肚了塑件制品的相對(duì)質(zhì)量。成型零件在充模保壓階段 承受很高的型腔壓力，作為高壓容器，它的強(qiáng)度和剛度必須在容許范圍內(nèi)。成型零件的結(jié)構(gòu)，材料和熱 處理的選擇及加工工藝性，是影響模具工作壽命的主要因索。一、成型零件的選材對(duì)于模具

53、鋼的選用，必需要符合以下幾點(diǎn)要求：1、機(jī)械加工性能良好。要選川易于切削，h在加工以后能得到高精度零件的鋼種。2、拋光性能優(yōu)良。注射模成型零件工作表而，多需要拋光達(dá)到鏡而，rao. 05umo要求鋼材硬度 在hrc3540為宜。過(guò)硬表面會(huì)使拋光困難。鋼材的顯微組織應(yīng)均勻致密，極少雜質(zhì)，無(wú)疵斑和針點(diǎn)。3、耐磨性和抗疲勞性能好。注射模型腔不僅受高壓報(bào)料熔體沖刷，而冃還受冷熱溫度交變應(yīng)力作 川。一般的高碳合金鋼可經(jīng)熱處理獲得高硬度，但韌性差易形成表回裂紋，不以采用。所選鋼種應(yīng)使注 燃模能減少拋光修模次數(shù)，能長(zhǎng)期保持型腔的尺寸精度，達(dá)到所計(jì)劃批量生產(chǎn)的使用壽命期限。4、具有耐腐蝕性。對(duì)有些塑料品種，如聚氯乙稀和阻燃性的塑料，必須考慮選用有耐腐蝕性能的 鋼種。根據(jù)塑件表曲質(zhì)量比較高決定模具表血質(zhì)量更高這一事實(shí)，再依照上述標(biāo)準(zhǔn)，故筆者在設(shè)計(jì)成型零 件（凹模）中選用了鏡血鋼pmsopms （10ni3cualvs）的供貨硬度為hrc30,易于切削加工。而后在真空環(huán)境下經(jīng)過(guò)500550°c,以510h時(shí)效處理。鋼材彌散析出復(fù)合合金化學(xué)物，使鋼材硬化，具有hrc4045,耐磨性好且處理過(guò)程變形小。由于材質(zhì)純凈，可作銳面拋光，還有較好的電加工及抗銹蝕性能。二、凹模部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、凹模的結(jié)構(gòu)形式凹