氧化鑭彌散強化鐵基鋼合金的制備及性能研究

1、.氧化鑭彌散強化鐵基鋼合金的制備及性能研究二期閱讀匯報;第一章 緒論一、前言延伸閱讀稀土氧化物摻雜鋼合金工藝1.1固-固摻雜在鐵基體的粉末中直接添加稀土氧化物粉末，基體來自于高純度的母合金錠制成的粉末，第二相即為納米級稀土氧化物粉末。在制取摻雜粉末的過程中，一般采用機械混合法，用球磨機等設備將粉末機械地摻和均勻。摻雜粉末制取以后，再經(jīng)壓制成形、燒結、燒結后處理、軋制等工藝，最終制得所需的坯料、板材或線材等。在摻雜量比較大的情況下，固-固摻雜工藝是可行的，摻雜物可以比較均勻的分布在基體粉末中。它的優(yōu)點是可以很好的控制摻雜量，生產(chǎn)周期短，易于組織生產(chǎn)及實現(xiàn)工業(yè)化。但是在摻雜量很少時，特別是制取低稀

2、土鋼材時，固-固摻雜就很難保證摻雜均勻，不均勻的粉末也就很難制出均勻的燒結坯，從而導致所制得的鋼材性能不能達到理想要求。1.2液-固摻雜在摻雜量很少時，固-固摻雜很難保證摻雜的均勻性。為了解決這個問題，摻雜劑可以以溶液的方式摻雜在鋼合金粉末中，即采用液-固摻雜方式。液-固摻雜是將稀土元素以稀土鹽溶液的形式加入到鋼合金粉中。在還原過程中，稀土鹽分解，鋼合金粉中的稀土元素以氧化物和稀土-鐵復合氧化物的形式存在。摻雜鋼合金粉末再經(jīng)壓制成形、燒結、燒結后處理、軋制等工藝，最終制得所需的坯料、板材或線材等。液-固摻雜是在固-固摻雜的方法上發(fā)展起來的，無論是高稀土摻雜還是低稀土摻雜，都可以保證稀土元素分布

3、較均勻，摻雜量容易控制。但液-固摻雜的后續(xù)工序長，生產(chǎn)周期也較長，設備投入多，加入調(diào)漿不均或烘干時出現(xiàn)偏析的話，它的均勻性還是不好的。1.3液-液摻雜稀土氧化物在鐵基體中主要起彌散強化作用，因此，彌散相的均勻分布有著重要意義。固-固摻雜和液-固摻雜都難以充分保證稀土元素在基體中均勻分布。如果將摻雜基體和摻雜劑都以溶液方式混合在一起，基體和摻雜元素的均勻性就必然好得多。稀土氧化物液-液摻雜是一種新技術，目前研究和報道的很少。二、鋼的熱強性2.1高溫蠕變金屬在高溫下長時間承受載荷時，工件在遠低于抗拉強度的應力作用下會產(chǎn)生連續(xù)塑性變形，這是零件的失效形式往往不是斷裂而是尺寸超過允許變形量，這種塑性變

4、形稱為蠕變。高溫時，材料受力作用時間越長，它的強度值越低。熱強行表示金屬在高溫和在和長時間作用下抵抗蠕變和斷裂的能力，即高溫強度。如圖所示是典型的蠕變曲線。對于一定的材料，蠕變的大小是應力、溫度和時間的函數(shù)。蠕變曲線揭示了高溫下金屬強度本質(zhì)的變化規(guī)律?？梢哉J為，蠕變現(xiàn)象的本質(zhì)是金屬在高溫和應力雙重作用下金屬強化和弱化（消強化）兩個過程同時發(fā)生和發(fā)展的結果。在常溫下，當金屬承受的應力超過其屈服極限時，會發(fā)生變形，并由變形引起強化。當強化使強度與承受的應力相等時，會發(fā)生變形，并由變形引起強化。當強化時強度與承受的應力相等時，變形即告終止。這時，即使長時間承受應力，也不會有蠕變現(xiàn)象發(fā)生。可是如果金屬

5、受載時所處的溫度超過該金屬的再結晶溫度，那么在形變強化的同時，金屬組織中會發(fā)生回復及再結晶等一系列的消強化過程，則純強化結果永遠不能與外部載荷達到平衡，新的變形將持續(xù)產(chǎn)生，因而出現(xiàn)了蠕變現(xiàn)象。由于弱化過程需要一定的時間，所以蠕變的變形量也是時間的函數(shù)。2.2表證材料的熱強行指標表征材料的熱強性指標主要有以下幾種：（1） 蠕變極限：是指在一定溫度下，在規(guī)定時間內(nèi)使材料產(chǎn)生一定蠕變變形量的最大應力。如=68.6MN/m²，表示鋼在550經(jīng)10h工作或?qū)嶒灪螅试S總變形量為1%時的應力為68.6MN/m²。（2） 持久強度：是指在規(guī)定的溫度下（T），材料達到規(guī)定的持續(xù)時間（）而不

6、發(fā)生斷裂的最大應力，通常用 表示，如表示在700下，經(jīng)1000h后的破壞應力。（3） 持久壽命：是指材料在某一定溫度和規(guī)定應力作用下，從作用開始到拉斷的時間，是表征材料在高溫下對破斷的抗力的指標。（4） 應力松弛：材料在高溫長期應力作用下，其總變形量不變，材料中的應力隨時間增長而自發(fā)地逐漸下降的現(xiàn)象稱為應力松弛。（5） 機械疲勞：高溫機械疲勞指金屬材料抵抗高溫疲勞能力的大小，用在一定溫度下測得的疲勞極限來表示，疲勞極限表現(xiàn)一種材料對周期應力的承受能力。（6） 熱疲勞：航空發(fā)動機葉片、導向葉片、渦輪盤等零部件經(jīng)常在溫度急劇交變的情況下工作，同樣，電廠中汽輪機的部件也會出現(xiàn)由于溫度交變而造成的損壞

7、現(xiàn)象。三、耐熱鋼及耐熱合金3.1提高耐熱鋼高溫強度的措施從材料的強度與晶體結構出發(fā)，提高耐熱鋼高溫強度的措施有以下幾個：（1） 強化基體，提高合金基體原子間的結構力，增大原子自擴散激活能。金屬熔點越高，金屬原子間結合將越強，耐熱合金要選用熔點高的金屬作為基體，鐵基、鎳基、鉬基耐熱合金的熔點依次升高。（2） 采用面立方結構的鋼或合金。因為面心立方晶格比體心立方晶格致密度大，結合力強，再結晶溫度高。（3） 強化晶界和改善晶界結構狀態(tài)。提高晶界激活能，阻礙晶界運動。（4） 使晶粒粗化。高溫使金屬的破斷與常溫下不同，主要是沿晶界發(fā)生，晶粒粗大則晶界少，高溫強度高。（5） 改變金屬中位錯組態(tài)。位錯在滑移

8、（或?qū)\生）時受到運動阻力越大，則金屬抗變形能力越大；而減緩位錯的擴散、攀移也會抑制擴散形變。因此改變金屬中位錯組態(tài)對熱強性的影響將起巨大的作用。（6） 彌散相強化。合金中的第二相質(zhì)點周圍存在應力場，這種應力場對位錯運動有阻礙作用，因而可強化合金。這種強化作用效果取決于彌散相質(zhì)點的大小、分布和高溫下的穩(wěn)定性。（7） 鋼中加入能提高再結晶溫度的合金元素如Cr、Mo，可提高鋼的高溫強度。（8） 采用適當?shù)臒崽幚?。一方面耐熱鋼可以獲得需要的晶粒度，另一方面可以改善強化相的分布狀態(tài)，調(diào)整基體與強化相的成分。3.2耐熱鋼分類耐熱鋼的分類方法有很多，但主要有兩種。（1） 按組織結構分類。由于耐熱鋼的化學成分

9、及熱處理工藝不同，根據(jù)鋼的組織狀態(tài)可分為以下幾種：珠光體型耐熱鋼。這類耐熱鋼的組織主要是珠光體，一般在600以下工作，低合金鉻鎢鋼、鉻硅鋼、鉻鎳鋁鋼是這類耐熱鋼的類型，在蒸汽輪機和鍋爐制造中應用廣泛。鐵素體類型耐熱鋼。這類鋼的組織是以鐵素體為基體，一般在350650溫度范圍內(nèi)工作，06Cr13Si3、10Cr17、16Cr25N等鋼種均屬此類，由于它們具有優(yōu)異的抗氧化和耐水溶液腐蝕的性能，因此在動力工業(yè)、石油等領域中獲得了廣泛應用。奧氏體型耐熱鋼。該類鋼的組織以奧氏體為基體，可在600870溫度范圍內(nèi)工作，作為抗氧化鋼可用到1200，代表性的鋼種是含鎳高于8%的鉻鎳奧氏體耐熱鋼，它們具有優(yōu)異的

10、抗氧化性能、良好的冶煉加工性能以及力學性能。因此在各類工業(yè)中應用廣泛。馬氏體型耐熱鋼。含鉻為9%13%的鉻鋼是該類鋼的代表，在室溫下組織為馬氏體。在650以下具有較好的抗氧化性能，在600以下具有較好的熱強性，因此在蒸汽輪機制造中獲得了廣泛的應用。（2） 按照鋼的特性可為以下幾種：抗氧化鋼。這類鋼在高溫下具有較好的抗氧化性能而強度要求不高。例如，制造各類加熱爐用零件和熱交換器，制造鍋爐用吊掛、加熱爐爐底板和輥道以及爐管等，在這些情況下，抗氧化性能是主要指標，部件本身并不承受很大的附加應力。熱強鋼。它是指在高溫時既能承受相當?shù)母郊討τ忠哂袃?yōu)異的抗高溫氣體腐蝕的鋼種。例如，汽輪機、燃汽輪機的轉

11、子和葉片，高溫下工作的螺栓和彈簧，內(nèi)燃機的進氣閥、排氣閥等。耐熱合金。它是指使用溫度一般可達850以上的鎳基和難熔金屬為基的合金，主要有FeNi基、Ni基、Co基。由于以鎳和難熔金屬為基的耐熱合金具有比鐵及合金更高的耐熱溫度，又有良好的工藝性能，因而耐熱高溫合金特別是鎳基合金得到了廣泛使用。3.3耐熱鋼的合金化為提高耐熱鋼的抗氧化性和熱強性，耐熱鋼中常用的合金元素有鉻、鉬、鎢、鋁、硅、鎳、鈦等。（1） 碳。碳能強化鋼，在較低溫度工作時，鋼的蠕變主要以滑移為主，碳起積極作用；在高溫時，鋼的蠕變以擴散塑性變形為主，而碳促進了鐵原子的自擴散，碳起不利作用。（2） 鉻。鉻是提高耐熱鋼抗氧化性。耐蝕性的

12、主要元素。（3） 鉬。鉬是提高低合金耐熱鋼熱強性的主要元素，溶入基體起固溶強化作用。（4） 鋁。鋁是提高抗氧化性的主要元素，可以提高FeO生成的溫度，改善鋼的高溫化學穩(wěn)定性。（5） 硅。硅是提高抗氧化性的元素。（6） 鎳。鎳主要為了改善鋼的工藝性能，獲得奧氏體組織而加入的，其對抗氧化性影響不大。（7） 錳。錳對鋼的抗氧化性影響較弱，能擴大FeO的生成溫度范圍，略降低抗氧化性能。（8） 釩、鈦、鈮。這些元素能形成穩(wěn)定的碳化物，提高鋼的松弛穩(wěn)定性，也能提高熱強性。（9） 稀土。少量稀土金屬能夠提高耐熱鋼和耐熱合金的抗氧化性能。四、粉末冶金高溫合金粉末冶金高溫合金是指在650以上的高應力狀態(tài)下長時間

13、使用的材料。按基體元素主要可分為鐵基高溫合金（650850）、鎳基高溫合金（8001100）和鈷基高溫合金（8001100）。為改進噴發(fā)動機的效率和使用性能，要求不斷研制出強度較高的高溫合金。但這些高溫合金在強度增高的同時，常規(guī)的熱加工性卻大大變壞，而粉末冶金工藝可以改變這種狀態(tài)，故常用粉末冶金高溫合金來替代相應的傳統(tǒng)的鑄鍛材料。4.1彌散強化彌散強化材料是指金屬或合金基體相與高度彌散的、基本上不溶于基體的金屬或非金屬相所組成的粉末冶金材料。彌散強化材料的強度不僅取決于基體和彌散相的本性，而且還決定于彌散相的數(shù)量、粒度和粒度分布、形態(tài)以及彌散像與基體的結合情況，同時也與制造工藝相關。彌散強化材

14、料的主要特征是高溫強度高和抗蠕變性能好。強化機理與沉淀強化類似。但沉淀強化合金在高于沉淀相生成溫度加熱時，沉淀相會發(fā)生粗化和重溶，因此使用溫度受到限制。而彌散強化合金，彌散相可以穩(wěn)定到基體固相線溫度。彌散質(zhì)點的存在改變了合金的屈服強度、加工硬化、蠕變和斷裂行為。高溫強度，特別是蠕變速率受彌散相幾何參數(shù)即基體中質(zhì)點間的間距、質(zhì)點的直徑、形狀（長寬比）的影響。其機制既受位錯繞過第二項的影響，也受晶界滑移的影響，還沒有一個被普遍接受的蠕變模型。彌散相選擇的一般原則是：生成自由能高，熔點高，與基體不互溶，相界能低（即界面結合良好）等。彌散相通常是氧化物，也可以是穩(wěn)定的金屬間化合物，甚至是純金屬。4.2

15、氧化物彌散強化鐵基高溫合金不能用常規(guī)的熔鑄工藝制造彌散強化材料，因為熔融金屬與氧化物之間的界面能很高，這將導致熔體中產(chǎn)生偏析。因此現(xiàn)行的制造彌散強化材料的工藝都是粉末冶金法。可以用組分的簡單機械混合或用鹽溶液共同沉淀，用高能球磨進行機械合金化以及內(nèi)氧化等方法來制備彌散強化材料的混合料，然后再將其進行成形和固結。4.2.1氧化物彌散強化鐵基高溫合金的分類在此引入氧化物彌散強化鐵基高溫合金。當前的研究主要集中在低活性鐵素體鋼(RAF)和低活性鐵素體/馬氏體雙相鋼(RAFM)兩大類，主要區(qū)別在于Cr的含量，鐵素體鋼的Cr含量在14-20wt.%，而鐵素體/馬氏體鋼的Cr含量大約在9-12wt.%。其

16、中，這兩種ODS鐵基高溫合金的常見牌號分別有：ODS鐵素體鋼代表有PM2000,MA957,12YWT,14YWT,ODS鐵素體/馬氏體鋼主要有ODS Eurofer97,9Cr-ODS。通常，ODS鐵素體鋼比ODS鐵素體/馬氏體鋼的室高溫拉伸強度及蠕變強度高，而相對ODS鐵素體鋼的各向異性，ODS鐵素體/馬氏體鋼的各向同性特征更具穩(wěn)定性：在各個方向的力學性能基本差別不大。具有納米特征強化的ODS鐵素體鋼有一個較大的缺陷就是合金的斷裂朝性較差。4.2.2納米特征ODS鐵素體鋼的特點納米特征ODS鐵素體鋼具有兩個主要特點：1、機械合金化粉末經(jīng)過熱固結成型后，合金的晶粒組織細小，約100到幾百個n

17、m；2、基體中彌散分布著體積分數(shù)達1024數(shù)量級、尺度約為2-5nm的氧化物粒子?；谝陨蟽蓚€基本特征，合金的晶粒組織很穩(wěn)定，在800長時間熱暴露，也不會發(fā)生明顯長大，同時彌散顆粒也沒有明顯的粗化和減少。這些都給合金的高溫蠕變提供良好的條件。第二章 氧化物彌散強化鐵素體鋼的制備一、基體與彌散相的選取1.基體的選取不同的金屬具有不同的屬性。就同種金屬來看，純金屬的強度就不如固溶體的大，如果使基體合金化形成固溶體，則強度會有提高。據(jù)此，實驗中的基體應選取70um的霧化預合金粉末。2.彌散相的選取彌散相粒子穩(wěn)定而不長大是強化的前提之一。同時，彌散相要求具有高的化學穩(wěn)定性、高的熔點。從熱力學來說，要求

18、彌散相的生成自由能負值大。因為物質(zhì)生成自由能的大小反映物質(zhì)的穩(wěn)定性，生成自由能負值越大，彌散相在合金中就越穩(wěn)定。從這一點出發(fā)，一般認為選用氧化物作彌散相比碳化物、氯化物、硼化物、硅化物較好。 此外，彌散相也要求具有高的結構穩(wěn)定性。大量實踐證明，彌散相的含量一般可在1一15的范圍內(nèi)選用。當含量一定時，粒子愈細，則粒子數(shù)愈多，因而粒子間距也就愈小。這些彌散相的幾何因素是影響材料強度的重要因素。據(jù)此，實驗中的彌散相應選取20nm的La2O3陶瓷粉末。二、氧化物彌散強化鐵素體鋼的制備步驟2.1粉末的制備2.1.1預合金粉末的制備氧化物彌散強化鐵素體鋼預合金粉末的制備主要采用氣體霧化法，在氣體霧化法中運

19、用惰性氣體霧化法。惰性氣體霧化法是指經(jīng)真空熔煉的合金料在霧化設備的真空室中熔化，母合金冶煉用于粉末霧化的坯料是已經(jīng)經(jīng)過合金元素配比、熔煉的母合金錠。母合金錠要求具有高的純潔度，否則其中的雜質(zhì)會被引入粉末中從而影響最終性能。一般粉末的這種霧化工藝都利用難熔耐火材料來進行金屬的熔煉以及熔融金屬的傳輸，它們是引入夾雜物污染的主要來源，而且是充分實現(xiàn)最高性能的限制因素。2.1.2預合金粉末與氧化物陶瓷粉末機械合金化機械合金化（Mechanical Alloying, MA)是指金屬或合金粉末在高能球磨機中經(jīng)過粉末和球之間的劇烈碰撞、沖擊、摩擦，使粉末顆粒之間反復產(chǎn)生冷焊、斷裂的循環(huán)過程，同時粉末顆粒中

20、的原子發(fā)生擴散，從而實現(xiàn)合金化的一種粉末制備技術。MA制粉是制備ODS鐵基合金的重要工藝。傳統(tǒng)熔煉法很難把La2O3等氧化物均勻分散到Fe基體中，而MA法能有效解決這個問題。目前MA的原料多數(shù)采用霧化預合金粉與細小氧化物顆粒（如La2O3) ，也有直接釆用元素粉和細小氧化物顆粒進行MA。預合金粉和元素粉MA后得到的粉末形態(tài)類似，但元素粉MA后得到的粉末比預合金粉含氧量高、亞晶和顆粒尺寸小、粉末表面積和硬度值大。MA氣氛對ODS鐵基合金的性能有較大影響：使用氦保護比氬更能抑制合金的輻照腫脹;氦氣氣氛保護MA后粉末中的0、N含量明顯比氬氣氛的低。在機械合金化過程過程中引入Ti、La和0元素是制備O

21、DS合金重要的一步。La2O3粉末在MA過程中被打碎并嵌入到粉末基體里面。MA制備的粉末具有細小的晶粒和很高的位錯密度。經(jīng)過MA，霧化預合金粉由球形變成扁片狀和針狀，顆粒和晶粒尺寸減小，并形成均勻細小的納米晶，晶體結構不發(fā)生變化。La在合金中以兩種方式存在，一種是以La原子和0原子的形式固溶于基體，另一種是以納米尺寸La2O3顆粒分散鑲嵌在鐵基合金粉末顆粒的表層。球磨前期粉末中鑲嵌有細小的La2O3和Ti顆粒；隨著球磨時間延長，粉末中La2O3和Ti以原子形式溶入基體。在球磨粉末和球磨退火粉末中，均發(fā)現(xiàn)了不穩(wěn)定的納米氧化物結構，這些亞穩(wěn)結構會在高溫下消失并形成氧化物。球磨過程會引入C和Ar等雜

22、質(zhì)，影響材料最終性能。隨球磨時間的延長，粉末和晶粒尺寸會達到一極小值，隨后粉末尺寸會因團聚變大。2.2熱固結成形目前ODS鐵基合金致密化主要采用熱等靜壓和熱擠壓成型。2.2.1熱等靜壓（Hot Isostatic Pressing，HIP)熱等靜壓是一種在真空條件下利用高溫高壓手段將粉末熱固結成型的工藝。熱等靜壓工藝的關鍵在于溫度、壓力和時間的控制。首先，熱等靜壓的溫度不能過高，這樣可以避免彌散相的長大；其次，熱等靜壓的壓力選擇應高于相對應溫度合金材料的屈服應力，使粉末顆粒能夠有效變形并發(fā)生冶金結合，消除材料空隙，提高合金致密度；最后，保壓時間的選擇也很關鍵，時間太長已經(jīng)致密化的合金在高溫高壓

23、條件下組織發(fā)生變化，時間太短則不能有效致密化。研究表明，隨著熱等靜壓溫度的升高，合金的晶粒明顯長大，位錯密度降低；納米彌散相的平均顆粒尺寸增加，數(shù)量密度減少。因此，嚴格控制熱等靜壓的溫度、壓力和保壓時間是制備滿足要求的ODS鐵基合金材料必要條件。熱等靜壓制備的ODS鐵基合金組織和性能都具有較好均勻性，相對密度可以達到99%以上。2.2.2熱擠壓（Hot Extrusion，HE)（選用）熱擠壓綜合了熱壓縮和熱變形加工的特點。熱擠壓過程中，大剪切力可以有效消除原始顆粒邊界，大幅度提高合金的致密度。大塑性變形過程中形成高密度位錯，增加了合金的儲能，有利于后續(xù)熱處理過程中形成較粗大的晶粒，提高合金的

24、高溫性能。擠壓比、擠壓速率和溫度都是影響ODS合金顯微組織和力學性能的主要因素，通常，在較大的擠壓比、較低的擠壓溫度和較高的擠壓速率下熱固結成型，合金內(nèi)部可形成較高的位錯密度分布及儲能，利于合金元素的擴散及La-Ti-0相的形成，同時，經(jīng)過熱處理能夠形成沿擠壓方向的柱狀晶組織，可以有效提高合金的高溫蠕變性能。熱擠壓相對熱等靜壓固結成型，能夠產(chǎn)生更大的變形能力和密度更髙的致密體，合金的組織和性能有較大的區(qū)別。HE后有利于獲得粗晶和氧化物顆粒細小而均勾，約為0.2-0.5µm和1-2nm; HIP合金中晶粒大小分布不均勻，細晶粒尺寸為100-500nm，而粗晶粒為1-8µm，氧

25、化物顆粒尺寸為3-40nm。HE合金比HIP合金致密度更高，殘留空隙較少，因而HE合金沖擊性能比HIP合金優(yōu)良。熱擠壓可通過調(diào)節(jié)工藝參數(shù)如壓縮比、擠壓速率和擠壓溫度控制材料顯微組織。2.3熱固結后處理通過熱固結后處理，可以進一步減少粉末冶金合金的孔隙率，提高致密度，同時可以是合金微觀組織結構更均勻，也可以進一步使原始粉末顆粒邊界形成冶金結合。為提高制品的物理性能和力學性能，后處理方法有復壓、燒結、浸油、熱鍛與熱復壓、熱處理及化學熱處理。2.4ODS合金新制備方法的探索機械合金化的發(fā)展雖然使ODS合金的生產(chǎn)成本有所降低,但仍為傳統(tǒng)高溫合金生產(chǎn)成本的五倍。為降低成本,日本等國正在研究較經(jīng)濟的方法,

26、例如用噴吹冶煉的方法產(chǎn)生彌散氧化物。在感應爐冶煉時噴吹ThO2等氧化物粉的研究,可使鎳中產(chǎn)生2-5vol%ThO2質(zhì)點,其尺寸約600Å,間距約2000Å,與ODS 合金的情況相近。其中含2vol%ThO2的Ni,100010³h破斷強度達4.8kg/mm²,與TDNi的相同,超過了Hastelloy X(2kg/mm）和Ineone1617(3kg/mm²的水平)向SUS304鋼噴吹Al203、ZrO2粉,可使700的強度極限由27提高到36kg/mm²,蠕變強度增高得更為突出。鋼中氧化物的尺寸小于1400Å。文獻研究了內(nèi)

27、氧化的方法:將Ni一O.32Ti放在裝有NiO一Ni粉的密封真空石英管中,在1273-1573k加熱使Ti內(nèi)氧化成TiO2。發(fā)現(xiàn)1473k處理可得到尺寸小于1µm的彌散TiO2質(zhì)點,處理溫度降低時TiO2將沿晶界析出使合金變脆。第三章 氧化物彌散強化鐵素體鋼的性能1. 室高溫拉伸性能ODS鐵基合金具有良好的室溫和高溫拉伸性能，屈服強度接近拉伸強度?？梢钥闯觯琌DS強化的合金性能明顯優(yōu)于無氧化物彌散強化的合金。在EUROFER 97中加入納米La2O3顆粒得到的ODS-EUROFER合金，室溫屈服強度和拉伸強度分別達到698MPa和915MPa，比EUROFER 97高出39%，高溫拉伸性能也明顯高于EUROFER 97。MA957、12YWT和14YWT合金的室溫屈服強度和拉伸強度都可達到1300MPa以上，并在700以上依然保持很高的強度。ODS鐵基合金的性能有明顯的各向異性，與熱成型和熱處理過程中產(chǎn)生的織構有關。如熱擠壓成形制備的MA957合金，軸向抗拉塑性是徑向的2倍。2. 韌性與非ODS鐵基合金相比，ODS鐵基合金韌性較差，并表