貴金屬的基礎(chǔ)常識(shí)資料[整理版]

1、貴金屬的基本知識(shí)資料貴金屬與合金制品的標(biāo)準(zhǔn)化與技術(shù)水平貴金屬與合金的現(xiàn)代工業(yè)制品種類繁多，包括板、帶、箱、絲、型材、管材、 雙金屬、網(wǎng)等各種形式的軋制與拉拔制品，工業(yè)與實(shí)驗(yàn)室器械，電接點(diǎn)制品、其 中有粉末冶金制品等。有70項(xiàng)國家標(biāo)準(zhǔn)和300項(xiàng)技術(shù)條件規(guī)定并控制著這些產(chǎn)品的技術(shù)水平與質(zhì) 量。蘇聯(lián)工業(yè)部門不久前通過了關(guān)于貴金屬與合金制品標(biāo)準(zhǔn)化方面的計(jì)劃工作。 五十年代中期一六十年代開始執(zhí)行關(guān)于貴金屬制品的若干國家標(biāo)準(zhǔn)，這些標(biāo)準(zhǔn)是 由各部門制訂的，包括地方工業(yè)部門。在五十年代末期隨著貴金屬與合金制品標(biāo) 準(zhǔn)化基礎(chǔ)機(jī)構(gòu)的建立，標(biāo)準(zhǔn)化工作具有專用化的特點(diǎn)。六十年代中期開始執(zhí)行上述金屬及其制品的十五年綜合標(biāo)

2、準(zhǔn)化規(guī)劃（到 1981年），規(guī)劃預(yù)計(jì)要開展一系列科學(xué)實(shí)臉工作，隨后要制訂新標(biāo)準(zhǔn)和修汀現(xiàn)行 標(biāo)準(zhǔn)。這個(gè)規(guī)劃的執(zhí)行分為五個(gè)步驟，其中包括:針對(duì)整個(gè)純的（精煉的）貴金屬族 （塊、粉）制訂國家標(biāo)準(zhǔn)和部頒標(biāo)準(zhǔn)，制訂貴金屬、合金及其牌號(hào)的化學(xué)成份控制 方法國家標(biāo)準(zhǔn)，修訂與制訂貴金屬及其合金軋材、軋制一拉拔產(chǎn)品和其它工業(yè)制nm的國家標(biāo)準(zhǔn)。這些工作已作出若干總結(jié)。關(guān)于純度在95-99.99%的貴金屬pt, pd, lr, rh,os, au, ag重新制汀與現(xiàn)行的有10項(xiàng)因家標(biāo)準(zhǔn)和部頒標(biāo)準(zhǔn)，貴金屬化學(xué)成份分析方法一化學(xué)分析、光譜分析、原子吸收光譜分析方面的有7項(xiàng)國家標(biāo)準(zhǔn)。修訂與制訂了關(guān)于主要的貴金屬合金牌號(hào)的

3、7項(xiàng)國家標(biāo)準(zhǔn)，其中對(duì)合金成份 作了規(guī)定。關(guān)于貴金屬的主要合金的分析方法 重新制訂與現(xiàn)行的共有36項(xiàng)國家標(biāo)準(zhǔn)。 制訂與重新修訂了 19項(xiàng)關(guān)于貴金屬與合金工業(yè)產(chǎn)品的國家標(biāo)準(zhǔn)。'首次建立了貴 金屬電接點(diǎn)的國家標(biāo)準(zhǔn)。通過對(duì)國內(nèi)外相應(yīng)產(chǎn)品與相鄰.:l業(yè)部門的標(biāo)準(zhǔn)的簡要分析，評(píng)價(jià)了工業(yè)用 貴金屬與合金主要產(chǎn)品的技術(shù)水平。應(yīng)當(dāng)指出，關(guān)于貴金屬與合金產(chǎn)品的國外標(biāo) 準(zhǔn)數(shù)量是很有限的。世界各地絲材的標(biāo)準(zhǔn)數(shù)量與水平蘇聯(lián)企業(yè)采用了比民德、捷克及發(fā)達(dá)資木主義國家更寬的尺寸范圍，企業(yè)中 用拉拔或其它方法獲得的絲材最小直徑分別為0.012mm和0.003心0.005mm,蘇 聯(lián)生產(chǎn)的絲材的直徑的最大偏差值與國外類似

4、絲材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定相比，有更嚴(yán)格的指 標(biāo)。因此蘇聯(lián)生產(chǎn)的絲材通常僅有負(fù)公差，這就促進(jìn)了貴金屬的節(jié)約。在蘇聯(lián)企業(yè)中為提高絲材的技術(shù)水平與質(zhì)量進(jìn)行了卓有成效的工作。蘇聯(lián)關(guān) 于熱電溫度計(jì)熱電極用的鉗絲與鉗姥絲的國家標(biāo)準(zhǔn)roct10821-75于1977年1 月i日開始生效-體現(xiàn)了關(guān)于改善絲材機(jī)械強(qiáng)度與熱電均勻性方而科研工作的成 果。這也就達(dá)到了貫徹新的絲材生產(chǎn)工藝的效果。由于改善了熱電極的使用穩(wěn)定性，同時(shí)在充分保持熱電溫度計(jì)電極材料高溫 強(qiáng)度的前提下通過使用更細(xì)的絲材進(jìn)一步為節(jié)約創(chuàng)造條件，使新標(biāo)準(zhǔn)的貫徹在國 民經(jīng)濟(jì)中每年可節(jié)約大約200萬盧布。所制造的熱電溫度計(jì)的熱電極用鉗絲與鉗佬絲已達(dá)到現(xiàn)代技術(shù)水平，在

5、某一 方面還有所超過。例如，按rocty3044-77分度表，liat/7 p10在1000°c時(shí)熱 電勢(shì)最大偏差值比相應(yīng)的西德標(biāo)準(zhǔn)din43710,美國標(biāo)準(zhǔn)c96.1,英國標(biāo)準(zhǔn) bs1826和民德泳準(zhǔn)tgl 0 -437101掃的規(guī)定低1520。這類絲材的制備工作 正轉(zhuǎn)變到采用國際分度表。按照i'octy 21007-75 ,以現(xiàn)代技術(shù)水平制造了電阻沮度計(jì)用鉗絲，該標(biāo)準(zhǔn) 規(guī)定有五個(gè)牌號(hào)的窄偏差范圍的電阻溫度系數(shù)的鉗絲。進(jìn)一步提高電子及其它工業(yè)部門用絲材的技術(shù)水平與質(zhì)量以及增產(chǎn)包復(fù)絲 材的工作正在進(jìn)行。其它貴金屬在世界各地的標(biāo)準(zhǔn)化扁平軋材蘇聯(lián)工業(yè)生產(chǎn)的扁平軋材的技術(shù)水平，與美

6、國(astm413).匈牙利(msz 10864).民德(tgl4318).捷克(gsn428387)同類產(chǎn)品的對(duì)比表明，蘇聯(lián)國標(biāo)規(guī)定的厚度范困更寬)最主要的 是對(duì)超薄箱材也有規(guī)定。國外標(biāo)準(zhǔn)對(duì)厚度最大允差規(guī)定得高些，通常取正負(fù)值， 而在蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)中主要是單一的一負(fù)值。蘇聯(lián)企業(yè)生產(chǎn)規(guī)定等級(jí)的雙金屬扁平軋 材。擴(kuò)大產(chǎn)品品種的工作正在進(jìn)行。電接點(diǎn)以單層金屬、雙金屬與粉末冶金方法制造的貴金屬與合金電接點(diǎn)，是依據(jù)四 項(xiàng)國家標(biāo)準(zhǔn)(i'oct 21932-76, toct19725-74, foct 3884-77 和 foct 13333-75)和16項(xiàng)技術(shù)條件。蘇聯(lián)生產(chǎn)的接點(diǎn)尺寸、形式、品種、技術(shù)

7、要求在國外公司標(biāo)準(zhǔn)'i,也有規(guī)定， 如西德(din 46240),炙國(fansteel公司廣告)、捷克(gsn 423830).民德(tgl1 2736)o在國外尺寸最大允差多半是取正負(fù)位，而在蘇聯(lián)是單一負(fù)值。西德粉末 冶金接點(diǎn)的厚度允差范圍的絕對(duì)值比蘇聯(lián)低10-15%,近期電接點(diǎn)生產(chǎn)的主要發(fā)展方向是創(chuàng)造新材料，包括多層材料及其接點(diǎn)，創(chuàng) 制經(jīng)濟(jì)、節(jié)約規(guī)格的接點(diǎn)擴(kuò)大雙金屬接點(diǎn)的生產(chǎn)與應(yīng)用領(lǐng)域。絲網(wǎng)為工業(yè)提供的貴金屬與合金絲網(wǎng)有許多牌號(hào)與品種，由直徑0.3-0.037m。絲材制成的絲網(wǎng)，每1cm2的網(wǎng)眼數(shù)有2-19600個(gè)。一般，蘇聯(lián)和國外所生產(chǎn)的貴金屬網(wǎng)主要用于催化網(wǎng)。蘇聯(lián)的催化網(wǎng)與國

8、外的鉗銬產(chǎn)品不同，是用添加把、錯(cuò)、釘?shù)亩嘣Q基合金 制造的。這樣既可節(jié)省鉗又不降低絲網(wǎng)的使用性能。應(yīng)當(dāng)指出，一些先進(jìn)國家的 公司制造的催化網(wǎng)是用直徑0.060-0.078 m m的絲材，而蘇聯(lián)大多是用直徑 0.092mm的絲材。向尺寸更經(jīng)濟(jì)的絲網(wǎng)發(fā)展是這方面工作的方向之一.熔煉及鑄造方法對(duì)貴金屬及其合金性能的影響純鉗及其合金電弧重熔墓本參數(shù)是3/0爐為一個(gè)系列，其中每爐30公斤， 該參數(shù)制定能保證鑄件具有最好表面和最小收縮率。由普通鑄錠和生產(chǎn)廢料(刨削、板材切邊)制成的自耗電極，在工作空間氮?dú)?壓力為21330-26600pa ,電壓30v ,電流強(qiáng)度2000-2800a及熔煉速度4kg/秒

9、下重熔。電弧重熔鑄錠宏觀組織具有細(xì)晶結(jié)構(gòu)（圖1）,在鑄錠上部，與工藝軸成45。 角，分布樹枝狀晶粒帶逐漸向與工藝軸平行上方過渡。在鑄錠h部形成了集巾收 縮。根據(jù)roct1497-73規(guī)定制備了測(cè)定鑄態(tài)力學(xué)性能的伽加林試樣。電弧重熔鑄錠組織對(duì)其鑄態(tài)力學(xué)性能影響的研究證明強(qiáng)度極限6,和延伸率s 在橫向（試樣1 一 3）和縱向（試樣49）上有微弱的變化。鑄錠中大量樹枝狀結(jié)晶帶 的存在決定產(chǎn)生明顯的枝品偏聽，它能一充保留到塑性變形后并降低合金的熱 強(qiáng)性。ptpdrhlr-35-13-1和ptpdrhru-25-10-15合金的最易烙織元pd集中在 枝問區(qū)其偏析程度達(dá)到所有其它組元偏析的總合（圖2）。采

10、用ms46kamexa 顯微分析儀，根據(jù)pd的再分布悄況，評(píng)定了枝isii偏析的情況，在圖3示出一 沿鑄錠橫截面見證區(qū)間，其寬度等于均方誤差值的兩倍，在該區(qū)間側(cè)量結(jié)果的命 中幾率為95%0對(duì)多組元合金，在鑄錠中部發(fā)現(xiàn)把最大的枝ru偏析（8%）o盡管 如此，在所有合金中的鑄態(tài)組織均提高強(qiáng)度和塑性，尤其是在1300-1400攝氏 度。金屬切屑廢料經(jīng)擠壓和隨后熱鍛及冷塑性變形所制得的ptpdrhlr-35-13- 1 合金的性能（表3），就能作為這種關(guān)系的見證。因而所加工出來的鑄錠具有細(xì)品組 織，達(dá)到規(guī)定的穩(wěn)定的高的強(qiáng)度和塑性（在1100a1400t溫區(qū)變化很?。?。已知不 僅鑄態(tài)組織，還有鑄錠的純度

11、均影響鉗及其合金的非均勻性。因此研究了在電弧 重熔過程中化學(xué)成份的變化（表4）o所以總的來說鉗的純度提高，而雜質(zhì)含量減 少。熱電性能分析證rib相當(dāng)于n二一 2 （roct8588-64）原始鉗的電阻溢度系數(shù)， 經(jīng)重熔后011.3903降到1.3883-1.3892 （lla-3）o經(jīng)二次和三次重熔也分別使電 阻溫度系數(shù)降至1.3859和1.3852o這可能是非金屬夾雜物（氧化物）熔煉時(shí)在電 弧中分解所形成的光講分析不能檢測(cè)到的雜質(zhì)和|_4水的重新js布的原故。在 pt pdrh-15- 5 , rtrhlr-303 ,ptpdrhru-25-10-1.5 合金重熔時(shí)也發(fā)現(xiàn)有類似 的情況。當(dāng)制

12、焊接時(shí)，所列舉的性能總的作用將顯示出來，引焊縫附近v 域產(chǎn)生1二裂，采用所描述的方法進(jìn)行了試驗(yàn)，為了進(jìn)行比較，選用了用真空熔 煉法制成的坯料。對(duì)鉗及其合金，電弧ali熔坯判焊接產(chǎn)生的開裂僅只有真空感 應(yīng)熔煉制品焊接1/2-1/3.因此總的來說對(duì)真空感應(yīng)熔煉，鉗及其合金的電弧重熔使材不手的強(qiáng)度,i. 能和工藝性均有一定的提高。然而勞動(dòng)費(fèi)用的增加與質(zhì)量的改善是不相稱的，這就限制了電弧重熔的廣泛 應(yīng)用。銀的電磁鑄造目前銀及銀基合金均是在滑動(dòng)結(jié)晶器和水冷銅錠模中鑄注。電磁場(chǎng)，尤其是 脈沖磁場(chǎng)對(duì)液休金屬電動(dòng)力學(xué)效應(yīng)的應(yīng)用，顯示岀完擠冶金生產(chǎn)的巨大可能。在 電磁結(jié)品器中鑄造從根本改變j鑄錠的冷卻，表而和組

13、織的形成過程。通過感 hl產(chǎn)生的電1.1 1-era場(chǎng)的）i縮力抑制未散流的液態(tài)金屬柱不會(huì)與鑄造設(shè)備的任 何一個(gè)組織部件接觸。在電磁結(jié)品器中所獲得的鑄錠具有平淆的光亮表面（圖4）, 而按工藝周期加工直徑為0.080mm絲材時(shí)，表現(xiàn)出了好的工藝性能一拉拔時(shí)拉 斷率降低，較之由在滑動(dòng)結(jié)品器中鑄造合金所制成的絲材幾乎減少了 1/2-1/3o 可能是山于采用該兩種方法所獲得鑄造坯料的組織和疏松率明顯不同造成的。側(cè) 如在電磁場(chǎng)中成型的鑄錠的疏松率降低到原來的1/2-1/3而且沿橫截面分布更 加均勻（圖6）,而氣孔的數(shù)量為原來的1/5o疏松分布的這種情況可能是由鑄錠 微觀組織的巨大差別引起的（圖s）o在電

14、磁結(jié)晶器中鑄造娓中鑄錠中沿鑄錠軸取 向銀的大晶粒（面積達(dá)鑄錠橫截面的，1/4）的存在，決定了晶粒的最小表面，從能 量上看，其晶界最適合于從熔體中析出氣體的分子化。銀的這種性質(zhì)與600°c試 驗(yàn)溫度下的物理一力學(xué)性能相符合。在電磁結(jié)晶器中鑄造的銀試樣的延伸率比滑 動(dòng)結(jié)晶器中鑄造所獲得試樣提高1.5-2.0倍，同時(shí)在全部試驗(yàn)溫度區(qū)間的強(qiáng)度和 屈服極限也有一定提高。因此所進(jìn)行的銀的研究證明，貴金屬及合金在電磁結(jié)晶器中的鑄造是提高產(chǎn) 品質(zhì)量的有前途的方向。所獲得的試驗(yàn)資料證實(shí)，即便是在鐵中加入少就的la和ce都會(huì)對(duì)合金氧 化動(dòng)力學(xué)產(chǎn)生蜷響，這可能與合金化元素氧化物的物理一力學(xué)性能有關(guān)。例如所

15、 研究金屬的從難熔氧化物是la2o,所以觀察到含la鐵合金氧化動(dòng)力學(xué)變化最 大。而在相應(yīng)于lo,熔化的11001溫度下、公式（2）程度指數(shù)中的川值與氧化膜 中存在釣各種級(jí)化物的熔化沮度呈直紋關(guān)系。因?yàn)榘凑諣顟B(tài)圖，la, ce在所研究的濃度范圍以金屬間相的形式存在在合 金中，所研究合金氧化動(dòng)力學(xué)的變化可能是zr-la和i r-ce金屬間相熱穩(wěn)定性不 同的緣故。將真空度調(diào)整在100-1013r*pa范圍進(jìn)行了 it及其合金的氧化動(dòng)力學(xué)研究。在氧殘余壓力小于1001,pa時(shí)，試樣重盟改變無法記錄下札那么可以認(rèn)為，在 此條件下加熱時(shí)所研究材料實(shí)際.七并沒有被氧化。于是抽氣（66.7a-133.31 p

16、a）創(chuàng)造了所研究材料的最好熱軋條件。上述加工介灰的應(yīng)用就給ti;f實(shí)際推出與氧相互作用條件下實(shí)現(xiàn)形變的可能。耐火材料中鉗族金屬的毛細(xì)滲透既然由于柑鍋材料和熔融金屬之間相互化學(xué)作用造成的耐火材料的磨損和 熔體的污染屬于多相過程，那么就應(yīng)該根據(jù)接觸反應(yīng)仄的尺寸來研究反應(yīng)進(jìn)行的 程度。我們研究了因烙體在熔煉坳鍋孔隙中毛細(xì)滲透的結(jié)果、液態(tài)金屬與氧化物 接觸面積增大的可能。在耐火材料毛細(xì)管中液體的滲透深度h取決于熔休的粘度ti,溶體的表面張 力q、孔隙尺寸r,浸潤接觸角0以及液態(tài)金屬和柑鍋表面接觸時(shí)間t（對(duì)大多數(shù) 熔煉30分鐘）。作出某些假設(shè)，即可借助流體力學(xué)的一些規(guī)律來描述液態(tài)金屬 在柑鍋孔隙中的運(yùn)動(dòng)

17、。文章的作者提出了液體沿毛細(xì)管滲透速度和運(yùn)動(dòng)時(shí)間的表 達(dá)式。試驗(yàn)材料證明，單獨(dú)考慮r和0因子就允許推薦耐火混合物的互不相容的 成份。在主要組元不同含ti的耐火材料中金屬熔體毛細(xì)滲透深度的計(jì)算值的研究 揭示岀了推薦的更大可能性。應(yīng)當(dāng)指岀我們所獲得的h顯然是與真實(shí)位不相符 的，因?yàn)樵谟?jì)算時(shí)未考慮毛細(xì)管半徑的變化。然而該h誼可用于耐火混合物成份 的選擇。當(dāng)向dy2o:中添加mgo時(shí)，熔體滲透深度開始上升，很明顯是由于r 變大的結(jié)果，而當(dāng)繼續(xù)提高mgo含員時(shí)，由于浸潤接觸角變大其急劇_下降到 零。不同熔體在同一耐火材料層中滲透深度的差別主要是由于其粘度和浸潤接觸 角不同的原故，因?yàn)樗芯康娜垠w的表而張

18、力比較接近。于是h的計(jì)算證明，在i mgo為纂的耐火村料，卜dyzo3的含就不應(yīng)當(dāng)超 過50%（重量），此時(shí)毛細(xì)壓力將把金jr從毛管中擠出，然而在此情況下，在孔隙中熔體滲透的動(dòng)力可能是外加的或金屬靜態(tài)壓力。由于滲透臨界壓力的大小與 毛細(xì)管半徑成反比應(yīng)當(dāng)考慮孔隙尺寸按成份的分布并對(duì)含dy,0,10-2091,(重量) 左右的混合物給予重視。鐵和鐵合金的n:值在所研究的溫度區(qū)間接近于1，這表明了在氧化過程中表 面形成的氧化物揮發(fā)的巨大作用。此時(shí)鐵的:la合金化將明顯阻止這個(gè)過程 (n,li>fl: lr),而在ce倉全將促進(jìn)1000°c時(shí)的揮發(fā)(i l“e <nf1'

19、)o當(dāng)純鐵轉(zhuǎn)變成 創(chuàng)la和ce合金時(shí)，在1100°c的n!值升高。鉗族金屬，合金及雙金屬真空塑性形變的效率雖然鉗族金屬lr, ru, os, rh具有一系列獨(dú)特的性能，但仍未得到廣泛的使 用。這是因?yàn)槠湓谧匀唤?#39;！，分布很少，價(jià)格pig貴，以及其壓力加工特別困難 的緣故。多.its ru, osir, rh大壓下址冷塑性變形是不可能的。根據(jù)p. 1(;r.n.a 小中。'的資料，即使是采用扣包皮的情況下餓在大氣,1 ,的熱壓力加工也未收得 到好的結(jié)果只u, lr的類似加工是可能的，但伴隨產(chǎn)生氧化和吸氧o人們對(duì)研制具有熱穩(wěn)定和高磁能的鉗和把基硬磁材料給予了高度重視。含c

20、o,極大的fe和rfi的鉗和把合金屬于有序化合金。有序狀態(tài)的這類合金的塑性變形帶來了難，這是因?yàn)閷?duì)于每一軋制周期必需進(jìn)行多次熱處理(淬火)操作。因此有序化合金塑性變形的最有效的方法是在高于其有序化溫度進(jìn)行壓力 加工，此時(shí)合全具有高的塑性及低的形變抗力。然而怕族金屬及合金在空氣中熱塑性變形時(shí)，其與氧和其它活性氣體發(fā)生相 互作用，這將引起這j貴t:金屬的大量損失、變形性降低、組織和性能惡化，必 需采用特殊的操作來去除緘化和滲氣層。于是鉗族金屬及合金無權(quán)化形變方法的研制是個(gè)迫切間題'在研制和掌握鉗 族金屬，合金和雙金屬變形的新的工藝過程方面，人們開展了以下工作。1o研究鉗族金r和合全在不同介

21、質(zhì)中的塑性和形變抗力。2. 確定貴金屬及其合金無暇化加工的熱動(dòng)力學(xué)條件。3. 研究形變的熱動(dòng)力學(xué)參數(shù)和介質(zhì)對(duì)鉗族金屬及合金的軋制過程主要參數(shù)， 組織和性能的影響。4. 制取含貴金屬材料組份的雙金屬材料?，F(xiàn)介紹這些工作所取得的主要結(jié)果。1。在不同介質(zhì)中鉗族金屬及合金的塑性及形變抗力研究。為了制定金屬在真空中熱變形的工藝制度，創(chuàng)建專門的變形裝置，必需知道 表征塑性和形變杭力的金屬的形變能力。因此研究了熱機(jī)械參數(shù)（溫度、變形程度和速度）及加工介質(zhì)（大氣、不同真空 度）對(duì)lr, ru含la, ci的鐵合金、鉗和把荃有序合金（ptco-78, ptni-23, pdfe-34） 塑性、變形性及形變抗力的

22、影響。發(fā)現(xiàn)加熱和加工介質(zhì)對(duì)鉗族金潤及合金形變能力有重大影響。，例如r叭卜 在真空軋制時(shí)的塑性較大氣中提高了 0.6-1.倍。在1300-1500 t溫區(qū)真空度為66.7-1331 npa真空軋制時(shí)r。具有最大的塑 性，道次變形達(dá)60%,在1500a-1550°c和66.7a-133rpa真空度下創(chuàng)造了 lr軋制的最好軋制條件。 在此條件下最大允許道次變形率為60-70寫。在1300-x1400°c沮區(qū)含稀土元素 鐵合金顯示出最大的塑性，對(duì)含la鐵合金和含ce鐵合金道次變形率分別達(dá) 30-35%, 25-30%0ru, lr及含稀土元素鐵合金在真空熱變形時(shí)不產(chǎn)生氧化和吸氣，軋

23、制后試樣 的光亮表面及化學(xué)分析結(jié)果均令人信服的證明了這點(diǎn)。然而所研究材料在大氣中的高溫加工將引起金屬的i烈氧化和吸收并降低其 工藝塑性。難熔和貴金屬在空氣中加熱及變形將伴隨有厚的氧化層形成及其揮 發(fā)，這就毫無道理地使ru, lr白白地?fù)p失掉。采用實(shí)驗(yàn)數(shù)學(xué)計(jì)劃法在(khprh3crah拉力試驗(yàn)機(jī)上于1200-1400°c(ptcotb, ptni-23)和 1000-1200°c(pdfe-34)溫區(qū),在形變速率為10-zxlo 一和2'/秒,立.33 x 10-pa真空中 研究了鉗族合金的塑性及形變抗力。鉗族合金形變抗力與在真空中變形程度、速度和溫度關(guān)系列于表io在

24、所有 選擇的參數(shù)的研究范圍內(nèi)合金略有強(qiáng)化。a-o關(guān)系具有單值特征。隨變形率的 增加形變強(qiáng)化效果減弱，并且溫度的提高將促進(jìn)強(qiáng)化效果降低。熱機(jī)械參數(shù)和變形介質(zhì)對(duì)鉗族金屬及合金軋制過程主要指標(biāo)、組織，和性能影響的研究。為了一評(píng)價(jià)在不同介質(zhì)中通過熱軋所 獲得產(chǎn)品的質(zhì)量，研究了在真空和大氣中變形的鉗族金屬及合金的組織特征、硬 度、氣體含顯，塑性和強(qiáng)度。大氣，卜軋制鉗族金屬的金相研究證明，伴隨熱軋不僅產(chǎn)生外部宏觀裂紋， 而且產(chǎn)生沿變形晶粒晶界分布的內(nèi)部微裂紋。顯然開裂的這種特征與其在空氣中 加熱時(shí)金屬沿晶界的氧化有關(guān)。鉗族金屬及其合金在真空中按最佳制度軋制的特點(diǎn)是能晶粒變形均勻且不 會(huì)產(chǎn)生任何品間開裂。在

25、低的氧偏壓條件下軋制的金屬中雜質(zhì)的含量實(shí)際上仍保留原始水平，在空 氣中形變后引入雜質(zhì)的含量明顯增長。'按維氏法在5千克力下所測(cè)定的ru, lr硬度的變化示于圖3和4,用"0。 和1400°c真空中經(jīng)10-45%變形率軋制材料研究一'釘?shù)挠捕取９S日1100 f111400t真空和1100°c大氣中10-50%變形率軋制試樣研究了變形鐵的硬度(每 次變形率10%)0隨變形溫度上升金屬的總的硬度水平降低這種規(guī)律性的特征與變形強(qiáng)化速 度和再結(jié)晶軟化速度的比有關(guān)。在比較低的變形率(10-35%)的情況下，強(qiáng)化速 度大大超過由干再結(jié)晶引起的軟化速度，在所研究溫度下再結(jié)晶進(jìn)行的程度不 大。結(jié)果ru, if硬度提高。隨形變程度增加，再結(jié)晶開始溫度有某些降低，軟化 過程速度加快并超過形變強(qiáng)化速度。因此在40-50%