抗剪強(qiáng)度指標(biāo)選取

1、抗剪強(qiáng)度指標(biāo)選取第1頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三3.1.2 庫(kù)侖及朗肯理論一、計(jì)算公式q?第2頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三3.1.4 深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力一、深基坑支護(hù)樁墻與剛性擋土墻的差異1. 施工工藝不同擋土墻是先砌墻后填土；基坑支護(hù)是先做好樁墻，再開(kāi)挖的。 2. 墻后土體性質(zhì)不同擋土墻墻后填土是可以選擇的，并且一般是無(wú)粘性土；基坑支護(hù)的土體一般是天然的，性質(zhì)變化很大。3. 空間特性不完全相同擋土墻一般是平面問(wèn)題，但深基坑支護(hù)大多是空間問(wèn)題。第3頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三二、土體強(qiáng)度指標(biāo)的選取1

2、. 墻后主動(dòng)區(qū)對(duì)砂土：由于排水固結(jié)快，應(yīng)采用三軸固結(jié)排水強(qiáng)度指標(biāo)cd，d 或直剪慢剪指標(biāo)cs，s。對(duì)粘土：自重產(chǎn)生的土壓力。基坑開(kāi)挖就是1不變，3降低，增加，產(chǎn)生u的過(guò)程，由于工期短，開(kāi)挖速度快，u來(lái)不及消散，亦即來(lái)不及固結(jié)。這種應(yīng)力路徑基本上與固結(jié)不排水ccu，cu或固結(jié)快剪ccq，cq試驗(yàn)一致，所以在計(jì)算主動(dòng)區(qū)由于自重而產(chǎn)生的土壓力時(shí)，采用固結(jié)快剪（固結(jié)不排水剪）指標(biāo)是比較合理的。 地面臨時(shí)荷載產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力。這種荷載總是在支護(hù)機(jī)構(gòu)已經(jīng)設(shè)置，基坑開(kāi)挖之后短時(shí)間內(nèi)施加完成的，墻后土體來(lái)不及固結(jié)，因此在計(jì)算荷載產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力時(shí)應(yīng)采用不固結(jié)不排水剪cu，u或直剪快剪指標(biāo)cq，q 。第4頁(yè)，共

3、19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三此外，在處理基坑開(kāi)挖出現(xiàn)滑坡問(wèn)題時(shí)，可能要設(shè)計(jì)新的支護(hù)結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)中對(duì)滑坡通過(guò)的土層，應(yīng)采用殘余強(qiáng)度指標(biāo)。2. 墻前被動(dòng)區(qū)墻前被動(dòng)區(qū)的強(qiáng)度指標(biāo)一般也采用固結(jié)快剪或固結(jié)不排水剪強(qiáng)度指標(biāo)(粘土) 。但應(yīng)當(dāng)清楚墻前被動(dòng)區(qū)土體的應(yīng)力路徑與應(yīng)力歷史不同于墻后主動(dòng)區(qū)。開(kāi)挖不單單是3的減小，而且會(huì)使1和3調(diào)換次序。即開(kāi)挖前1 = v = z，3 = h = K0z；開(kāi)挖到底后3 = v = (z-H) ，1 = h = (z-H)tan2(450 + /2) +2ctan (450 + /2) 。同時(shí)基坑開(kāi)挖也使得墻前被動(dòng)區(qū)的土體處于超固結(jié)狀態(tài)，而超固結(jié)土

4、的強(qiáng)度高于正常固結(jié)土。第5頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三三、深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力計(jì)算支護(hù)結(jié)構(gòu)變形對(duì)土壓力的影響；原則上，應(yīng)當(dāng)根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)與土體的共同作用理論，通過(guò)變形協(xié)調(diào)條件來(lái)求解土壓力分布。土體性質(zhì)對(duì)土壓力的影響；施工對(duì)土壓力的影響；深基坑開(kāi)挖的空間效應(yīng)問(wèn)題；水壓力；滲流對(duì)土壓力的影響一方面使墻后水壓力減小，墻前水壓力增大，這是有利的一面；另一方面使墻后土壓力增大，墻前土壓力減小，這是不利的一面。第6頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三3.2 土壓力分布 自立式（懸臂）樁墻第7頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三一、

5、庫(kù)侖、朗肯理論土壓力分布與實(shí)測(cè)第8頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三二、北京地區(qū)懸臂樁土壓力的幾個(gè)工程實(shí)測(cè)結(jié)果北京醫(yī)院懸臂樁支護(hù)實(shí)測(cè)土壓力分布圖 第9頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三北京郵政通信樞紐工程懸臂樁支護(hù)土壓力分布圖 第10頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三三、軟土地區(qū)深基坑支護(hù)懸臂式樁墻上土壓力分布 上海博物館新館工程基坑深層攪拌自立式樁墻上的主動(dòng)土壓力實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的比較第11頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三天津建筑科學(xué)研究所對(duì)懸臂樁支護(hù)的模型試驗(yàn)表明，當(dāng)最大變形小于基坑深度的2

6、.3%時(shí)，土壓力呈三角形分布，數(shù)值與靜止土壓力值相等，從而認(rèn)為軟土地區(qū)懸臂結(jié)構(gòu)上的土壓力分布呈三角形，大小與靜止土力相近。軟土中的懸臂樁土壓力分布試驗(yàn)結(jié)果 第12頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三3.2.2 單支撐擋土樁墻的土壓力分布單道支撐擋土結(jié)構(gòu)上的壓力分布（a）單支點(diǎn)錨定板樁墻背面土壓力分布；（b）單支點(diǎn)錨桿擋墻背面的土壓力分布 第13頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三上述兩種結(jié)構(gòu)的實(shí)測(cè)土壓力分布曲線與三角形壓力分布曲線的面積大致相同，故多數(shù)學(xué)者認(rèn)為單支撐擋土結(jié)構(gòu)的土壓力可以按三角形分布計(jì)算，如1973年第八屆國(guó)際土力學(xué)地基基礎(chǔ)會(huì)議上，Sa

7、ndgvist就曾經(jīng)提出，“對(duì)單層錨桿，選用三角形壓力分布是適宜的”。第14頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三3.2.3 多層支撐或錨桿擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力分布一、Terzaghi和Peck的實(shí)測(cè)結(jié)果與分布模型 Terzaghi和Peck在柏林地鐵明挖工程中對(duì)多層支撐土壓力的實(shí)測(cè)及分析結(jié)果(a) 支撐擋土墻實(shí)測(cè)土壓力包絡(luò)圖；(b) 在砂土中設(shè)計(jì)帶多層支撐擋墻時(shí)，假定土壓力分布為梯形細(xì)砂土H =11.5mq =11kN/m2第15頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三Terzaghi和Peck根據(jù)柏林和芝加哥等地鐵工程中基坑擋土結(jié)構(gòu)支撐受力測(cè)定情況在1967年提出的修正土壓力分布。（a）砂；（b）中硬以下粘土；（c）硬粘土?第16頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三二、Tschbotarioff提出的土壓力分布（a）硬粘土地層；（b）中硬粘土地層；（c）軟粘土地層第17頁(yè)，共19頁(yè)，2022年，5月20日，13點(diǎn)30分，星期三四、有關(guān)規(guī)范對(duì)土壓力分 布的規(guī)定1. 日本1974建筑基礎(chǔ)構(gòu) 造設(shè)計(jì)規(guī)程 的規(guī)定地 層側(cè)壓力地 層側(cè)壓力砂層地下水位淺(0.30.7)