成都某高層轉換層施工方案(框支剪力墻結構-剪力墻結構)

1、*轉換層施工方案 編制人： 審核人： 批準人； 批準時間： 目 錄 TOC o 1-3 h z HYPERLINK l _Toc130475307 1.編制依據(jù) PAGEREF _Toc130475307 h 2 HYPERLINK l _Toc130475308 2.轉換層施工總體部署 PAGEREF _Toc130475308 h 2 HYPERLINK l _Toc130475309 2.1工程概況 PAGEREF _Toc130475309 h 2 HYPERLINK l _Toc130475310 2.2施工布署及施工縫的留設 PAGEREF _Toc130475310 h 7 HY

2、PERLINK l _Toc130475311 2.3施工順序 PAGEREF _Toc130475311 h 7 HYPERLINK l _Toc130475312 2.4設計說明 PAGEREF _Toc130475312 h 7 HYPERLINK l _Toc130475313 2.5轉換層施工荷載施加的控制 PAGEREF _Toc130475313 h 8 HYPERLINK l _Toc130475314 3.轉換層支撐架專題設計 PAGEREF _Toc130475314 h 8 HYPERLINK l _Toc130475315 3.1傳力路徑 PAGEREF _Toc130

3、475315 h 8 HYPERLINK l _Toc130475316 3.2支撐系統(tǒng)計算 PAGEREF _Toc130475316 h 9 HYPERLINK l _Toc130475317 轉換梁計算 PAGEREF _Toc130475317 h 9 HYPERLINK l _Toc130475318 轉換層現(xiàn)澆板計算 PAGEREF _Toc130475318 h 30 HYPERLINK l _Toc130475319 3.3架體搭設要求 PAGEREF _Toc130475319 h 32 HYPERLINK l _Toc130475320 3.4模板安裝 PAGEREF _T

4、oc130475320 h 33 HYPERLINK l _Toc130475321 3.5模板安裝質量要求 PAGEREF _Toc130475321 h 33 HYPERLINK l _Toc130475322 3.6模板拆除要求 PAGEREF _Toc130475322 h 34 HYPERLINK l _Toc130475323 3.7轉換層下部樓層支撐驗算 PAGEREF _Toc130475323 h 35 HYPERLINK l _Toc130475324 轉換層大梁下層支撐驗算 PAGEREF _Toc130475324 h 35 HYPERLINK l _Toc130475

5、325 轉換層樓板下層支撐驗算 PAGEREF _Toc130475325 h 35 HYPERLINK l _Toc130475326 4.轉換層鋼筋施工 PAGEREF _Toc130475326 h 36 HYPERLINK l _Toc130475327 4.1受力鋼筋的連接 PAGEREF _Toc130475327 h 36 HYPERLINK l _Toc130475328 4.2轉換層鋼筋施工要點 PAGEREF _Toc130475328 h 36 HYPERLINK l _Toc130475329 4.3梁筋的錨固定位 PAGEREF _Toc130475329 h 37

6、HYPERLINK l _Toc130475330 4.4梁筋支撐架設計 PAGEREF _Toc130475330 h 38 HYPERLINK l _Toc130475331 5.轉換層混凝土工程 PAGEREF _Toc130475331 h 41 HYPERLINK l _Toc130475332 5.1砼工程概況 PAGEREF _Toc130475332 h 41 HYPERLINK l _Toc130475333 5.2砼泵及運輸車計算 PAGEREF _Toc130475333 h 41 HYPERLINK l _Toc130475334 5.3砼緩凝時間計算 PAGEREF

7、_Toc130475334 h 42 HYPERLINK l _Toc130475335 5.4砼工程施工要點 PAGEREF _Toc130475335 h 42 HYPERLINK l _Toc130475336 5.5轉換層梁砼澆筑 PAGEREF _Toc130475336 h 42 HYPERLINK l _Toc130475337 5.6裂縫控制措施 PAGEREF _Toc130475337 h 45 HYPERLINK l _Toc130475338 5.7預拌砼控制措施 PAGEREF _Toc130475338 h 45 HYPERLINK l _Toc130475339

8、5.8混凝土施工管理 PAGEREF _Toc130475339 h 46 HYPERLINK l _Toc130475340 5.9采用特殊的養(yǎng)護措施 PAGEREF _Toc130475340 h 46 HYPERLINK l _Toc130475341 6.轉換層質量保證措施 PAGEREF _Toc130475341 h 47 HYPERLINK l _Toc130475342 6.1組織措施 PAGEREF _Toc130475342 h 47 HYPERLINK l _Toc130475343 6.2材料保證 PAGEREF _Toc130475343 h 47 HYPERLINK

9、 l _Toc130475344 6.3機具保證 PAGEREF _Toc130475344 h 47 HYPERLINK l _Toc130475345 6.4人力保證 PAGEREF _Toc130475345 h 48 HYPERLINK l _Toc130475346 6.5其它措施 PAGEREF _Toc130475346 h 49編制依據(jù)1.混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB 50204-20022.建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準 GB 50300-20013.鋼筋混凝土高層建筑結構技術與施工規(guī)程JGJ 3-20024.建筑安裝工程施工安全操作規(guī)程 DBJ 01-62-20025

10、.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-20016. 結構力學求解器清華大學土木系結構力學求解器研制組研制轉換層施工總體部署工程概況結構形式：鋼筋砼；結構體系：框支剪力墻結構、剪力墻結構；主體總高：79.95m；建筑層數(shù)：地下2層，地上25層，局部裙房4層；建筑抗震設防類別：A棟3、4單元轉換層以下部分：乙類；A棟1、2、5、6單元，A棟3、4單元轉換層以上部分，B、C、D、E棟：丙類。建筑結構安全等級：二級；地基基礎設計等級：甲級；建筑物耐火等級：一級。鋼筋砼結構抗震等級：A棟3、4單元上部結構及相應地下一層：框支柱及落地剪力墻為特一級；轉換層以上的底部加強區(qū)剪力墻，轉換層以下

11、的框架梁及框支梁為一級；底部加強區(qū)以上的一般剪力墻為三級。A棟1、2、5、6單元及C、D棟上部結構及相應地下一層：框支柱及落地剪力墻為一級；轉換層以上的底部加強區(qū)剪力墻，轉換層以下的框架梁及框支梁為二級；底部加強區(qū)以上的一般剪力墻為三級。與A棟3、4單元整體相連的裙房框架的抗震等級為一級；與A棟1、2、5、6單元及C、D棟整體相連的裙房框架的抗震等級為二級。工程平面布置圖如下:轉換層位于第五層樓面：標高19.4m；層高5.65 m；砼強度：C60；板厚為250。轉換梁截面分為以下幾種形式：A棟1、2單元轉換梁列表（5、6單元對稱布置）梁 號截面尺寸 跨 距 跨 數(shù)KZL-19002000690

12、0、7500、8400等7KZL-28001800同上9KZL-39001800同上7KZL-4105020003300、69002KZL-5105020003300、69004KZL-670015003300、36002KZL-780020006900、7500、8400等8KZL-8900180069001KZL-9900180069002KZL-101750180075002KZL-11800160060001KZL-1290020004200、93002KZL-13700160045001KZL-1480016004500、60002KZL-15120017006600、69002KZ

13、L-16700180060001KZL-17800200060020002505009300510018002AKZL-189001800200700930018001AKZL-19800180060001KZL-2090018004500、60002A棟3單元轉換梁列表梁 號截面尺寸 跨 距 跨 數(shù)KZLd-1115020009200 1KZLd-2800150049001KZLd-3100015003000、7400、1800、49004KZLd-4800180074001KZLd-580015005400、61002KZLd-6700150048001KZLd-7100018004800

14、1KZLd-81000180048001KZLd-9110015004800、54002KZLd-10800120054001KZLd-11800150048001KZLd-1280015006100、77502KZLd-13800120039001KZLd-1480018003900、57502KZLd-15800150039001KZLd-1680015006100、57502KZLd-17800150055001KZLd-18800150049001KZLd-19800150049001KZLd-20115022004200、92002KZLd-2195018002400、4200、92

15、003KZLd-2280018007400、76002A棟4單元轉換梁列表梁 號截面尺寸 跨 距 跨 數(shù)KZLe-180015004800 1KZLe-2800120054001KZLe-3110015005400、48002KZLe-41000150048001KZLe-5100015005400、48002KZLe-6800120061001KZLe-780015005400、48002KZLe-8115015003750、70502KZLe-9100015003750、70502KZLe-10800150074001KZLe-1180018003900、74002KZLe-1211501

16、80074001KZLe-1380015005850、34502KZLe-141000115034501KZLe-15800180058501KZLe-16800120061501KZLe-1780015005850、61502KZLe-18100016007050、5400、61003KZLe-19100016007050、5850、61503KZLe-20100018007050、37502KZLe-21115018004200、74002KZLe-2295018002400、4200、74003KZLe-2380018006600、74002施工布署及施工縫的留設轉換層分兩次澆筑，第一次

17、施工框架柱及剪力墻，施工縫留設于梁下口300處；第二次施工框架梁及樓板。施工順序 設計說明本設計以具有代表性的轉換梁KZL-5（10502000）、KZL-10（17501800）、KZL-12（9002000）、KZLd-20（11502200）進行計算和設置，施工中應按設計意圖進行調(diào)整。支撐架搭設前，必須在板面彈出架體立桿位置，滿足設計的布置和間距后，再進行搭設。轉換層施工荷載施加的控制3、4層樓板砼達到設計強度的85%，1、2層、地下室板砼達到設計強度的100%后方可進行轉換梁砼的澆筑。轉換梁砼強度達到設計強度的80%時才能進行上部結構的施工。轉換層支撐架專題設計 傳力路徑荷載梁底雙鋼管

18、橫梁頂托立桿墊木四層樓板三層支撐架三層樓板二層支撐架二層樓板一層支撐架地下室頂板地下一層支撐架地下室二層板地下二層支撐架底板、地基 支撐系統(tǒng)計算轉換梁計算標準荷載值：砼：24KN/m3； 木模：0.5 KN/； 鋼筋：1.5 KN/m3；施工荷載：2.5KN/； 砼澆筑、振搗荷載：2 KN/。梁KZL-5（10502000）支撐計算：(凈跨距為5.3m)清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/(1.752+1.05) =2.28kNm支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m寬計算：鋼管：782m0.0384kN/5.3m=5.67kN/m扣件：528(個)0.01kN/

19、5.3m=1kN/m梁底雙鋼管橫梁：0.0768KN/mq1=2.28+5.67+1+0.0768=9.02kN/mb、新澆砼自重q2=2421.05=50.4kN/mc、鋼筋自重q3=1.521.05=3.15kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m22.5m=6.25kN/me、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m22.5m=5kN/m沿梁方向總荷載為q=1.2(9.02+50.4+3.15)+1.4(6.25+5)=90.83kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承擔荷載為qh=90.830.55/1.05=47.57kN/m2）受力簡圖：q=47.57kN/m單位：KNm單位：KN3）立桿穩(wěn)

20、定驗算i=15.8；L=1500+2300=2100=1500/15.8= 132.91 查表：=0.382中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=16.352=32.7kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=32.7kNN/(A)=32700/(0.382489)=175.1N/2f=205N/2立桿穩(wěn)定滿足要求。4) 驗算扣件梁正下方三根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進行驗算。5） 梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底橫梁采用雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。抗彎強度max=Mmax/Wx=1.8106 /2根/5080 =177.17N/2205

21、N/2剛度驗算max=ql4/(150EI) =47.57/2根5254/19104) =0.48L/400=1.31故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZL-10（17501800）支撐計算：(凈跨距為6.2m)清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/(1.75+1.552) =2.43kNm支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取3.5m寬計算：鋼管：955m0.0384kN/6.2m=5.91kN/m扣件：760(個)0.01kN/6.2m=1.22kN/m梁底雙鋼管橫梁： 0.0768KN/mq1=2.09+5.91+1.22+0.0768=9.6

22、4kN/mb、新澆砼自重q2=241.81.75=75.6kN/mc、鋼筋自重q3=1.51.81.75=4.73kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m23.5m=8.75kN/m e、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m23.5m=7kN/m沿梁方向總荷載為q=1.2(9.64+75.6+4.73)+1.4(8.75+7)=130.01kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承擔荷載為qh=130.010.55/1.75=40.86kN/m2）受力簡圖：q=40.86kN/m單位：KNm單位：KN3）立桿穩(wěn)定驗算i=15.8；L=1600+2300=2200=2200/15.8= 139.2 查表

23、：=0.353中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=12.4+10.94=23.34kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=23.34kNN/(A)=23340/(0.353489)=135.2N/2f=205N/2立桿穩(wěn)定滿足要求。3) 驗算扣件梁正下方五根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進行驗算。4） 梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1）抗彎強度max=Mmax/Wx=1.09106 /2根/5080 =107.3N/2205N/22）剛度驗算max=ql4/(150EI) =40.86/2根

24、5004/19104) =0.34L/400=1.25故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZL-12（9002000）支撐計算：(凈跨距為7.5m)清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/(0.9+1.752) =2.2kNm支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m寬計算：鋼管：800m0.0384kN/7.5m=4.1kN/m扣件：650(個)0.01kN/7.5m=0.87kN/m梁底雙鋼管橫梁： 0.0768KN/mq1=2.2+4.1+0.87+0.0768=7.25kN/mb、新澆砼自重q2=2420.9=43.2kN/mc、鋼筋自重q3

25、=1.520.9=2.7kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m22.5m=6.25kN/m e、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m22.5m=5kN/m沿梁方向總荷載為q=1.2(7.25+43.2+2.7)+1.4(6.25+5)=79.53kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承擔荷載為qh=79.530.55/0.9=48.6kN/m2）受力簡圖：q=48.6kN/m單位：KNm單位：KN3）立桿穩(wěn)定驗算i=15.8；L=1500+2300=2100/15.8= 132.9 查表：=0.382中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=14.58+8.12=22.7kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利

26、荷載計算Nmax=22.7kNN/(A)=22700/(0.382489)=121.5N/2f=205N/2立桿穩(wěn)定滿足要求。3) 驗算扣件梁正下方二根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進行驗算；兩邊立桿承受支座反力為0.64KN，而單個扣件的承載力為8KN，所以完全滿足要求。4） 梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1）抗彎強度max=Mmax/Wx=1.14106 /2根/5080 =112.2N/2205N/22）剛度驗算max=ql4/(150EI) =48.6/2根6004/

27、19104) =0.84L/400=1.5故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZLd-20（11502200）支撐計算：(凈跨距為8.2m)清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/(1.15+1.952) =2.53kNm支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m寬計算：鋼管：900m0.0384kN/8.2m=4.21kN/m扣件：820(個)0.01kN/8.2m=1kN/m梁底雙鋼管橫梁： 0.0768KN/mq1=2.53+4.21+1+0.0768=7.81kN/mb、新澆砼自重q2=242.21.15=60.72kN/mc、鋼筋自重q3=1.52.21.15=3.

28、8kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m22.5m=6.25kN/m e、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m22.5m=5kN/m沿梁方向總荷載為q=1.2(7.81+60.72+3.8)+1.4(6.25+5)=102.55kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承擔荷載為qh=102.550.55/1.15=49.05kN/m2）受力簡圖：q=49.05kN/m單位：KNm單位：KN3）立桿穩(wěn)定驗算i=15.8；L=1400+2300=2000=2000/15.8=126.58 查表：=0.414中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=16.862=33.72kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計

29、算Nmax=33.72kNN/(A)=33720/(0.414489)=166.56N/2f=205N/2立桿穩(wěn)定滿足要求。3) 驗算扣件梁正下方三根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進行驗算，所以滿足要求。4） 梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1）抗彎強度max=Mmax/Wx=1.85106 /2根/5080 =182.1N/2205N/22）剛度驗算max=ql4/(150EI) =49.055504/19104) =1.19L/400=1.5故橫楞強度、剛度均滿足要求。5、

30、梁模板強度驗算:梁底模采用100100木方及18厚覆膜板組合而成，側模采用50200枋木及18厚覆膜板組合而成。本驗算以KZLd-20梁為依據(jù)。 梁底模梁底模按連續(xù)梁計算，底板上所受荷載按均布荷載考慮，底板按強度和剛度需要的厚度，可按以下簡化公式計算：按強度要求：M=qL2/10=fmbh2/6h=按剛度要求：v=v=L/400h=式中：M計算最大彎矩（N） q作用在梁底木模上的均布荷載（102.55N/） L計算跨距，為梁底橫楞間距（550） fm木材抗彎強度設計值，采用杉木模板取11 N/2 b梁木模底板寬度（1150） h梁木模底板厚度（） E木材彈性模量，取9000 N/2 I梁木模底

31、板的截面慣性矩bh3/124 v梁木模的撓度（）取兩者的較大值為底板所需厚度。計算：h1=38.4，h2=37.5考慮到施工安全性和砼的成型質量，本方案設計采用100100方木組合18厚覆膜板作為梁底模，完全滿足要求！ 梁側模： 一、梁模板基本參數(shù)梁模板的背部支撐由兩層龍骨組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁體模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩片模板拉結，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=50，彈性模量E=9000N/2，抗彎強度f=11N/2。內(nèi)楞采用圓鋼管483.5，每道內(nèi)楞2根鋼楞，間距550。外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根

32、鋼楞，間距300(以梁底計700以內(nèi))、 600（以梁底計700以上）。穿梁螺栓水平距離550，穿梁螺栓豎向距離300(以梁底計700以內(nèi))、600（以梁底計700以上），直徑14。二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，取4.0h；T 混凝土的入模溫度，取25.0；V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.2m和1.5m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.

33、200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算得新澆混凝土側壓力標準值：F1=46.080kN/m2(以梁底計700以內(nèi))F2=36.0kN/m2(以梁底計700以上)倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6.0kN/m2。三、梁模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。對梁側木模，如果下部強度及剛度符合要求，則上部亦然，因此只做底部木模驗算。 面板計算簡圖1.強度計算 = M/W f其中 面板的強度計算值(N/2)； M 面板的最大彎距(N)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 30.005

34、5/6=125cm3； f 面板的強度設計值(11N/2)。M = qL2 /10其中 q 作用在模板上的側壓力，它包括:新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.3046.08=16.59kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1.40.306.00=2.52kN/m； L 計算跨度(內(nèi)楞間距),L = 550； 面板的強度設計值f = 11.0N/2； 經(jīng)計算得到，面板的強度計算值4.62N/2； 面板的強度驗算 f,滿足要求!2.撓度計算v = 0.677qL4 / 100EI v = L/250其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 16.59N/； L 計算跨度(內(nèi)楞間距),L =

35、 550； E 面板的彈性模量,E = 9000N/2； I 面板的截面慣性矩,I = 30.00555/12=312.5cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 2.200； 面板的最大撓度計算值, v = 0.37； 面板的撓度驗算 v v,滿足要求!四、梁模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:內(nèi)鋼楞的規(guī)格: 圓鋼管483.5；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩 I = 12.18cm4；（600） （600） （600）內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞強度計算 = M/W f其中

36、內(nèi)楞強度計算值(N/2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N)； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f 內(nèi)楞的強度設計值(N/2)。M = qL2 / 10其中 q 作用在內(nèi)楞的荷載如下：q1 = (1.246.08+1.46.00)0.55/2根=17.52kN/m(以梁底計700以內(nèi))；q2 = (1.236+1.46.00)0.55/2根=14.19kN/m(以梁底計700以上)； L 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距),L1=300(以梁底計700以內(nèi))；L2=600(以梁底計700以上) 內(nèi)楞強度設計值f = 205.0N/2； 經(jīng)計算得內(nèi)楞的最大強度計算值100.6N/2 f,滿足要求!2.內(nèi)楞的撓度計算v =

37、 0.677qL4 / 100EI v = L/400其中 E 內(nèi)楞的彈性模量,E = 206000.00N/2；內(nèi)楞的最大允許撓度值,v1 = 0.75(以梁底計700以內(nèi))； v2 = 1.5(以梁底計700以上)；內(nèi)楞的最大撓度計算值, v1 = 0.038；v2=0.496；內(nèi)楞的撓度驗算 v v,滿足要求!(二).外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。外龍骨采用鋼楞外楞計算簡圖3.外楞強度計算 = M/W f其中 外楞強度計算值(N/2)； M 外楞的最大彎距(N)； W 外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的強度設計值(N/2)。M = 0.175PL 其中 P 作用在外

38、楞的荷載如下：P1=(1.246.08+1.46.00)0.550.30/2根=5.26kN(以梁底計700以內(nèi))；P2=(1.236+1.46.00)0.550.60/2根=8.52kN(以梁底計700以上)； L 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),L = 550；f = 205.0N/2；經(jīng)計算得到外楞的最大強度計算值161.4N/2；外楞的強度驗算 f,滿足要求!4.外楞的撓度計算v = 1.146PL3 / 100EI v = L/400其中 E 外楞的彈性模量,E = 206000.00N/2；外楞的最大允許撓度值,v1= v2 = 1.375；外楞的最大撓度計算值, v1 = 0.

39、40(以梁底計700以內(nèi))； V2 = 0.65(以梁底計700以上)；外楞的撓度驗算 v v,滿足要求!五、穿梁螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/2； 穿梁螺栓的直徑(): 14 穿梁螺栓有效直徑(): 12 穿梁螺栓有效面積(2): A = 105.0 穿梁螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N1 = P12 =10.51N (以梁底計700以內(nèi)) N2 = P22 =17.038.51KN所以扣件承載力符合要求！頂部橫桿驗算1) 抗

40、彎強度max=Mmax/w=qL3/10w =13.2910-38003/105080 =133.95N/2 205N/22) 剛度驗算max=ql4/150EI=ql5/150EI =13.2910-3800518104 =1.16L/400=2故現(xiàn)澆板橫桿強度、剛度均滿足要求。架體搭設要求1. 架體采用483.5的架管、直角扣件、對接扣件、旋轉扣件、可調(diào)頂托、200墊鐵、100100枋木、20050枋木等。腳手架構配件進場的檢查與驗收應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2001第8章檢查與驗收的規(guī)定。2. 架體必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿

41、應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3. 支架立桿應搭設豎直，2m高度的垂直允許偏差為15。4. 梁寬度范圍內(nèi)的立桿橫向間距500600；縱向排距為550；大橫桿步距11001600，板及非轉換大梁支撐架的立桿間距均為800。轉換梁架體應每層彈線進行控制，保證架體自下而上在一個軸線上，避免形成偏心。由于轉換梁立桿排距與板立桿排距不同，為避免板架與梁架分離，轉換梁每步橫桿應設置不少于3根水平桿與板架通長連接。5. 剪刀撐：梁、板均為上下各設一道水平剪刀撐，梁縱、橫向剪刀撐詳圖，板縱、橫向剪刀撐為間隔四排立桿設一道。豎直

42、剪刀撐與地面夾角應控制在4560以內(nèi)。6. 轉換梁下均采用雙鋼管作橫梁支撐，橫梁鋼管應與兩邊立桿用扣件連接，橫梁鋼管與其下第一排橫桿距離不大于300。7. 轉換梁立桿下用20050枋木和200墊鐵支墊，板及非轉換梁立桿下用200墊鐵支墊，以便于荷載較均勻地擴散。8. 轉換梁立桿采用通長立桿加頂托，不得倒桿。9. 現(xiàn)澆板立桿可倒桿，但必須保證倒桿長度不少于2步橫桿，從而滿足雙扣件受力的設計要求。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150。10. 架體搭設前應由項目技術負責人對主管工長及班組作技術交底。11. 用力矩搬手對支撐架的螺帽進行扭力檢測，按10%進行抽檢，若發(fā)現(xiàn)有力矩未達到要求的(406

43、5Nm)，則進行全面檢查，保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠。模板安裝梁模板安裝前，應根據(jù)測量標記在墻或柱上彈出梁的標高、中心線和模板安裝內(nèi)邊線。將底模吊裝就位于支模架上后，使用廣線拉通校正底模中心線和邊線，然后將底模與支模架相連。底模安裝時起拱高度宜為全跨長度的2。在搭支模架時直接拉線起拱。模板安完后，應檢查中心線、標高、斷面尺寸等項目。支模架及梁夾具必須牢固，偏差超規(guī)定時應進行校正。模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（GB 50204-2002）及相關規(guī)范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。1. 主控項目（1）

44、安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。（2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2. 一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3）澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。（2）對跨度不小于4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量

45、：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。（3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表6-1 的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間)。檢驗方法：鋼尺檢查。3. 現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小

46、于3 間)。模板安裝允許偏差和檢驗方法項次項 目允許偏差（mm）檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5尺量2底模上表面標高5 3水準儀或拉線、尺量3截面模內(nèi)尺寸基礎10 5尺量柱、墻、梁4，5 34層高垂直度層高不大于5m6拉線、尺量層高大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7陰陽角垂直2吊線尺模板拆除要求1. 模板拆除的控制程序：施工現(xiàn)場同條件試塊試驗根據(jù)試塊的強度值確定是否滿足規(guī)范要求滿足規(guī)范要求后填寫拆模申請報告報監(jiān)理驗收批準拆模模板拆除2. 模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由項目技術負責人發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。3. 對非轉換梁及樓板模板

47、及其支架在拆除時混凝土強度要達到下表要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1004. 拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5. 模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。6. 轉換梁側模必須在砼的中心溫度與自然氣溫之差小于20時方可拆

48、除。7. 轉換梁砼強度達到設計強度的100%后，方可拆除下部的支撐架體。轉換層下部樓層支撐驗算根據(jù)設計說明：本工程14層為商鋪，設計使用荷載3.5KN/；地下車庫設計荷載5.0KN/；設計規(guī)定施工荷載不得大于設計荷載。轉換層大梁下層支撐驗算以KZL-10（2）為計算依據(jù)：轉換層梁施工荷載q=129.61KN/m，大梁架體寬度3m；每層架體自重：9.3KN/m下層梁板設計線荷載：3.53=10.5KN/m；由此可知：轉換梁荷載傳至地下室基本沒有改變，因此整個轉換梁架體應從地下室底板起逐層搭設，搭設要求同轉換層。同時應注意：轉換梁下方正對的梁及板的支撐架必須使用通長架管加頂托，不得倒桿。轉換層樓板

49、下層支撐驗算轉換層樓板施工荷載13.29KN/；每層架體自重：1.2 KN/；下層板設計荷載：3.5 KN/；則：第四層板向下傳遞的施工荷載為：13.29-3.5=9.79 KN/； 第三層板向下傳遞的施工荷載為：9.79-3.5+1.2=7.49 KN/； 第二層板向下傳遞的施工荷載為：7.49-3.5+1.2=5.19 KN/； 第一層板向下傳遞的施工荷載為：5.19-3.5+1.2=2.89 KN/； 地下一層板允許承受的施工荷載為：5KN/；由此可知：樓板的支撐架應從地下一層板面開始逐層搭設，搭設要求同前述。轉換層鋼筋施工 受力鋼筋的連接梁、柱受力鋼筋采用機械連接、搭接和豎焊。 轉換層

50、鋼筋施工要點1）按抗震要求，節(jié)點核心區(qū)箍筋必須按設計要求綁扎，不得遺漏。2）梁筋的接頭位置應按設計要求錯開，施工前先繪出配筋圖，滿足要求方可下料。3）鋼筋綁扎、安裝完畢后，應進行檢查并作好隱蔽驗收記錄。4）梁主筋多排時,采用同直徑(但不應小于25)鋼筋間隔。5) 梁保護層墊塊采用塑料墊塊，間距500。6）梁下部筋擺放完后，應搭設鋼筋支撐架進行上部鋼筋的作業(yè)。鋼筋支架為一次性攤銷。7）為確保第6層墻、柱插筋位置準確，防止移位，墻、柱插筋采取以下固定措施：剪力墻、短肢剪力墻、柱插筋落至梁底，以便于固定。加設定位箍，確保插筋位置準確。定位箍在梁高范圍內(nèi)共設三道。梁筋的錨固定位轉換層施工順序為先施工柱

51、，后施工梁。施工縫留設一道，在梁下口300處。施工柱時梁筋暫不綁扎，梁鋼筋主筋須錨入角柱、邊柱內(nèi)，為此將采取以下固定措施確保梁筋的位置準確。1）柱內(nèi)受力鋼筋位置的固定、用12鋼筋做成封閉箍，間距500，將受力筋固定。、由于梁主筋錨入邊柱、角柱中須搭設鋼筋支架支承梁主筋水平段，間距2000，鋼筋與支架綁扎固定。梁筋支撐架設計本設計以KZL-10（2）轉換梁為依據(jù)。鋼筋支架采用 6.3 槽鋼，6厚腳墊鐵，支架擺放間距2500。 6.3 槽鋼基本數(shù)據(jù):A=8.452；i=24.6；Wx=16.33；Ix=51.241）清理荷載a、上部鋼筋自重1.2kN/2.5m=3KN/mb、施工人員及設備荷載2.

52、5kN/2.5m=6.25KN/mc、振搗砼時產(chǎn)生的荷載2kN/2.5m=5KN/m垂直于梁方向每跨支架承擔荷載為q =1.23+1.4(6.25+5)=19.35kN/m2）受力簡圖：q=19.35kN/m單位：KNm單位：KN3）立桿穩(wěn)定驗算i=24.6；L=1580-63=1517=1517/24.6=61.7 查表：=0.811中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=10.282=20.56kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=20.56kNN/(A)=20560/(0.8118.45102)=30.00N/2 f=205N/2立桿穩(wěn)定滿足要求。4) 支架橫楞的驗算支架橫楞采用

53、 6.3槽鋼。橫梁受力簡圖見前圖。1）抗彎強度max=Mmax/Wx=1.75106/16.3103 =107.36N/2205N/22）剛度驗算max=ql4/(150EIx)= ql5/(150EIx) =19.3510-38505/2104) =0.52L/400=2.1故橫楞強度、剛度均滿足要求。轉換層混凝土工程砼工程概況本層砼強度等級C60，澆筑分為3個單元分段澆筑，每個單元澆筑方量約為600m3，計劃采用2臺BT-60砼泵，14臺砼運輸車。砼澆筑量按48m3/h計?？紤]到施工安全，計劃分層澆筑，每層厚度約500。砼泵及運輸車計算一、計算公式:(1) 泵車數(shù)

54、量計算公式：N=qn/(qmax)(2) 每臺泵車需攪拌車數(shù)量計算公式： n1=qm(60L/v+t)/(60Q) qm=qmax式中:N混凝土輸送泵車需用臺數(shù)qn混凝土澆筑數(shù)量(m3/h)qmax混凝土輸送泵車最大排量(m3/h)泵車作業(yè)效率，一般取n1每臺泵車需配攪拌的數(shù)量；qm泵車計劃排量(m3/h)Q混凝土攪拌運輸車容量(m3)L攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離(km)v攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30t一個運輸周期總的停車時間(min)配管條件系數(shù)，可取二、計算參數(shù) (1) 混凝土澆灌量qn=48.00(m3/h)；(2) 泵車最大排量qmax=60.00(m3/h)；(3) 泵送作業(yè)

55、效率=0.60；(4) 攪拌運輸車容量Q=6.00(m3)；(5) 攪拌運輸車車速v=30.00(km/h)；(6) 往返距離L=15.00(km)；(7) 總停車時間t=45.00(min)；(8) 配管條件系數(shù)=0.90；三、計算結果(1) 混凝土輸送泵車需臺數(shù)N=2(臺)；(2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數(shù)n1=7(臺)；(3) 共需配備攪拌運輸車:14(臺)。砼緩凝時間計算本方案計劃分層澆筑，每層厚度約500，則每一單元分4次循環(huán)澆筑完畢。每一循環(huán)方量約為600/4=150m3，按48.00m3/h澆筑量計算，澆筑1層需用時150/48=3.125h，再考慮一些不可預見因素，砼的緩

56、凝時間定為4h，可滿足施工要求。每單元砼澆筑施工總用時約600/48=12.5h。砼工程施工要點1）澆筑前，對模板及支撐應進行檢查驗收，模板的軸線、標高和斷面幾何尺寸應符合設計要求。2）安裝工程與土建密切相關，并應相互創(chuàng)造施工條件，澆筑中不得移動、損壞或埋設。3）做好隱蔽驗收記錄及相關技術資料。4）澆筑表面處理，將模板的雜物清除后用水充分濕潤，但不得有積水。5）轉換梁砼宜分層澆筑，每次澆筑高度不宜超過0.5m。6）加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，此部位可采用小直徑振動棒，保證棒能落實到位，不易搗實的邊角應輔以人工插釬。7）砼澆筑時，操作面指派專人監(jiān)督，防止漏振和不按規(guī)矩操作。8）配制0.5

57、2cm的小粒徑骨料砼，水泥采用普通硅酸鹽42.5R水泥，水灰比不大于0.4，坍落度為1618cm。9）砼的緩凝時間定為4小時。 轉換層梁砼澆筑1）澆筑砼前應詳細檢查有關各項準備工作：a、與氣象臺聯(lián)系了解近期天氣情況，避免雨天施工；b、砼運輸車輛準備14輛，在施工時如遇道路交通堵塞，應及時增加車輛4輛補充；c、砼運輸車每車均配備一桶外加劑，以滿足混凝土到達工地后塌落度達到要求，外加劑由攪拌站安排技術人員添加；d、模板、鋼筋、預埋件設置情況經(jīng)檢查符合設計要求后，才能通知進行混凝土澆注；e、在混凝土澆注中如遇堵泵則采用一臺泵來回澆注，防止混凝土形成冷縫，同時加派人員進行排堵；f、現(xiàn)場準備一臺120千

58、瓦的發(fā)電機以防停電，發(fā)電機進出場和使用、停置費用按時收??；g、管理人員及特殊作業(yè)人員均應到位，并對各級人員要進行技術交底；h、砼澆筑時應派專人檢查下部支承架，如支承變形應立即叫停施工，查找原因，整改合格后方可繼續(xù)施工。2）機械選擇：結合工程具體條件，按最大工作量要求，轉換梁砼澆筑采用2臺砼輸送泵進行砼的水平和垂直運輸。3）施工組織措施：采用兩班連續(xù)交替作業(yè)，每12小時輪換一次，采用崗位交接班制，澆筑面不停歇，避免形成施工冷縫。每班共計30人，兩班總約配備60人。澆筑前召開技術、質量、安全交底會。4）澆筑方案：澆筑總方向從轉換層的短軸方向展開，在長軸方向后退，澆筑帶的寬度根據(jù)砼的供應情況隨時調(diào)整

59、，及時覆蓋即將初凝的砼。4小時必須循環(huán)一次，可有效避免砼冷縫。 裂縫控制措施1）嚴格控制砼原材料質量，優(yōu)化砼配合比設計；控制砂石的含泥量，摻入外加劑，降低水灰比。砼配合比應通過多次試配優(yōu)選。在砼內(nèi)加級粉煤灰，另外建議設計人員在砼內(nèi)摻入膨脹劑和聚合纖維，在最初14d潮濕養(yǎng)護中，使混凝土體積微膨脹，補償混凝土早期失水收縮產(chǎn)生的收縮裂縫。2）采用分層澆筑法與往返推移法相結合的澆筑方法，每層厚度不大于500。3）為保證鋼筋位置及保護層厚度正確，砼澆筑時安排鋼筋工值班隨時校正鋼筋位置。4）找平時采取二次找平閉眼、閉縫并且應將表面浮漿去除。5）嚴禁過早拆?；虺泻?，轉換梁砼強度達到80%時才能進行上部結構的施工。6) 對砂石骨料遮陽防曬或噴涼水冷卻，散裝水泥提前儲備，避免新出廠水泥溫度過高等措施，來降低混凝土的出機溫度。預拌砼控制措施廠商確定預拌砼生產(chǎn)企業(yè)必須在公司合格供方名單內(nèi)；合同要求合同中必須明確預拌砼生產(chǎn)企業(yè)的質量責任，明確其產(chǎn)品質量必須滿足施工要求和相關標準的要求，明確產(chǎn)品驗收標準和驗收方式（即砼試塊強度和工程實物砼強度都必須滿足相關要求）；原材料和配合比原材料和配合比必須滿足GB/T14902-2003中第5條的規(guī)定；開盤記錄不同配合比的預拌砼第一