高等鋼結(jié)構(gòu)理論-第四講

1、高等鋼結(jié)構(gòu)理論1. 鋼結(jié)構(gòu)基本性能及特點(diǎn)1.1 鋼材生產(chǎn)對(duì)材性的影響1.2 鋼材加工(施工) 對(duì)構(gòu)件性能的影響1.3 外界作用對(duì)鋼結(jié)構(gòu)性能的影響2. 鋼結(jié)構(gòu)的幾個(gè)特殊問(wèn)題2.1 殘余應(yīng)力及其影響2.2 鋼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定問(wèn)題2.3 鋼結(jié)構(gòu)的斷裂問(wèn)題2.4 鋼結(jié)構(gòu)的疲勞問(wèn)題3. 鋼結(jié)構(gòu)基本構(gòu)件3.1 拉桿3.2 軸心壓桿3.3 受彎構(gòu)件3.4 壓彎構(gòu)件4. 鋼框架理論4.1 失穩(wěn)形式4.2 分析方法4.3 實(shí)際應(yīng)用第一講第二講第三講目錄5. 鋼結(jié)構(gòu)的連接5.1 焊接5.2 螺栓連接5.3 混合連接6. 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)造設(shè)計(jì)7. 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)8. 其他一些關(guān)心的問(wèn)題8.1 塑性設(shè)計(jì)8.2 抗震鋼結(jié)構(gòu)

2、8.3 箱形梁8.4 受扭構(gòu)件8.5 設(shè)計(jì)中的試驗(yàn)工作8.6 鋼結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)第四講目錄（續(xù)）第五講第六講第七講5. 鋼結(jié)構(gòu)的連接5.1 連接形式：焊接、鉚接、普通螺栓連接、高強(qiáng)螺栓連接5.2 角焊縫連接角焊縫的性能：試驗(yàn)研究角焊縫的計(jì)算：計(jì)算公式有效厚度和長(zhǎng)度理論研究焊縫群的計(jì)算5.3 高強(qiáng)螺栓連接抗剪螺栓連接：承受軸心剪力的螺栓連接：承受偏心剪力的螺栓連接：放大孔和加長(zhǎng)孔剪拉聯(lián)合破壞5. 鋼結(jié)構(gòu)的連接（續(xù)）5.3 高強(qiáng)螺栓連接 （續(xù)）抗拉螺栓連接高強(qiáng)螺栓連接抗拉性能：連接板柔性的影響：螺栓和板同時(shí)計(jì)算的方法：兼承剪力和拉力的螺栓連接承受重復(fù)荷載的螺栓連接抗剪連接：抗拉連接：5.4 混合連接6

3、. 鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造設(shè)計(jì)構(gòu)造設(shè)計(jì)的意義處理結(jié)構(gòu)的細(xì)部：解決構(gòu)件或零件之間的銜接問(wèn)題重要性：構(gòu)造處往往形成應(yīng)力集中或局部應(yīng)力、有時(shí)不易精確計(jì)算（數(shù)值分析、試驗(yàn)研究）、避免局部破壞而影響結(jié)構(gòu)性能的發(fā)揮、影響施工（造價(jià)、質(zhì)量等）構(gòu)件的拼接：等截面拉、壓桿變截面柱梁端板連接中板的厚度梁、梁連接：簡(jiǎn)支連接連續(xù)和半連續(xù)連接6. 鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造設(shè)計(jì)（續(xù)）梁、柱連接柔性連接半剛性連接剛性連接：柱腳柱腳的構(gòu)成柱腳的計(jì)算桁架節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)的側(cè)向剛度節(jié)點(diǎn)板受力分析相關(guān)規(guī)范構(gòu)造節(jié)點(diǎn)上的偏心抵抗疲勞的構(gòu)造抵抗脆性斷裂的構(gòu)造連接形式焊接：現(xiàn)代鋼結(jié)構(gòu)最主要的連接方式適用廣、構(gòu)造簡(jiǎn)單、省料省工、可自動(dòng)化、效率高。焊縫質(zhì)量易受材料、操作影

4、響，材性要求、焊接工藝、質(zhì)量檢查等鉚接：熱鉚、常溫鉚接。采用較少傳力可靠、韌性和塑性好、質(zhì)量易檢查，對(duì)常承受動(dòng)力荷載作用、荷載較大、跨度較大的結(jié)構(gòu)仍采用。費(fèi)鋼費(fèi)工、需較大的鉚合力普通螺栓連接：A、B、C級(jí)（孔徑差1.01.5mm）裝卸便利、設(shè)備簡(jiǎn)單。連接不緊密、不宜受剪。高強(qiáng)螺栓連接：摩擦型、承壓型摩擦型加工方便、對(duì)構(gòu)件的削弱較小、可拆換，包含普通螺栓和鉚接的優(yōu)點(diǎn)，目前成為替代鉚接的優(yōu)良連接；制作、施工費(fèi)用高。射釘（薄鋼板）、自攻螺釘（薄鋼板） 、焊釘（鋼、混）角焊縫的性能受力復(fù)雜：試驗(yàn)研究:承載能力:受拉:受剪:同時(shí)受拉和受剪變形能力:角焊縫的性能試驗(yàn)研究: 破壞面傾角變化100到800之間

5、.變形能力: 能夠經(jīng)受較大的塑性變形是連接應(yīng)該具有的優(yōu)良性能.試驗(yàn)表明：角焊縫變形能力隨外力角度變化。ff角焊縫的計(jì)算(計(jì)算公式)相關(guān)方程的演變:中國(guó)規(guī)范：2( 0 .7 5 f u , w ) 222u , w+= 1計(jì)算公式：222( 0 .7 5 f u , w )22u , w 2( 0 .7 5 f u , w )+= 1+22+ 1 .8 (+ 2 ) f u , w = f / 歐洲規(guī)范：22+ 3 (+ 2 ) f(2fff) 2 + f f wf= 1 .2 2角焊縫的計(jì)算 (有效厚度和長(zhǎng)度)有效厚度： 一般情況，焊喉厚度有效長(zhǎng)度：剪應(yīng)力的不均勻分布:變形能力：上限構(gòu)造：剛

6、度 分 布偏心影響：不能太短規(guī)范： 8、40、60氣體保護(hù)焊、埋弧焊，溶深較大。（取小值）h e = 1 .2 ah e = a + 2 m m規(guī)范：無(wú)規(guī)定h f變形能力最大長(zhǎng)度分析：歐洲規(guī)范：對(duì)橫向加勁肋的角焊縫時(shí)，折減l w f y2 E =Ef yl w = 2 1 1 .4 m m 1 7 4 5 m ml w 1 .7 m 2 = 1 .1 l w / 1 7對(duì)搭接角焊縫，有效長(zhǎng)度與焊縫有效厚度有關(guān)l w 150 時(shí)，折減 1 = 1 .2 0 .2 l j / (1 5 0 a )中國(guó)規(guī)范： 6 0 h f內(nèi)力沿側(cè)焊縫全長(zhǎng)分布時(shí)，有效長(zhǎng)度不受限制剛度分布原因：國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦有效長(zhǎng)

7、度：l w = 2 t w + c t f角焊縫的計(jì)算 (偏心影響)偏心影響： 偏心力偶的作用美國(guó)規(guī)范AISC長(zhǎng)焊縫：可以忽略短焊縫：可能破壞或引起應(yīng)力集中而破壞。中國(guó)規(guī)范最小長(zhǎng)度：8 h fl w bf u f l w (1 + 0 .7 5 t )h角焊縫的計(jì)算 (理論研究)理論研究：基于塑性力學(xué)，對(duì)斜向角焊縫因此，對(duì)端焊縫帶缺陷情況下的數(shù)值極限分析： （咬邊、欠焊、焊瘤、表面裂紋等）N =f u h f l w6 3 s in 2 f u3h f l wN 90 =f u6h f l w對(duì)側(cè)焊縫N 0 =N 90N 0= 1 .4 1wu=3 (1 + c o s 2 ) m ax =

8、t h f3 (s in 2 + 1 6 c o s 2 )1 6 (1 + c o s 2 )進(jìn)一步的理論研究： N考慮變形能力極限承載力分析基礎(chǔ)t g = c 1 t g c 1 = 2 4承載力：翼緣：角焊縫的計(jì)算(焊縫群的計(jì)算)基本原則：假定每條焊縫承擔(dān)的荷載直接取決于相臨母材的應(yīng)力：對(duì)應(yīng)應(yīng)力明確的情況把焊縫群按整體結(jié)構(gòu)考慮：對(duì)應(yīng)應(yīng)力分布不明確的情況；僅一點(diǎn)達(dá)到極限狀態(tài)應(yīng)力明確簡(jiǎn)化算法：腹板：Pf精確算法：腹板：P、P aII f+ I bPaI bI f + I b翼緣：P a / h應(yīng)力不明確剪力分?jǐn)倧澗豍 ( a + x 1 )f u f l w (1 + 0 .7 5 t )h

9、3 (1 + c o s )角焊縫的計(jì)算(焊縫群的計(jì)算)極限狀態(tài)分析：Machaly： 各點(diǎn)達(dá)到極限，提高20%以上原則：2wN u = t = 0 .33 (s in 2 + 1 6 c o s 2 )1 6 (1 + c o s 2 ) m ax = t h f簡(jiǎn)化分析彎矩：水平焊縫、豎向焊縫剪力：豎向焊縫中心：豎向焊縫中心高強(qiáng)螺栓的受力特點(diǎn)高強(qiáng)螺栓的預(yù)應(yīng)力：施加：長(zhǎng)扳手或動(dòng)力扳手預(yù)拉力、預(yù)扭矩：類(lèi)型：摩擦型：預(yù)拉力保證被連接板件之間不會(huì)出現(xiàn)滑動(dòng)承壓型：預(yù)拉力保證被連接板件之間在正常使用階段不會(huì)出現(xiàn)滑動(dòng)優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)不會(huì)因?yàn)檫B接滑動(dòng)而出現(xiàn)非彈性變形減小連接腐蝕危險(xiǎn)改進(jìn)連接抵抗疲勞破損的性能，替

10、代鉚接預(yù)應(yīng)力的大小控制：預(yù)拉力+預(yù)扭矩的影響 2 + 32 = f e規(guī)范：10.9級(jí)： 0 .6 f u b 8.8級(jí)： 0 .5 4 f u b = 1 .1 5 1 .2 500 .9 0 .91 .2 0 .9 f u b = 0 .6 f u b抗剪螺栓連接 （承受軸心剪力的螺栓連接）荷載變形曲線(xiàn)：極限承載力近似承壓型極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)：螺栓剪斷孔壁承壓破壞板件拉斷正常使用極限狀態(tài)：板層間出現(xiàn)滑動(dòng)：摩擦型1.3倍摩擦型極限狀態(tài)： （利用效率低、用于重要結(jié)構(gòu)或荷載引起反向應(yīng)力）板層間出現(xiàn)滑動(dòng)：抗滑系數(shù)長(zhǎng)連接的承載力：折減系數(shù)：和螺栓間距、個(gè)數(shù)關(guān)系不大。歐洲規(guī)范： = 1 .0

11、7 5 0 .0 0 5 l / d 0 .7 5中國(guó)規(guī)范： = 1 .1 l / (1 5 0 d 0 ) 0 .7l 15 dl 15 d 0抗剪螺栓連接 （承受軸心剪力的螺栓連接）抗剪螺栓連接（承受偏心剪力的螺栓連接）構(gòu)造受力特點(diǎn)： 彈性分析試驗(yàn)研究：彈性部分比例很小= 0 X( R i y i / ri ) = 0= 0 Y( R i x i / ri ) = P= 0 MP ( e + r0 ) R i ir = 0X = 0抗滑極限狀態(tài)R s ( y i / ri ) = 0= 0 YR s ( x i / ri ) = P= 0 MP ( e + r0 ) R s ri = 0算

12、例：提高 16.7%偏心矩增大，提高更大抗剪螺栓連接（承受偏心剪力的螺栓連接）計(jì)算準(zhǔn)則： 極限狀態(tài)規(guī)范：彈性方法按極限狀態(tài)分析： m a x = 0 .9 c mi強(qiáng)度極限狀態(tài)：抗剪螺栓連 接（放大孔和加長(zhǎng)孔）螺栓孔徑和桿徑之間差別中國(guó)規(guī)范: 1.52/11.5歐洲、日本: 2mm美國(guó): 1.6mm放大孔和加長(zhǎng)孔 ：便利安裝并省預(yù)裝配影響：夾緊力、抗滑系數(shù)、滑動(dòng)能力設(shè)計(jì)中考慮：折減 （pp.286）0.85（放大孔及短槽孔：寬度2mm長(zhǎng)度2+2mm）0.7 （長(zhǎng)槽孔：2.5d）抗剪螺栓連接（板件剪拉聯(lián)合破壞）承載能力極限狀態(tài)：螺栓剪斷孔壁承壓破壞板件拉斷剪拉聯(lián)合破壞計(jì)算公式單排: k = 0

13、.5fRs )t w= 0 .5 f u ( g + e n ) t w 1 .5 d 0 t w + 0 .6 f y ( e g +歐洲規(guī)范：等效寬度 ( g + e n )b e = ( g + e n k d 0 )( f u / f y )雙排: k = 0 .5M 0f y3 V = e g +s + b e t w抗剪螺栓連接（中國(guó)規(guī)范）中國(guó)規(guī)范：連接節(jié)點(diǎn)處:A i = t l i桁架節(jié)點(diǎn)板:N( i A i ) f i =11 + 2 cos 2 1Nb e t = f=抗拉螺栓連接（高強(qiáng)螺栓連接抗拉性能）抗拉性能前提:板剛性很大T = P + C P Ck p k b e =

14、 P =T( k p + k b )k pk b C =T( k p + k b )k pC = P0 =T( k p + k b )P0k bk p P =k pk b= 10 20k bk pPT = P0 + P = (1 +) P0 = T 1 .0 5 1 .1 P0a d b ybf抗拉螺栓連接（連接板柔性的影響）考慮連接板柔性的分析：撬力Q影響撬力Q的因素：板厚、螺栓直徑、螺栓位置、材性等2bt 2 f y研究結(jié)果: =P = T + Q0 .7 f y b 0 = fa d b yb抗拉螺栓連接（連接板柔性的影響）試驗(yàn)研究：螺栓的破壞荷載與預(yù)拉力大小無(wú)關(guān)考慮方法：不考慮撬力Q的

15、板厚要求：對(duì)普通螺栓：容許應(yīng)力0.8，即考慮Q = 0 .2 5 T對(duì)高強(qiáng)螺栓，中國(guó)規(guī)范： N t 0 .8 P0美國(guó)、歐洲規(guī)范：計(jì)算撬力Q0中國(guó)規(guī)范規(guī)定：0 .9 0 .91 .2=f y b = 0 .6 7 5 f y b = 0 .7 / 0 .6 7 5 = 1.0 4 2 .8 52bt 2 f y =t = 1 .8 9 d 0t = 1 .9 3 d 010.9級(jí)8.8級(jí)雙排螺栓時(shí)：邊緣螺栓在中間螺栓破壞時(shí)不能充分發(fā)揮作用抗拉螺栓連接（螺栓和板同時(shí)計(jì)算的方法）原因：撬力Q難以考慮，與數(shù)值分析差異很大。實(shí)用方法（歐洲鋼協(xié)、英國(guó)橋梁規(guī)范）：滿(mǎn)足平衡條件滿(mǎn)足螺栓極限承載條件滿(mǎn)足板出現(xiàn)

16、塑性鉸條件不考慮變形協(xié)調(diào)板強(qiáng)度條件：b螺栓強(qiáng)度條件： P = T + Q A e tfAMf( b d ) t p24= Qc Db t p24Mf= T a Qc bt=抗拉螺栓連接（螺栓和板同時(shí)計(jì)算的方法）計(jì)算過(guò)程：等強(qiáng)考慮：D-D截面控制時(shí)螺栓直徑足夠大時(shí)：螺栓強(qiáng)度條件：P = T + Q A e tf bbtMT =pf + CNa + cpfp fnM+ MaT =A板強(qiáng)度條件：Mf( b d ) t p24= Qc Db t p24Mf= T a Qc fM pfN tb2p4= A e f t bN = 4 T) + ( ) 2 = 1 （橢圓到圓）N t sbN) + (N t

17、 A e 2 N s 2)N t sAN兼承剪力和拉力的螺栓連接極限承載能力由試驗(yàn)研究確定。相關(guān)曲線(xiàn)（對(duì)應(yīng)剪切面經(jīng)過(guò)螺紋或螺桿）公式注意：（1）受力截面(N t 2 N sb/ 1 .2sbc對(duì)承壓型： N N(b b= 1s對(duì)摩擦型： N 0 .9 n f ( P0 1 .2 5 N t )（2）對(duì)撬力的考慮。 N t 包含N t N sbt s拉力影響承受重復(fù)荷載的螺栓連接（抗剪連接）疲勞破壞模式：與傳力方式有關(guān)。摩擦型：靠摩擦力，A點(diǎn)出現(xiàn)剪力高度集中破壞模式：微振磨損（模式1）承壓型出現(xiàn)滑動(dòng)后，由螺栓抗剪、承壓和板層間摩擦共同傳力應(yīng)力集中出現(xiàn)在板凈截面破壞模式：板斷裂（模式1）國(guó)內(nèi)試驗(yàn)研

18、究：（摩擦型疲勞試驗(yàn)）60%毛截面斷裂：板應(yīng)力較低而循環(huán)次數(shù)大40%凈截面斷裂：板應(yīng)力較高而循環(huán)次數(shù)小原因：高額預(yù)拉力使毛截面疲勞（應(yīng)力小時(shí)）承受重復(fù)荷載的螺栓連接（抗剪連接）疲勞破壞壽命與應(yīng)力幅關(guān)系：試驗(yàn)研究傳力時(shí)：毛截面為準(zhǔn)承壓傳力時(shí)：凈截面為準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)力幅準(zhǔn)則完全適用。時(shí)，應(yīng)力幅準(zhǔn)則偏于安全。為避免變形太大，承受反向應(yīng)力時(shí)應(yīng)設(shè)計(jì)為抗滑連接（摩擦型）R 0R 2a = 0 .5 lb e / a = 6 2 .7 5b e / a = 3 .5 1 .5 a / l彈性分析：端板連接中板的厚度（考慮撬力）分析原則：考慮撬力: 塑性鉸機(jī)理破壞狀態(tài)：d) 、e)d) 當(dāng)寬度b不大時(shí)：e) 當(dāng)寬度

19、比較大時(shí)工程中不多見(jiàn)a2T u= m u b eQ = T u a /( 2 c )pfp fnM+ MaT =簡(jiǎn)支連接最為常見(jiàn)，構(gòu)造簡(jiǎn)單、安裝迅速機(jī)理：傳遞剪力、提供扭轉(zhuǎn)約束形式:a) 只連腹板、不連翼緣（上翼緣切角）b) 只連腹板、不連翼緣（上翼緣不切角）c)只連腹板、不連翼緣（一側(cè)上下翼緣切角）d) 只連腹板、不連翼緣（上翼緣切角、設(shè)連續(xù)和半連續(xù)連接連續(xù)連接：機(jī)理：將次梁支座壓力傳遞給主梁、梁端彎矩由相臨次梁平衡、提供扭轉(zhuǎn)約束形式:a) 螺栓連接（連接板）b) 焊接（連接板）c)對(duì)接焊（墊板）d) 只連腹板、不連翼緣半連續(xù)連接：柔性連接（連接形式）受力特點(diǎn)：形式:a) 連接角鋼（中央放置

20、）b) 連接角鋼（偏上放置）c)端板（偏上放置）d) 連接角鋼（偏上放置、承托）e)連接角鋼（上翼緣放置、小牛腿）角鋼驗(yàn)算要點(diǎn):每列抗剪梁有切除時(shí)、梁削弱截面的抗剪、抗彎、拉剪柔性連接（保證轉(zhuǎn)動(dòng)性能）保證梁端轉(zhuǎn)動(dòng)能力：控制連接角鋼的厚度B列采用不加預(yù)應(yīng)力的高強(qiáng)螺栓、甚至短槽孔（B列為支點(diǎn)）梁端和柱留出空隙試驗(yàn)研究：反彎點(diǎn)距離連接柔性為保證轉(zhuǎn)動(dòng)延性，應(yīng)使連接板受剪屈服先于焊縫屈服和螺栓失效。d b2t p + 1 .5 m mh f 0 .7 5 t p半剛性連接形式:a) 端板加高強(qiáng)螺栓b) 端板加高強(qiáng)螺栓（平齊）c)翼緣上下、腹板角鋼加高強(qiáng)螺栓驗(yàn)算要點(diǎn):端板與螺栓：拉剪（螺栓）端板和梁：焊縫

21、角鋼：剛度水平肢：摩擦型豎支肢：承壓型試驗(yàn)研究：多層框架的剛性連接多層框架的剛性連接形式:a) 完全焊接：防層間撕裂b) 完全栓接c) 焊栓連接分析計(jì)算：連接的層次精確計(jì)算與簡(jiǎn)化分析加勁肋分析多層框架的剛性連接多層框架的剛性連接 （續(xù)）箱型斷面構(gòu)造冷彎方管構(gòu)造試驗(yàn)研究歐洲規(guī)范：t w = C無(wú)加勁柱在節(jié)點(diǎn)區(qū)的計(jì)算存在問(wèn)題：是否需要設(shè)置加勁肋？如何設(shè)置？示例：理論分析：不設(shè)加勁肋的極限狀態(tài)：柱腹板壓屈服或屈曲翼緣拉彎而出現(xiàn)塑性鉸或焊縫拉壞柱腹板受剪理論分析（屈服）：b e = t b + 5 ( t c + rc )等強(qiáng)考慮：t w = A1 b / b en/ f )Cb e f1b e f

22、(1 .2 5 0 .5 ( ) ( m +) f y無(wú)加勁柱在節(jié)點(diǎn)區(qū)的計(jì)算理論分析（屈曲）：無(wú)通用方法，按四邊簡(jiǎn)支：理論分析（拉壞）：偏于安全，取 a = cT按三邊嵌固： ( 0 .8 ) f y 7 t 2 + t b ( t w + 2 rc ) crt w 2h1 h 2 2)m a 2= 2 E1 2 (1 v 2 )m = 1(crt w 2h= 2 E1 2 (1 v 2 )t wh235f y430f yf y = 28 2 E1 2 (1 v 2 )A1 bTf yt c 0 .4= 0 .4l w 2 t w + c t f無(wú)加勁柱在節(jié)點(diǎn)區(qū)的計(jì)算存在問(wèn)題：是否需要設(shè)置加勁

23、肋（驗(yàn)算）如何設(shè)置：(a) 抗拉不滿(mǎn)足:(b) 抗剪不滿(mǎn)足(c) 受壓不滿(mǎn)足加勁肋的驗(yàn)算:單層框架的剛性連接單層框架(剛架)形式:橫梁與柱的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造:形式(單跨):a) 橫梁延伸b) 端板連接c) 加腋(提高梁端抗彎)d) 加腋(提高梁端抗彎)e) 加腋(提高梁端抗彎)f) 加腋(提高梁端螺栓力臂)g) 翼緣蓋板選擇原則:平齊要求:單層框架的剛性連接橫梁與柱的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造:多跨中間a) 全焊(不加腋)b) 全焊(加腋)c) 工地螺栓連接人字橫梁a) 全焊b) 工地螺栓連接f y A2b cos = f y A1b單層框架的剛性連接分析計(jì)算：加腋柱頂內(nèi)側(cè)翼緣:f y A2b cos = f y A1

24、b當(dāng) 20 0 增大6%加勁肋CDf y Ast cos + f y A2 c sin = f y A2 b cos( + )翼緣漸變方向時(shí):翼緣焊縫翼緣彎曲NbRq =)b 2tRq1 = f (柱腳的構(gòu)成節(jié)點(diǎn)構(gòu)造a)加勁板b)靴梁板c)靴梁板6E0= 1.62 1.39n = 3 E1c = 1.5t p柱腳的計(jì)算傳力路徑：理論分析:a) Ab = 0.9a(b + 3t p )b) Ab = 0.75a(b + 3t p )c) c = nt p承壓面積: 分析中可考慮局部承壓強(qiáng)度的提高底板厚度:最大彎矩決定py = k y f y ltke 2 Et 312(1 2 )lk y = 1.39 2.20 (l / h ) + 1.27 (l / h ) 2 0.25 (l / h ) 3柱腳的計(jì)算對(duì)有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的考慮 :三角肋板分析屈曲荷載: pcr =屈服荷載:基本結(jié)論:ke = 3.2 3.0(l / h) + 1.1(l / h)2ltlh235f y656f