基坑支護課程設計報告書

1、可編輯版深基坑課程設計XX 大廈基坑支護工程班級：土木 1001 班姓名：尹普才學號：201008141030指導教師：楊泰華日期： 2013 年 12 月 31 日Word 完美格式可編輯版工程概況及周邊環(huán)境狀況說明1 設計項目如： xx 大廈基坑支護工程2 建設地點東南某市3 設計基本資料3.1地層劃分根據(jù)巖土工程勘察報告按成因類型及地質(zhì)特征將場地地層情況劃分如下：表 1.1地層分布 層面埋深 地層一般年代狀態(tài)及壓縮層號及名稱厚度顏色包含物及其它特征及密 度性范圍(m)(m)成因(1) 雜填土Qml 全場地0.93.6雜松散由碎石、磚塊及粘性土組成(2)粉質(zhì)粘土0.93.61.05.3含氧

2、化鐵，夾稍密狀粉土夾全場地褐黃可塑中夾粉土層，干強度一般，韌性差。(3-1) 粉質(zhì)粘土全場地2.77.61.86.3褐灰 灰軟塑中 含有機質(zhì)、腐植物、有臭味，色高 局部少量螺殼褐黃 褐含氧化鐵、鐵錳質(zhì)，局部少(3-2) 粘土全場地7.810.81.05.6可塑中al灰量螺殼(3-3) 強風化砂Q4中 全場地 9.215.102.27.5淡褐可塑含硅、鈣、粘土和氧化鐵。巖低(3-4) 粉質(zhì)粘土全場地 13.320.82.08.0含少量腐值物，偶夾薄層粉褐灰可塑中砂。(4-1) 粉砂夾粉局部分17.524.00.97.7灰色松散中 含云母片，夾少量薄層可塑質(zhì)粘土布低 粘性土Word 完美格式可編輯

3、版3.2 土層物理力學性質(zhì)指標與基坑支護有關的各層物理力學指標如表1.2所示。表 1.2層號土層名重度 粘聚力 C內(nèi)摩擦“ m”值極限摩阻力（ kN/m 3）（ kPa）角（度）（ kPa）（ kPa）（ 1）雜填土18.5420200020（ 2）粉質(zhì)粘土18.82111.2350040夾粉土（3 1）粉質(zhì)粘土17.0157200040（3 2）粘土17.52211.6400035（3 3）強風化砂203227800070巖（3-4）粉質(zhì)粘土18.811.8400035一層土層厚： 2m，基坑開挖深度6m；二層土層厚：依次為3m；其余土層各組均?。悍圪|(zhì)粘土6 米；粘土 5m；強分化砂巖5m；

4、承載力fak（ kpa）1801302403.3地下水本場地地下水可分為二類型：上層為賦存于 (1-1) 雜填土層中的上層滯水，其水位、水量隨季節(jié)變化，主要受大氣降水、生活排放水滲透補給，下層為賦存于砂土層中的承壓水，水量較豐富；本次勘察期間，在 40#孔測得其承壓水頭埋深為 2.4 米，其標高為 18.32 米；上下層地下水之間因粘性土阻隔而無水力聯(lián)系，勘察期間測得混合穩(wěn)定水位埋深為 0.42.6 米。場地地下水對混凝土不具腐蝕性， 對混凝土中的鋼筋不具腐蝕性， 對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。4 周邊環(huán)境條件依據(jù)總平面圖及現(xiàn)場踏勘：基坑東北側(cè)臨近前進路，基坑邊線距紅線 6.5 9米，距前進路邊線 11

5、.514 米；前進路上分布有給水、排水、電信管道，其中排水管為帶壓排水管，正在使用，最近的一根靠近路邊，且為80年代建造，該管線為重點要保護的對象?；訓|南角為市同昌房地產(chǎn)開發(fā)公司住宅樓， 磚混結(jié)構(gòu) 7 層，基礎形式為天然地基，距基坑邊約 9 米。Word 完美格式可編輯版基坑安全等級按二級考慮，基坑周圍地表均布荷載按15kPa 考慮。5.3 參考文獻（ 1） xxx 大廈巖土工程勘察報告（ 2） xxx 大廈施工圖設計（ 3） xx 地區(qū)建筑深基坑支護技術規(guī)范（ 4） 建筑基坑支護技術規(guī)程 （ JGJ120-2012）（ 5） 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 （GB50010-2012）（ 6） 建筑結(jié)

6、構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）（ 7） 建筑地基基礎設計規(guī)范 （ GB50007-2012）（ 8） 建筑樁基技術規(guī)范（JGJ 94-2008 ）Word 完美格式可編輯版支護結(jié)構(gòu)設計計算一土壓力計算及土釘布置由設計任務書得基坑開挖深度為 6m，穿越三個土層，具體如圖 1 所示，地面均布荷載為 15kPa，地下水位埋深 2.4m，故需考慮降水，采用井點降水，將地下水面降至基坑開挖深度下 1m。1.主動土壓力計算圖 1 土層分布圖aqh K a2c K aq地面荷載（ kN ）；3土的重度（ kN m ）；K a 主 動 土 壓 力 系 數(shù) ， K atan2 (45 02) ，為土層內(nèi)

7、摩擦角。2000,C4,201200.49,0.720Ka1tan452 tan45Ka112Word 完美格式可編輯版11.2002022011.2, C21,Ktan45 2tan450.67,K0.82a 2a 222002032077, C15,Ktan45 2tan450.78,K0.88a3a332各層土壓力計算：雜填土表面處的土壓力a0qKa 1150.497.35kpa雜填土底面土壓力a1q r 1 h1 Ka12c1Ka115 18.520.4924 0.7 19.88kpa粉質(zhì)粘土夾粉土頂面土壓力a1q r 1 h1Ka2 2 c2 Ka21518.520.67221 0.

8、82 0.4kpa粉質(zhì)粘土夾粉土底面土壓力a 2q r 1 h1r 2 h2 Ka 2 2 c2 Ka21518.5218.830.672210.8238.2kpa粉質(zhì)粘土頂層土壓力a 2q r 1 h1r 2 h2 Ka3 2 c3 Ka31518.5218.830.782150.8858.15kpa粉質(zhì)粘土底層土壓力a3q r1 h1 r 2 h2r 3 h3 Ka32 c3 Ka31518.5218.8317.010.782150.8871.4kpa2.土釘參數(shù)及布置土釘墻水平傾角為 73.30，即按 1:0.3 放坡，土釘與水平面的傾角取 150 ，土釘豎直間距取 sy1.5m ，水平

9、間距取 sx1.5m ，機械成孔，取孔徑120 。具體見圖 2。Word 完美格式可編輯版圖 2 右側(cè)土釘墻土釘布置土釘處主動土壓力計算：第 1 點最大主動土壓力'eqr h Ka1 2 cKa1a111115 18.5 0.8 0.49 2 4 0.79.0kpa第 2 點最大主動土壓力ea 2'2c2 Ka 2q r1 h1 r 2 h2 Ka21518.5218.80.30.672210.824. 2kpa第 3 點最大主動土壓力ea 3q r1 h1r 2 h2''2 c2 Ka2Ka 21518.5 218.81.80.672 21 0.82 23.1

10、kpa第 4 點最大主動土壓力ea 3q r1 h1r 2 h2'2c3 Ka3r 3 h3 Ka315 18.5 2 18.8 3 17.0 0.3 0.78 2 15 0.88 62.1kpaWord 完美格式可編輯版二土釘設計1. 折減系數(shù)計算tank11/ tan 2 450k2tanktan22土釘墻坡面與水平面夾角，為73.30 （坡度 1:0.3 ）；主動土壓力折減系數(shù)；m基坑底面以上各土層按土層厚度加權(quán)的內(nèi)摩擦角平均值(°) 。1tan111/ tan 2 45o12tan1tan2273.3020 011/ tan2450200tan0002tan 73.3

11、20tan 73.3220.6592 tan2211/ tan2 45o2tan2tan2273.3011.20110 / tan245011.20tan2tan 73.3011.20tan 73.3220.715320.715Word 完美格式可編輯版4 tan311/ tan245o32tan3tan2273.307011/ tan2070tantan 73.300045227tan 73.320. 7392. 土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)（ j）可按下列公式計算：z jjaabhnhb zjEaji 1anhz jEaji1式中：j土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)；zj 第 j 層土釘至基坑頂面的垂直距離(

12、m)；h基坑深度 (m)；Eaj作用在以 sxj 、szj 為邊長的面積內(nèi)的主動土壓力標準值(kN) ；a計算系數(shù)；b經(jīng)驗系數(shù)，可取0.61.0；n土釘層數(shù)。n1.0 ，則hb z jEaj取 bi 11.0，所以 12341.0anhzjEaji 13. 受拉荷載標準值計算1Nk, jj ea , j sxj szjcosj式中：Nk，j 第 j 層土釘?shù)妮S向拉力標準值(kN) ；Word 完美格式可編輯版j第 j 層土釘?shù)膬A角 (°)；墻面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù)；j第 j 層土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)；ea，j第 j 層土釘處的主動土壓力強度標準值(kPa)；sxj 土釘?shù)乃介g距

13、 (m)； szj土釘?shù)拇怪遍g距 (m)。11ea,1sx1sz111.5 13.8kNN k,10.659 1.0 9.0 1.5cos 10.9661N k , 2cos1N k ,3cos2ea, 2 sx2 sz 211.04.21.51.57.0kN0.71520.9663ea, 3sx3sz311.023.11.51.538.5kN0.71530.966N k , 4114ea,4 sx4 sz40.7391.062.1 1.5 1.5106.9kNcos40.9664. 土釘?shù)臉O限抗拔承載力標準值Rk , jK t N k, j式中： Kt土釘抗拔安全系數(shù)；安全等級為二級、三級的

14、土釘墻，Kt 分別不應小于 1.6、 1.4；Nk，j第 j 層土釘?shù)妮S向拉力標準值 (kN) ；Rk， j第 j 層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標準值 (kN) 。RKNk ,11.613.8kNk,1t22.1Rk,2K t Nk , 21.6 7.0 11.2kNRk,3K t N k, 31.638.561.6kNRk,4K t Nk , 41.6106.9171.0kN5. 土釘長度設計土釘長度按以下公式計算：liRk, jd jqs i k式中： Rk，j第 j 層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標準值(kN) ；Word 完美格式可編輯版dj第 j 層土釘?shù)腻^固體直徑 (m)；對成孔注漿土釘，按成孔

15、直徑計算，對打入鋼管土釘，按鋼管直徑計算；qsik第 j 層土釘在第 i 層土的極限粘結(jié)強度標準值 (kPa)；應由土釘抗拔試驗確定，無試驗數(shù)據(jù)時，可根據(jù)工程經(jīng)驗并結(jié)合規(guī)范上表 5.2.5取值；li 第 j層土釘在滑動面外第 i土層中的長度 (m)；計算單根土釘極限抗拔承載力時 , 取規(guī)范上圖 5.2.5所示的直線滑動面，直線滑動面與水平面的夾角取m 。2查表得 qs1k20kpaqs2 k40kpaqs3k40kpal1Rk,122.12.94md1qs1k0.12 20l2Rk, 211.20.74md2qs2k0.1240l3Rk ,361.64.08md3qs2 k0.1240l4Rk

16、,4171.0d4qs3k0.1211.34m406、自由段長度的計算自由段長度按以下公式計算：L fiHZi sin/ cos 90 0sin22其中： L fi - 第 i 排土釘自由段長度（ m）；H - 基坑深度（ m）；- 土釘墻坡面與水平面的夾角73.30 ；- 土釘與水平面的傾角取150 ；Zi - 第 i 排土釘?shù)降孛娴木嚯x（m）。Word 完美格式可編輯版第 1 排土釘自由段長度計算，Z10.8ml f 1HZ1 sin/ cos 900sin2260.80 sin 73.3073.30 150/ cos 900 15073.30 150sin 73.3225.20.487

17、/ 0.8590.9583.08m第 1 排土釘長度：L1 l1l f 12.94 3.086.02m第 2 排土釘自由段長度計算，Z22.3ml f 2H Z2sin/ cos 900sin2262.30 sin 73.30 73.30150/ cos 900 15073.30 150sin 73.3223.70.487 / 0.8590.9582.19m第 2 排土釘長度：L2l 2 l f 2 0.742.192.93m第 3 排土釘自由段長度計算， Z33.8ml f 3HZ3 sin2/ cos 900sin263.80 sin 73.30 73.30150/ cos 900 150

18、73.30 150sin 73.3222.20.487 / 0.8590.9581.30m第 3 排土釘長度：L3 l3 l f 3 4.081.305.38mWord 完美格式可編輯版第 4 排土釘自由段長度計算，Z45.3ml f 4HZ4sin2/ cos 9002sin6 5.30 sin 73.3073.30 150/ cos 90015073.30150sin 73.3220.70.487 / 0.8590.9580.41m第 4 排土釘長度：L4l 4l f 411.340.4111.75m綜合上述計算結(jié)果及施工因素，取第13 排土釘取 6m。第 4 排土釘長度為 12m。極 限

19、 抗受 拉 荷土 釘 抗土釘土釘長度自 由 段錨 固 段拔 承 載載 標 準拔 安 全排號L(m)長度長度力 標 準值N k系 數(shù) Kt安全性l f (m)l(m)值（ kN)（ >1.6 ）Rk (kN)163.082.9222.013.81.60滿足262.193.8157.57.08.2滿足361.304.7070.938.51.8滿足4120.4111.59174.8106.91.64滿足7.土釘受拉承載力設計值計算土釘受拉承載力設計值按以下公式計算：Nu, j1.25 0 Nk , j其中： Nk , j - 第 i 根土釘受拉荷載標準值， （kN）；Nuj - 第 i 根土釘

20、受拉承載力設計值， （ kN）；0 - 基坑側(cè)壁重要性系數(shù)，取1.0 。Word 完美格式可編輯版Nu ,11.25 0 Nk,11.251.013.817.25kNNu , 21.25 0N k, 21.251.07.08.75kNNu ,31.25 0Nk, 31.251.038.548.13kNNu , 41.25 0Nk, 41.251.0106.9133.63kN8、桿體直徑計算：土釘桿體的鋼筋直徑按以下公式計算：ASkNu. maxf yk其中： As -鋼筋截面面積 mm2；f yk -普通鋼筋抗拉強度標準值N / mm2 ；Nu. max- 土釘受拉承載力設計值最大值 N；K

21、-土釘抗拔力安全系數(shù)，取 1.3 。ASkNu .max1.3 133.63 103434mm2f yk400選取三級鋼筋26， AS 531mm2三土釘?shù)恼w穩(wěn)定性驗算：土釘墻應按下列規(guī)定對基坑開挖的各工況進行整體滑動穩(wěn)定性驗算：1 整體滑動穩(wěn)定性可采用圓弧滑動條分法進行驗算；2 采用圓弧滑動條分法時，其整體穩(wěn)定性應符合下列規(guī)定：min ks,1,ks, 2,.,ks, i ,. kscjlj (qjbj Gj ) cos j tanj R' k, kcos( k k ) r / ss, kks, iGj ) sin j(qj lj式中：Ks圓弧滑動整體穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為二級、

22、三級的土釘墻，Ks 分別Word 完美格式可編輯版不應小于 1.3、1.25；Ks，i 第 i 個滑動圓弧的抗滑力矩與滑動力矩的比值；抗滑力矩與滑動力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動圓弧確定；cj、 ?j第 j 土條滑弧面處土的粘聚力(kPa)、內(nèi)摩擦角 (°)，按本規(guī)程第 3.1.14條的規(guī)定取值；bj第 j 土條的寬度 (m)；qj作用在第 j 土條上的附加分布荷載標準值(kPa)；Gj 第 j 土條的自重 (kN) ，按天然重度計算；j第 j 土條滑弧面中點處的法線與垂直面的夾角(°)；Rk,k 第 k 層土釘或錨桿對圓弧滑動體的極限拉力值(kN)

23、；應取土釘或錨桿在滑動面以外的錨固體極限抗拔承載力標準值與桿體受拉承載力標準值（fykAs或 fptkAp）的較小值；錨固體的極限抗拔承載力應按本規(guī)程第5.2.5 條和第 4.7.4條的規(guī)定計算，但錨固段應取圓弧滑動面以外的長度；k第 k 層土釘或錨桿的傾角 (°)；k滑弧面在第 k 層土釘或錨桿處的法線與垂直面的夾角 (° )；sx，k第 k 層土釘或錨桿的水平間距 (m)；v計算系數(shù)；可取v0.5sin（kk）tan?,此處， ? 為第 k 層土釘或錨桿與滑弧交點處土的內(nèi)摩擦角。計算步數(shù)經(jīng)過深度（ m）圓心 X(m)圓心 Y(m)半徑 R(m)第 1步0.8-2.44.

24、86.0意圖如下：Word 完美格式可編輯版采用圓弧滑動條分法進行整體穩(wěn)定性驗算時，將滑弧1 分為寬度為r6.0100.6m 的兩條，則測量計算各參數(shù)代入下列公式得：10ks,1 c1l1(q1b1 G1) cos 1 tan1R'k , kcos(kk)r / ss, k(q1l 1G1) sin140.8515 0.69.6cos250 tan 20022cos 2401500.115 /1.515 0.859.6 sin 2502.394R' k, kcos( kks,2 c2l 2(q2b2G 2) cos 2 tan 2k)r / ss, k(q2l 2G2 )sin

25、240.8515 0.62.7cos330 tan 20022cos 2401500.115 /1.515 0.852.7 sin 3302.385min ks,1,ks,2 min 2.394,2.3852.385ks 1.3計算步數(shù)經(jīng)過深度（ m）圓心 X(m)圓心 Y(m)半徑 R(m)第 2步2.3-2.33.25.8示意圖如下：Word 完美格式可編輯版計算步數(shù)經(jīng)過深度（ m）圓心 X(m)圓心 Y(m)半徑 R(m)第 3步3.8-4.24.69.0示意圖如下：計算步數(shù)經(jīng)過深度（ m）圓心 X(m)圓心 Y(m)半徑 R(m)第 4步5.3-1.23.99.2示意圖如下：Word

26、完美格式可編輯版計算步數(shù)經(jīng)過深度（ m）圓心 X(m)圓心 Y(m)半徑 R(m)第 1步6.0-2.33.59.5示意圖如下：第 2,3,4,5 滑弧面的計算按第 1 滑弧面計算方法計算，在此就不列出計算過程，計算結(jié)果如下表：計算步深度圓心 X圓心 Y半徑 R整體滑安全性數(shù)（ m）（m)（m)（m)動安全評價系 數(shù)Ks10.8-2.44.86.02.385滿足Word 完美格式可編輯版22.3-2.33.25.82.411滿足33.8-4.24.69.01.835滿足45.3-1.23.99.21.596滿足56.0-2.33.59.51.326滿足四土釘墻抗滑移抗傾覆穩(wěn)定性驗算（土釘墻簡化

27、成重力式擋土墻，擋土墻的計算厚度一般按照土釘墻水平長度的2/3-11/12，這取 11/12 ）計算等效擋土墻的寬度ll 1 l 2 l 3 l 46661247.5m4B11 l cos117.5 cos15 6.64m12121. 擋土墻的抗滑移穩(wěn)定性 應符合下式E(G u B qB ) tancBsipkmkEak式中：ks1 抗滑移穩(wěn)定安全系數(shù)，其值不應小于1.3；Eak 、 Epk 作用在水泥土墻上的主動土壓力、被動土壓力標準值(kN/m) ；G水泥土墻的自重 (kN/m) ；um 水泥土墻底面上的水壓力 (kPa)；水泥土墻底面在地下水位以下時， 可取umw(hwahwp ) /

28、2 ，在地下水位以上時，取um 0，此處， hwa 為基坑外側(cè)水泥土墻底處的水頭高度 (m)， hwp 為基坑內(nèi)側(cè)水泥土墻底處的水頭高度(m)；c、 水泥土墻底面下土層的粘聚力 (kPa)、內(nèi)摩擦角 (°)；B水泥土墻的底面寬度 (m)?；屏镋ak 1/ 2 7.35 19.88 2 1/ 2 0.4 38.2 3 1/ 2 58.15 71.4 1 149.9kN抗滑移力為Ft(GqB) tancB(6 6.64 20 15 6.64) tan715 6.64209.7kN / mWord 完美格式可編輯版所以， ks1Ft209.7 1.4 1.3 滿足要求Eak149.92

29、. 擋土墻的抗傾覆穩(wěn)定性 應符合下式EPkap(GumBqB)aGk0vEakaa式中：kov 抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，其值不應小于1.3；q 地面超載；aa 水泥土墻外側(cè)主動土壓力合力作用點至墻趾的豎向距離(m)；ap 水泥土墻內(nèi)側(cè)被動土壓力合力作用點至墻趾的豎向距離(m)；aG 水泥土墻自重與墻底水壓力合力作用點至墻趾的水平距離(m)。Epko；(GqB)aG (6 6.6420 15 6.64)3.322976kN mEakaaEaki aai1/ 27.35 19.88251/20.4 38.2 3 2.51/258.1571.410.5313.3kNmKov(GqB)aG29769.5

30、1.3 滿足要求。Eakaa313.3五土釘墻的抗隆起驗算由于無軟弱下臥層，所以無需進行抗隆起驗算。六面層的設計噴射混凝土面層中應配置鋼筋網(wǎng)和通長的加強鋼筋，鋼筋網(wǎng)宜采用 HPB335 級鋼筋 , 面層混泥土采用 C30。1. 進行抗彎驗算及面層配筋 （簡化計算）：取受力最大的一排土釘，即pa 4ak K a ,22c2K a,2(15218.5318.80.317)0.782150.8862.1Kp a所以，以均布荷載沿1.5m 方向分布，大小如下：Word 完美格式可編輯版1.162.1kPa68.3kPa跨中和支座的彎矩為，M kql 268.3 1.52819.2kN m8查表得，fc

31、14.3N / mm2 , ft 1.43N / mm2fy300N / mm2 ,b 0.518.h0100 2575mmsM19.2 1060.1591 fcbh201.0 14.31500 75211 2s0.1740.518s0.5(112 s )0.913AsM19.2106935mm2fysh03000.91375采用鋼筋14150（ As1026mm）鋼筋網(wǎng)間的搭接長度應大于300mm；加強鋼筋的直徑宜取 22mm；當充分利用土釘桿體的抗拉強度時，加強鋼筋的截面面積不應小于土釘桿體截面面積的二分之一。 土釘與加強鋼筋宜采用焊接連接，其連接應滿足承受土釘拉力的要求。2. 抗沖切驗算

32、：（土釘?shù)墓潭訌婁摻钊?22，長為 500mm)F l0 . 7hp f t a m h 0沖切力這里取土釘最大受拉力處設計值進行抗沖切驗算，F(xiàn)l=133.6kN 。am2(0.50.5)2m0 .7hp f t a m h 00 . 71 .0143020 . 075150 kNFl133 . 6 kN滿足要求。七土釘墻地基承載力的驗算:1. 地基承載力特征值修正計算：當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m 是，按下述方法修正：fafakbb3dmd0.5式中： fa 為修正后的地基承載力特征值；fak 為地基承載力特征值；Word 完美格式可編輯版b , d 為寬度和埋深的地基承載力修

33、正系數(shù)，查規(guī)范；為基底以下土的重度，地下水位下取有效重度；m 為基底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位下去有效重度；b 為基礎底面寬度，小于 3m時取 3m,大于 6m時取 6m,其余插值法取值； d 為基礎埋置深度。查表得： b0.4, d1.6fafakb b3d m d 0.51300.617(63)1.618.4(60.5)322.5kpa2. 地基壓力：PFnFgFqb式中： Fn 為土的對地基的壓力；Fg為地面超載；Fq土體自重。Fn=(Nu1+Nu2+Nu3+Nu4)sin15=207.8sin15=53.8kNFg=G=662.4kNFq 15 16.6499.6kNFnFgFq53.8 662.4 99.6Pb6.64122.9kpafa322.5kpa滿足要求。八. 施工與檢測 :1 土釘墻應按每層土釘及混凝土面層分層設置、分層開挖基坑的步序施工。2 當有地下水時，對易產(chǎn)生流砂或塌孔的砂土、粉土、碎石土等土層，應通過試驗確定土釘施工工藝和措施。3 鋼筋土釘成孔時應符合下列要求：1 ） 土釘成孔范圍內(nèi)存在地下管線等設施時， 應在查明其位置并避開后， 再進行成孔作業(yè)；2 ） 應根據(jù)土層的性狀選擇洛陽鏟、螺旋鉆、沖擊鉆、地質(zhì)鉆等成孔方法，采用的成孔方法應能保證孔壁的穩(wěn)定性、減小對孔壁的擾動；3 ）當成孔遇不明障礙物時， 應停止成孔作