現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計算

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上中交三航局大西客專指揮部一項目部祁縣跨G208特大橋上跨G208現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計算書 二一年十二月目 錄祁縣跨G208特大橋上跨G208國道現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計算書1編制依據(jù)1.1新建鐵路大同至西安客運專線施工圖設(shè)計文件及地勘報告，以及設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料。1.2國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。1.3參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、鐵路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊。2工程概況本段(40+64+40)m連續(xù)梁跨越G208國

2、道。連續(xù)段中心里程樁號為DK341+374；絕對標(biāo)高為772.9773.6m左右；地形較平坦，相對高差較小。主線在該處與G108國道斜交叉，G208國道為瀝青路面，路面寬22米，與線路交角129.12度。梁全長145.5m，計算跨度為40+64+40,中支點處梁高6.05m，跨中10m直線段及邊跨13.75m直線段梁高位3.05m邊支座中心線至梁端0.75m，邊支座橫橋向中心距5.6m，中支座橫橋向中心距5.9m。梁體為單箱單室、變高度、變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度40cm，腹板厚度4080cm，底板厚度4080cm。全聯(lián)在端支點、中支點及跨中共設(shè)5個橫隔板，其中

3、端支點橫隔板厚105cm，中支點橫隔板厚150cm，跨中橫隔板厚50cm。全聯(lián)采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)1515cm方木；縱向方木上設(shè)1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚18mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進(jìn)行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm90cm支架

4、結(jié)構(gòu)體系，支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋沒1.8m道。4現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算書分別以中支點最大截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱單室）和跨中等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（橫隔板）處為例，對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。4.1荷載計算4.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.

5、5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm60cm90cm3.384.1.2荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算4.1.3荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)跨G208國道現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，

6、我們?nèi)?5截面（中支點橫隔板兩側(cè)）、66截面（跨中橫隔板梁）兩個代表截面進(jìn)行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計算。 5-5截面（中支點橫隔板梁兩側(cè)）處q1計算根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=17.15m2則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q166.551.279.86kPa 注：B 箱梁底寬，取6.7m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 6-6截面（跨中橫隔板梁）處q1計算 根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得梁體截面積A=10.51m2則：q1= 取1.2的安全系數(shù)，則q140.7851.248.942kPa 注：B 箱梁底寬，取6.7m，

7、將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=4.2結(jié)構(gòu)檢算4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后

8、的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按483.5mm鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 中支點橫隔板兩側(cè)5-5截面處在中支點橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用606090cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載N=35kN、路橋施工計算手冊中表135鋼管支架容許荷載N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K

9、+NG2K）+0.851.4NQK（組合風(fēng)荷載時） NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.676.08=27.38KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK=0.60.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（27.38+0.36）+0.851.42.296=33.08KNN35kN，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

10、術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。 A48mm3.5鋼管的截面積A489mm2。 軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。 i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。 長細(xì)比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.829。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；

11、MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距0.9m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得： W=5.08103mm3則，N/A+MW/W33.08103/（0.829489）+0.

12、0536106/（5.08103）92.153 KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/Mw采用跨中64m驗算支架抗傾覆能力：跨中支架寬16m，長64m采用606090cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向27排；支架縱向106排；高度11m；頂托TC60共需要27106=2862個；立桿需要2710611=31483m;縱向橫桿需要2711/0.964=21120m；橫向橫桿需要10611/0.916=2

13、8728m；故：鋼管總重（40608+26880+26737）3.84=312.311t; 頂托TC60總重為：28627.2=20.606t；故q=312.3119.8+20.6069.8=3262.58KN；穩(wěn)定力矩= yNi=83262.58=26100.64KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中64m共受力為：q=0.9271164=652.6KN；傾覆力矩=q5=652.65=3263KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=26100.64/3263=7.991.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求4.2.3箱梁底

14、模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L60cm進(jìn)行受力計算,在中支點截面及跨中橫隔板梁處按L60cm進(jìn)行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 中支點5-5截面（墩頂及橫隔梁）處按中支點截面處3米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(66.55+1.0+2.5+2)3=216.15kN/mM(1/8) qL2=

15、(1/8)216.150.629.7kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.m3則： n= M/( Ww)=9.7/(0.110000.9)=5.8(取整數(shù)n6根) dB/(n-1)=3/5=0.6m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于0.6m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n3/0.310。 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(265.80.64)/(1291068.3310-

16、60.9)=5.5410-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算= MPa=1.7MPa符合要求。4.2.4扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用1515cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進(jìn)行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在中支點橋墩兩側(cè)均按0.25m（中對中間距）布設(shè)，在箱梁跨中部位均按30cm布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 中

17、支點兩側(cè)截面（按55截面受力）處 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(29.1+1.0+2.5+2)24/80=6.228kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)6.228=3.74kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=3.74/(5.610-4)=6.68MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(36.228)/2= 9.342kN= MPa0.91.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3

18、)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4 則方木最大撓度：fmax= =4.91210-50.9L/400=0.90.9/400m=2.02510-3m 故，撓度滿足要求 4.2.5底模板計算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖： 通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 55截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1

19、.0+2.5+2)0.25=22.15kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220244018mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.25/400m=6.2510-3m 故，撓度滿足要求4.2.6側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按1010cm方木以25cm和30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計算，則有： 1010cm方木以間距30cm布置 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為：

20、 h=因此模板采用1220244015mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.3/400m=7.510-3m 1010cm方木以間距25cm布置 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.25=13.675kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=根據(jù)施工經(jīng)驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220244018mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.90.25/400m=6.2510-3m 4.2.7跨中工字鋼平臺支架體系驗算本橋施工方案中跨中的門式通道采取鋼

21、管柱和工字鋼平臺支架體系，工字鋼平臺支架體系由門式立柱上鋪設(shè)I45a工字鋼橫向分配梁，橫向分配梁上鋪設(shè)I45a工字鋼（橫橋向間距0.6m）、工字鋼上橫向滿鋪1515cm方木、橫向滿鋪方木上順橋向鋪設(shè)地梁（2025cm方木，間距0.6m，對應(yīng)工字鋼位置）及搭設(shè)滿堂扣件式鋼管支架。門式通道支架體系構(gòu)造圖另見附圖。工字鋼梁強度及剛度驗算 工字鋼強度驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。A、工字鋼間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)B(76.08+1.0+1.0+2+2.21)16=1284kN/mM(1/8) qL2=(1/8)1284625085kNm查橋涵計算

22、手冊得I45b :Ix=16574cm4 =0.m4 Wx=920.8cm3=0.m3 =30.6cm=306mm=0.306m則： n= M/( Ww)=5085/(0.0.9)=42.3(取整數(shù)n43根) dB/(n-1)=32/42=0.76m 注：0.9為安全提高系數(shù)。 經(jīng)計算，工字鋼間距小于0.76m均可滿足要求，實際施工時為工字鋼按間距d取0.6m，則n16/0.626.15（取27根）。B、單根工字鋼強度檢算 單位長度上的荷載為：q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)b(29.1+1.0+1.0+2+2.21)0.6=21.186kN/m跨中最大彎距為：Mmax=支點處最大剪

23、力設(shè)計值：Vmax=初選截面：梁所需要的截面抵抗矩為：W=查橋涵計算手冊得I45b :Ix=16574cm4 =0.m4 Wx=920.8cm3=0.m3 =30.6cm=306mm=0.306mI45b自重為0.66KN/m(查橋涵手冊)I45b自重產(chǎn)生彎距為：M=總彎距Mx=95.337+2.97=98.31KNm彎距正應(yīng)力為（臨時結(jié)構(gòu)，取1.3的容許應(yīng)力增加值）支點處剪力為：Qx=63.56+0.663=65.54KN為腹板板厚度=12mmmax=Mpa1.385 Mpa(1.3為容許應(yīng)力增大值) 工字鋼跨中撓度驗算： I45b單位長度上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q=21.186+0.66=21.

24、846KN/mI45b剛度滿足要求，所以采用I45b。4.2.8立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算在中支點兩側(cè)立桿的間距為6060cm，每根立桿上荷載為： Nabq ab(66.55+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：26.45KN40KN 立桿底托符合要求。

25、 立桿地基承載力驗算地基薄弱地段分層換填建筑棄渣或片石土等約1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使壓實度達(dá)到94以上后，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，地基承載力達(dá)到fk= 200250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在15cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；試驗錘擊數(shù)357911131517192123k(Kpa)10514519023528032537043551560068

26、0 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=Kk=1.0235KPa經(jīng)過計算，地基處理要求貫入試驗垂擊數(shù)必須達(dá)到11下?；A(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后檢測。將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，按照間距6060cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=90.04kN則，F(xiàn)90.04kpak=1.0235Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。4.2.9支架變形支架變形量值F的計算：Ff1f2f3f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為33.08KN，

27、48mm3.5鋼管的截面積為489mm2。于是f1=L/E33.0848910367.65N/mm2 ，則f167.6510（2.06105）3.28mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架地基沉降量計算：支架地基沉降量按GBJ7-89規(guī)范推薦地基最終沉降量公式計算：f3=A、基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力計算根據(jù)前面計算結(jié)果，支架基礎(chǔ)（C15加筋砼）底面以上最大荷載為F90.4+3.9=94.3KN/m2，同理基礎(chǔ)底面的附加壓力為P0F=94.3 KN/m2。B、地

28、基土分層根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況（以地勘報告AK14地質(zhì)柱狀圖為例），將地基土按壓縮性分層，設(shè)壓縮層厚度為3m，其中換填砂夾石土層厚1.5m、壓縮模量7.0MPa，中液限粘質(zhì)土層厚1.5m、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計算根據(jù)最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架基礎(chǔ)底面積轉(zhuǎn)化為0.60.6基礎(chǔ)進(jìn)行計算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z00m及Z11.5m處，則：于是換填砂夾石土層的壓縮量為：b、中液限粘質(zhì)土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z11.5m及Z13.0m處，則：于是中液限粘質(zhì)土層的壓縮量為：D、確定壓縮層厚度先計算深度Zn3.0m處向上取0

29、.3m的土層壓縮量：則，于是得：故壓縮厚度可取為3.0m(從C15加筋砼基礎(chǔ)底面算起)。E、地基最終沉降量計算壓縮層范圍內(nèi)各土層壓縮模量加權(quán)平均值ESP為：因4ESP7，查表取，則地基最終總沉降量S為： f3=故支架變形量值F為:Ff1f2f3=3.28+5+6.31=14.59mm5支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架或碗口式鋼管架搭設(shè)。搭設(shè)時，先在混凝土放置15cm15cm鋼板墊在鋼管底下，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上設(shè)縱梁和橫梁，其上鋪設(shè)梁體模板。支架縱橫向設(shè)置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進(jìn)行搭設(shè)，剪

30、力撐、橫向斜撐誰立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，并且在砼澆注和張拉過程中，進(jìn)行全過程監(jiān)測和專人檢查。上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進(jìn)行支架預(yù)壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設(shè)堆壓于支架上進(jìn)行堆載預(yù)壓，預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預(yù)壓及沉降觀測。5.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求(1)每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設(shè)置縱、橫掃地桿。(2) 嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置，立桿步距不得大于設(shè)計要求，并應(yīng)設(shè)置縱橫水平拉桿。(3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴(yán)禁搭接連接，嚴(yán)

31、禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(5)當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應(yīng)設(shè)在模板中心線處，其偏心距不應(yīng)大于25毫米。(6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應(yīng)按規(guī)范要求交錯布置。(7)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應(yīng)按支架設(shè)計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 (8)確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； (9)地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。5.2滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定(1)立桿應(yīng)按設(shè)計縱橫向

32、間距設(shè)置，不得改變間距。(2)剪刀撐應(yīng)縱橫設(shè)置，按設(shè)計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。(5)組架前認(rèn)真測量框架底腳距離，準(zhǔn)確鋪設(shè)方木及安放底托。(6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應(yīng)旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。(7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25

33、，頂部絕對偏差小于0.05m。(8)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。5.3支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗算復(fù)核并符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2)質(zhì)檢拆除時應(yīng)遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴(yán)禁上下同時進(jìn)行，拆除時應(yīng)采用可靠的安全措施。(3)卸料時應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋擲。(4)運至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格

34、分類存放，妥善保管。(5)拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調(diào)作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。5.4支架預(yù)壓及沉降觀測支架搭設(shè)完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設(shè)計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預(yù)壓的方法以消除變形，具體做法如下： 、設(shè)置沉降觀測點支架搭設(shè)、立模作業(yè)程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設(shè)置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向?qū)ΨQ設(shè)置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進(jìn)行觀測。另外對應(yīng)于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎(chǔ)混凝土表面同樣設(shè)置地基沉降觀測點

35、，以測量在預(yù)壓過程中的地基沉降量。、加載預(yù)壓及卸載支架加載預(yù)壓采用砂袋法輔助水袋法進(jìn)行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設(shè)完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，形成一個槽式空間，然后在箱梁模板和砂袋上鋪設(shè)0.5mm厚塑料紙2層，再往內(nèi)注水預(yù)壓，砂袋和水的總重量為箱梁自重的120%。加載采取分級進(jìn)行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進(jìn)行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般

36、2472h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認(rèn)為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設(shè)預(yù)拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應(yīng)貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進(jìn)行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內(nèi)一直進(jìn)行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預(yù)壓范圍內(nèi)分級進(jìn)行，在一個連續(xù)的預(yù)壓范圍內(nèi)不得

37、分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應(yīng)進(jìn)行測量并詳細(xì)記錄，預(yù)壓結(jié)束卸載完成后，根據(jù)沉降觀測記錄，結(jié)合預(yù)拱度計算，確定模板高度。實施過程： 準(zhǔn)確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調(diào)整值。 加載試驗結(jié)束后，請有關(guān)人員進(jìn)行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進(jìn)行下道工序施工。6安全防護措施及安全交底6.1安全防護措施 為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進(jìn)行，特制定如下防護措施：(1)成立以項目經(jīng)理為組長的安全管理、協(xié)調(diào)小組，嚴(yán)格執(zhí)行項目經(jīng)理部制訂

38、的相關(guān)管理制度，加強對工人的安全教育，提高職工的安全生產(chǎn)素質(zhì)，并設(shè)專職安全員。(2)利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經(jīng)常化。在下達(dá)生產(chǎn)任務(wù)時，必須同時下達(dá)安全技術(shù)措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術(shù)措施執(zhí)行情況。總結(jié)工作時，必須同時總結(jié)安全生產(chǎn)情況，提出安全生產(chǎn)要求，把安全生產(chǎn)貫穿到施工的全過程。(3)認(rèn)真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設(shè)立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。(4)架子作業(yè)人員必

39、須佩戴安全帶并站穩(wěn)把牢，在架子上傳遞,放置桿件時應(yīng)注意失衡閃失；剪刀撐及其它整體性拉桿應(yīng)隨架子高度的上升及時安裝,以確保整架穩(wěn)定；搭設(shè)中應(yīng)統(tǒng)一指揮,協(xié)調(diào)作業(yè)；確保支架結(jié)構(gòu)的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節(jié)點構(gòu)造和緊固程度符合施工規(guī)范要求；禁止使用材質(zhì),規(guī)格不符合要求的桿配件。(5)起重指揮應(yīng)站在能夠照顧全面的地點,信號要統(tǒng)一、準(zhǔn)確；嚴(yán)禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應(yīng)使用交互捻制的鋼絲繩,有打結(jié)、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應(yīng)及時按規(guī)定降低使用標(biāo)準(zhǔn)或報廢；起吊物件應(yīng)合理設(shè)置溜繩。(6)搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專

40、人看守。(7)當(dāng)有六級以上大風(fēng)和雨天氣時停止腳手架的搭設(shè)和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。(8)腳手架搭設(shè)時地面設(shè)有圍欄和警戒標(biāo)志，并有專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。(9)支架拆除設(shè)專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進(jìn)行，并配好相應(yīng)的安裝全防護用品。6.2安全交底(1)施工應(yīng)按經(jīng)審批的方案進(jìn)行，方案未經(jīng)審批不得施工。確保底架支撐穩(wěn)固后，方可上架作業(yè)，作業(yè)人員必須佩戴安全帶及安全帽，并在高架橋兩側(cè)搭設(shè)安全網(wǎng)。只有在確認(rèn)安全網(wǎng)可靠后，方可進(jìn)行上層作業(yè)。應(yīng)通過設(shè)在支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創(chuàng)造安全的作業(yè)條件，在操作時要站穩(wěn)把牢，謹(jǐn)防失衡。(2)明確支架施工現(xiàn)場安全負(fù)責(zé)人，負(fù)責(zé)施工全過程的安全管理工作。在支架搭設(shè)、拆除前向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。未經(jīng)審批部門同意，任何人不得修改變更。(3)支架施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工