機械設計課程設計：一級圓柱齒輪減速器(終極版).

1、機械設計課程設計機械設計課程設計、傳動方案擬定2二、電動機的選擇三、確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比四、傳動裝置的運動和動力設計五、普通V帶的設計六、齒輪傳動的設計七、傳動軸的設計八、箱體的設計九、鍵連接的設計十、滾動軸承的設計十一、潤滑和密封的設計十二、聯(lián)軸器的設計十三、設計小結十四、參考文獻設計要求：帶式運輸機連續(xù)單向運轉，載荷較平穩(wěn)，空載啟動，兩班制（每班工作8小時),室內(nèi)環(huán)境。減速器設計壽命為8年，大修期為3年，小批量生產(chǎn)生產(chǎn)條件：中等規(guī)模機械廠，可加工 78級精度的齒輪；動力來源為三相交流電源的電壓為380/220V;運輸帶速度允許誤差：土 5%原始數(shù)據(jù)：已知條件題號運輸帶拉力

2、F ( KN2.3運輸帶速度V (m/s)1.8卷筒直徑D( mm30045計算過程及計算說明一、傳動方案擬定設計單級圓柱齒輪減速器和一級帶傳動1、工作條件：使用年限8年，工作為8h工作制，載荷較平 穩(wěn)，環(huán)境清潔。2、原始數(shù)據(jù)：傳送帶拉力 F=2300N帶速 V=1.8m/s 滾筒直徑D=300mm方案擬定：采用V帶傳動與齒輪傳動的組合，即可滿足傳動比要求， 同時由于帶傳動具有良好的緩沖，吸振性能，適應大起動轉矩工 況要求，結構簡單，成本低，使用維護方便。1.電動機 2.V 帶傳動.連軸器5. 滾筒3.6.圓柱齒輪減速器運輸帶1、電動機類型和結構的選擇：選擇 丫系列三相異步電動機，此系列電動機

3、屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結構簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便，適用于不易燃，不易爆, 無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。2、電動機容量選擇：電動機所需工作功率為：式(1): P d =P w/ n a(kw)由式(2) : P w=F V/1000 (KW) 因此：Pd=FV/1000n a (KW)由電動機至運輸帶的傳動總效率為：=X X X X 總 12345式中：n、n、口、口 、口分別為帶傳動、軸承、齒輪傳12345動、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。取耳=0.96， 口 = 0.99，口 = 0.98，耳=0.991234貝總=0.913所以：電機所需的工作功率：總、Pd = F

4、V/1000 =4.53KW總、3、確定電動機轉速卷筒工作轉速為：n卷筒=60 X 1000 V/ （ n D）=114.6r/min根據(jù)手冊P7表1推薦的傳動比合理范圍，取圓柱齒輪傳動一 級減速器傳動比范圍I'=36。取V帶傳動比I1 ' =24。則總傳動比理論范圍為：I a'= 6 24。故電動機轉速的可選范為N' d=I ' aX n 卷筒=687.6 2750.4r/min則符合這一范圍的同步轉速有：750、1000和1500r/mi n根據(jù)容量和轉速，由相關手冊查出三種適用的電動機型號：（如 下表）可見有三種 丫系列三相異步電動機可用，分別為：

5、Y132M-4 Y160M-6 Y160L-8，三者參數(shù)比較如下：型號額定功 率（kw）同步轉 速(r/mi n)滿載轉 速(r/mi n)堵轉轉矩 額定轉矩最大轉矩 額定轉矩尺寸Y132M-47.5150014402.22.2中Y160M-610009702.02.0中Y160L-87507202.02.0長綜合考慮總傳動比及尺寸大小，選取 丫160M-6型此選定電動機型號為 丫160M 6型，其主要性能：具有咼效，節(jié)能，啟動轉矩大，噪聲低，可靠性咼，使用維護方便等性能三、確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比：由選定的電動機滿載轉速nm和工作機主動軸轉速n1、可得傳動裝置總傳動比為：ia=n

6、m/n=nm/n卷筒=960/114.6=8.38總傳動比等于各傳動比的乘積 分配傳動裝置傳動比ia=i0 x i（式中i0、i分別為帶傳動和減速器的傳動比）2、分配各級傳動裝置傳動比：根據(jù)指導書P7表1,取i0= 2.8（普通V帶i=24）因為：ia = i0 x i所以：i = ia / i0=3.0四、傳動裝置的運動和動力設計：將傳動裝置各軸由咼速至低速依次定為I軸，U軸， 以及0,i1,為相鄰兩軸間的傳動比n 01, n 12, 為相鄰兩軸的傳動效率PI, Pn,為各軸的輸入功率（KVyti, Tn,為各軸的輸入轉矩（Nmn I ,n n ,為各軸的輸入轉矩（r/min ）可按電動機軸

7、至工作運動傳遞路線推算，得到各軸的運動和動 力參數(shù)1、運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算P*dFXIi<n(1) 計算各軸的轉數(shù)：I 軸：n I =nm/ i0=960/2.8=342.86由指導書的表1得到：n 1=0.96n 2=0.99n 3=0.98n 4=0.99U軸：nU = n I / i1=342.86/3.0=114.29卷筒軸：nrn = n U =114.29(2) 計算各軸的功率：I 軸：P I =Pdx n 01 =Pdx n 1=4.53 X 0.96=4.35=4.35卷筒軸：P川=P U =4.22 計算各軸的輸入轉矩：電動機軸輸出轉矩為：Td=9550I 軸：T

8、I = Td i0 =121.12N mU軸：T U = T I i1=356.13N m卷筒軸輸入軸轉矩：T=349.04N mX 0.99 X 0.98=4.22n 23= P U n 2 n 4 X 0.99 X 0.99=4.14 Pd/nm=45.06N - mn 01= Td i0 n 1 n 12= T I i1 n 2 n 4m = T U n 2 n 4i0為帶傳動傳動比 i1為減速器傳動比 滾動軸承的效率n 為 0.980.995 在本設計中取U軸：P U = P IX n 12= P IXn 2X n 3計算各軸的輸出功率： 由于IU軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率

9、：故: P'I =PIX n 軸承=4.35 X 0.98=4.26KW P'U = P UXn 軸承=4.22 X 0.98=4.14KW計算各軸的輸出轉矩： 由于IU軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率：則：T'I = T IXn 軸承=121.12 X 0.98=118.70N mT'n = T nxn 軸承=356.13X 0.98=349.01N m綜合以上數(shù)據(jù)，得表如下:軸名功率p ( Kvy轉矩t ( n m轉速nr/mi n傳動比i效率n輸入輸出輸入輸出電動機軸4.5345.069602.80.96I軸4.354.26121.12118.703

10、42.863.00.98n軸4.224.14356.13349.01114.291.00.99卷筒軸4.144.06349.04336.25114.29五.V帶的設計(1)選擇普通V帶型號由 PC=KA P=1.1X 7.5=8.25 ( KW)根據(jù)課本P134表 9-7得知其交點在 A、B型交界由課本P134表9-5 查得KA=1.1線處，故A、B型兩方案待定：方案1:取A型V 帶確定帶輪的基準直徑，并驗算帶速：則取小帶輪 d1=100mm由課本 P132d2=n1 d1 (1- & )/n2=i d1 (1- & )表9-2 得，推=2.8X 100X (1-0.02)=2

11、74.4mm薦的A型小帶由表9-2取d2=274mm (雖使n2略有減少，但其誤差小輪基準直徑為于5%，故允許)75m125mm帶速驗算： V=n1 d1 n / (1000 X 60)=960 X 100 n / (1000 X 60)=5.024 m/s11介于525m/s范圍內(nèi)，故合適確定帶長和中心距a：0.7 (d1+d2)w a0< 2 (d1+d2)0.7X( 100+ 274)w a0<2X( 100+ 274) 262.08< a0< 748.8初定中心距a0=500，則帶長為L0=2 a0+n -( d1+d2)+( d2-d1)7(4 a0)=2X

12、500+n (100+274) /2+ (274-100) 2/(4 X 500)=1602.32 mm由表9-3 選用Ld= 1400mm 的實際中心距 a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1400-1602.32)/2=398.84 mm驗算小帶輪上的包角a 1由機械設計書 表9-4 查得P0=0.95由表9-6 查得 P0=0.11 由表9-7查得Ka = 0.95 由表9-3得 KL=0.96a 仁 180-(d2-d1) X 57.3/a=180 -(274 -100 產(chǎn) 57.3/ 398.84= 155.01 a 120合適確定帶的根數(shù)Z=PC/ (P0+AP0) KL Ka

13、 )=8.25( (0.95 +0.11)0.96x0.95)=8.53故要取9根A型V帶計算軸上的壓力由書9-18初拉力公式有F0=500 PC- (2.5/K a -1 ) /z c+q v2= 500 8.25 (2.5/0.95 -1 )/(7 5.02) 0.17 5.022=195.63N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2 z F0 sin( a /2)=2 9 195.63 sin 155.01/2 i；=3437.94N方案二：取B型V帶 確定帶輪的基準直徑，并驗算帶速：則取小帶輪d1=140mm由課本表9-2得， 推薦的B型小帶輪 基準直徑125mm280mmd2=n1

14、 d1 (1- & )/n2=i d1 (1- & )=2.8X 140X (1-0.02)=384.16mm由表9-2取d2=384mm(雖使n2略有減少，但其誤差小于5%,故允許)帶速驗算：V=n1 d1 n / / 1000X 60)=960X140 n / (1000X60) =7.03 m/s介于525m/s范圍內(nèi)，故合適 確定帶長和中心距a：0.7 (d1+d2)w a0< 2 (d1+d2)0.7X( 140+384)< a0< 2X( 140+384) 366.8W a0< 1048初定中心距a0=700，則帶長為2L0=2 a0+n (

15、d1+d2) + ( d2-d1) /(4 a0)2n (140+384) /2+ (384-140) /(4 X 700) =2244.2 mm由表9-3選用Ld=22f4 mm的實際中心距乂入 a=a0+(Ld-L0)/2=700+驗算小帶輪上的包角a 1=180-(d2-d1)X 57.=180-(384-1®) X 57.確定帶的根數(shù)Z=PC/ (P0+A P0)=2 X 700+'由機械設計書表9-4查得P0=2.08由表9-6查得 P0=0.30由表9-7查得K a =0.95 由表9-3查得KL=1.00H2244-2144.2)/2=697.9m a 13/a

16、3d697.9=160.0>120 合適-KL K a= 8.25( ( 2.08 +0.B0) 1.念0；95') =3.65故取4根B型V帶計算軸上的壓力由書9-18的初拉力公式有F0=500 - PC (2.5/K a -1) /z c+q v= 500 8.25 (2.5/0.95 -1)/(3 7.03)0.17 7.03=327.60N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2 z綜合各項數(shù)據(jù)比較得出方案二更適合0.98Ns-=258圖如M xdda=2 x 4 漢 327.6011600/ 2六、齒輪傳動的設計:45號鋼 齒面硬度(1) 、選定齒輪傳動類型、材料、熱處

17、理方式、精度等級。 小齒輪選硬齒面，大齒輪選硬齒面，小齒輪的材料為 調制，齒面硬度為250HBS,大齒輪選用45號鋼正火, 為 200HBS。齒輪精度初選8級(2) 、初選主要參數(shù)Z仁 20 ， u= 4.5Z2=Z1 u=90取書 a=0.3，則書 d=0.5 (i+1 ) =0.675(3) 按齒面接觸疲勞強度計算計算小齒輪分度圓直徑dii2kT u 十1ZeZhz£、 W d uI CH /> 315#確定各參數(shù)值 載荷系數(shù)查課本表6-6取K=1.2 小齒輪名義轉矩-mm665T1=9.55 X 10 X P/ni=9.55 104.35/342.86=1.21 10 N

18、材料彈性影響系數(shù)由課本 表 6-7 ZE=189.8、MPa區(qū)域系數(shù)ZH=2.5重合度系數(shù)£ t=1.88-3.2 (1/Z1+1/Z2 )=1.88-3.2X( 1/20+1/90) =1.694 -£t4-1.69Z £ =上_3一“77許用應力查課本圖6-21 (a)CHlim訂二 610MPa CHiim2】=560MPa查表6-8 按一般可靠要求取SH=1則H=610MPaH Iim2=560MPaer H = 560MPall2kT1 u +12ZeZh zfw d uI eH Sh取兩式計算中的較小值，即于是di >3：2 x 1.2x1.18

19、 心05 4.5 +189.8x2.5 x 0.77、 i1 14i560 .丿=52.82mm(4)確定模數(shù)m=d1/Z1 > 52.82/20=2.641取標準模數(shù)值m=3(5)按齒根彎曲疲勞強度校核計算2KT1 YfsYbd1m校核式中小輪分度圓直徑d1=m- Z=3X 20=60mm齒輪嚙合寬度b=W d - d1 =3 x 20=60mm復合齒輪系數(shù)YFS仁4.38 YFS2=3.95夯重合度系數(shù)丫& =0.25+0.75/ & t=0.25+0.75/1.69=0.6938(T許用應力 查圖 6-22 (a)e FIim1=245MPaF|im2=220Mpa

20、查表 6-8，取 SF=1.25升Flim1 = 245 =196MPa則Sf1.25eF二 eFIim2 二 220 =176MPaSf1.25計算大小齒輪的yfs并進行比較eF18丫FS1 = 4.38 = 0.02234浪2 = 395 = 0.02244葉!1196葉 12176YFS1YfS219#取較大值代入公式進行計算則有2 1.2 1.18 10560 60 43.95 0.6938#=53.90Mpa< c F 2故滿足齒根彎曲疲勞強度要求(6)幾何尺寸計算d1=m Z=4 20 =80 mmd2=m- Z仁4 90 =360 mma=m (Z1+Z2) =4 (20

21、90)/2 =220 mm b=60mm b2=60mm取小齒輪寬度b仁65mm(7)驗算初選精度等級是否合適齒輪圓周速度 v= n d1 n1/ (60X 1000) =3.14X 60 X 342.86/ (60X 1000)=1.08 m/s對照表6-5可知選擇8級精度合適。七軸的設計：1,齒輪軸的設計確定軸上零件的定位和固定方式(如圖)#PI的值為前 面第8頁中給 出20，一 在前面帶輪的 計算中已經(jīng)得 到Z=4其余的 數(shù)據(jù)手冊得到D1= 30mmL1=60mmD2= 38mmL2=70mmD3= 40mm L3=20mmD4= 48mmL4=10mmD5= 66mmL5=65mmD6

22、= 48mm L6=10mmD7= 40mmL7=18mmFt=2016.65NmFr=734NmRA=RB=1008.325NmRA =RB=367Nm1 , 5滾動軸承 2 軸 3 齒輪軸的輪齒段 4 套筒6 密封蓋7 軸端擋圈8 軸承端蓋9 帶輪10 鍵(1) 按扭轉強度估算軸的直徑選用45#調質，硬度217255HBS 軸的輸入功率為 PI =4.35KW轉速為 n I =342.86 r/min根據(jù) 課本P205 ( 13-2) 式，并查表13-2，取c=115IPf 4.35d> C 3- 1 15 3=26.82mmV 342.86(2) 確定軸各段直徑和長度 從大帶輪開始

23、右起第一段，由于帶輪與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應該增加5%取D1P 30mm,又帶輪的寬度 B= (Z-1)e+2 f =(4 T ) 18 2 8 = 52 mm則第一段長度L仁60mm 右起第二段直徑取D2迤38mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對軸承添加潤滑脂的要求和箱體的厚 度，取端蓋的外端面與帶輪的左端面間的距離為30mm則取第二段的長度L2=70mm 右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸 承有徑向力，而軸向力為零，選用 6208軸承，其尺寸為dx DXB=40X 80 X 18，那么該段的直徑為D3=D3= 40mm 長度為L3=20mm 右起第四段，為滾動軸承的定位軸肩，其直徑應

24、小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取 D4=D4瑯48mm,長度取L4=10mm21MC=60.97NmMC1 = MC2=19.47 NmMC1=MC2=64.0NmT=59.0 Nma = 0.6MeC2=73.14Nm右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑為66mm,分度圓直徑為 60mm,齒輪的寬度為 65mm,貝 此段的直徑為D5P 66mm長度為L5=65mm右起第六段，為滾動軸承的定位軸肩，其直徑應小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取 D6= 48mm長度取L6=10mm右起第七段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D7= 40mm,長度 L7= 18mm(3) 求齒輪上作用力的大小、方向小

25、齒輪分度圓直徑：d仁60mm作用在齒輪上的轉矩為：T1 =1.21 105 N mm求圓周力：Ft5Ft=2TJd2=2 1.21 10 /60 =2016.65N求徑向力FrFr=Ft tan a =4033.3 tan20°=734NFt, Fr的方向如下圖所示(4) 軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位 置，建立力學模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =1008.325N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0那么 RA =RB =Fr X 62/124=367N(5) 畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC=RA 62 =62

26、.52Nm垂直面的彎矩：MC1 = MC2 =RA X 62=22.75Nm 合成彎矩：Md 二 Mc2M c2 Md2 62.52222.75" =66.53Nm(6) 畫轉矩圖：T= Ft X d1/2=61.02Nm(7) 畫當量彎矩圖因為是單向回轉，轉矩為脈動循環(huán)，a =0.6可得右起第四段剖面C處的當量彎矩：Mec2 = Mc22(久 T)2 二 75.94Nm(8) 判斷危險截面并驗算強度 右起第四段剖面C處當量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相 差不大，所以剖面C為危險截面。已知MeC2=75.94Nm ,由課本表13-1有：c -1 =60Mpa貝U:(T e= MeC2/

27、W= MeC2/(0.1 d4)= 75.94燈000/(0.1 匯 483) =6.87< c-1 右起第一段D處雖僅受轉矩但其直徑較小，故該面也為危 險截面：Md = ( aT)2 = ( 0.6 >61)2 =36.6Nmc e= MD/W= MD/(0.1 Df)= 36.6x 1000/(0.1 x 303) =13.56Nm< c-1 所以確疋的尺寸是安全的。受力圖如下：c-1 =60MpaMD= 36.6Nm11 嚴1 /l'1)d4K11'll1111123輸出軸的設計計算：(1)確定軸上零件的定位和固定方式(如圖)24#1, 5滾動軸承 2

28、軸 3 齒輪 4 套筒6 密封蓋 7 鍵8 軸承端蓋 9 軸端擋圈10 半聯(lián)軸器(2)按扭轉強度估算軸的直徑選用45#調質，硬度217255HBS軸的輸入功率為 PH =4.22KW轉速為 nH =114.29r/min根據(jù)P20513-2)式，并查表13-2取c=115d> C 3 P =1153 422 =38.29mm.114.29#D1= 45mmL1=82mmD2= 52mmL2= 54mmD3= 55mmL3= 36mm(3) 確定軸各段直徑和長度從聯(lián)軸器開始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應該增加 5% 取45mm根據(jù)計算轉矩 TC=KAKTH =1.3 X 35

29、6.13=462.97 查標準 GB/T 50142003， 選用 LXZ2型 柱銷 聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長度為L1 =84mm ,軸段長L1=L仁82mm0右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要求，該段的直徑取52mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取 端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為 30mm故取該段長為L2=74mm0右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸承 有徑向力，而軸向力為零，選用 6211型軸承，其尺寸為dX D#D5= 66mm L5=10mmD6= 55mm L6=21mmFt=3762.96NmFr= 1369.61NmRA=RB =1881.48

30、NRA =RB=684.81 NMC=116.65 NmMC1 = MC2=41.09 NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0 Nma =0.6X B=55X 100X 21，那么該段的直徑為 55mm ，長度為L3=36mmD4P 60mm 右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接，直徑要增加5%大齒輪的分度圓直徑為270mm,則第四段的直徑 L4=58mm 取60mm齒輪寬為b=60mm為了保證定位的可靠性，取軸段長度為L4=58mm右起第五段，考慮齒輪的軸向定位，定位軸肩，取軸肩的直徑為D5= 66mm長度取L5=10mm右起第六段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D6

31、P55mm,長度 L6=21mm(4) 求齒輪上作用力的大小、方向大齒輪分度圓直徑：d1=270mm作用在齒輪上的轉矩為：T1 =5.08 X 105N- mm求圓周力：FtFt=2T2/d 2=2X 5.08 X 105/270=3762.96N求徑向力FrFr=Ft tan a =3762.96 X tan200=1369.61N(5) 軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝 位置，建立力學模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =1881.48 N 垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0那么 RA =RB = Fr X 62/124= 684.81 N(6)

32、 畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC= RX 62= 116.65 Nm垂直面的彎矩：MC1 = MC2 =RA X 62=41.09 Nm 合成 彎矩：M C1 =MC2 =*MC2 M C12 =、116.6尺 41.092 =123.68Nm(7) 畫轉矩圖：T= Ft X d2/2=508.0 Nm(8) 畫當量彎矩圖因為是單向回轉，轉矩為脈動循環(huán)，a =0.6可得右起第四段剖面C處的當量彎矩：Mec2 jMc22 仏 T)2 二,123.682(0.6?508)2 =328.94Nm(9) 判斷危險截面并驗算強度 右起第四段剖面C處當量彎矩最大，而其直徑與相鄰 段相

33、差不大，所以剖面C為危險截面。已知MeC2=28.94Nm,由課本 表13-1c-1 =60Mpa貝U:(T e= MeC2/WMeC2/(0.1 D43)= 328.94 燈000/(0.仆 603) = 15.23< c-1 右起第一段D處雖僅受轉矩但其直徑較小，故該面也為 危險截面：MD = J( a T)= 0.6匯508.0 = 304.8Nmc e= MD/W= MD/(0.1 - Df)3=304.8 X 1000/(0.1 X 45 )=33.45 Nm< c-1 所以確疋的尺寸是安全的。以上計算所需的圖如下：MeC2=28.94Nm c -1 =60MpaMD=3

34、04.8Nm*rII'-141.09Nn I停-aK W27繪制軸的工藝圖(見圖紙)#八.箱體結構設計：(1) 窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開 窺視孔，以便檢查齒面接觸斑點和赤側間隙，了解嚙合情況。潤 滑油也由此注入機體內(nèi)。窺視孔上有蓋板，以防止污物進入機體 內(nèi)和潤滑油飛濺出來。(2) 放油螺塞減速器底部設有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞 賭注。(3) 油標油標用來檢查油面咼度，以保證有正常的油量。油標有各種 結構類型，有的已定為國家標準件。(4) 通氣器減速器運轉時，由于摩擦發(fā)熱，使機體內(nèi)溫度升高，氣壓 增大，導致潤滑油從縫隙向外滲漏。所以多在機蓋頂部或窺

35、視孔蓋 上安裝通氣器，使機體內(nèi)熱漲氣自由逸出，達到集體內(nèi)外氣壓相等， 提高機體有縫隙處的密封性能。(5) 啟蓋螺釘機蓋與機座結合面上常涂有水玻璃或密封膠，聯(lián)結后結 合較緊，不易分開。為便于取蓋，在機蓋凸緣上常裝有一至二個啟 蓋螺釘，在啟蓋時，可先擰動此螺釘頂起機蓋。在軸承端蓋上也可 以安裝啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向調整的套環(huán)，如裝 上二個啟蓋螺釘，將便于調整。(6) 定位銷為了保證軸承座孔的安裝精度，在機蓋和機座用螺栓聯(lián)結后，鏜孔之前裝上兩個定位銷，孔位置盡量遠些。如機體結構 是對的，銷孔位置不應該對稱布置。(7) 調整墊片調整墊片由多片很薄的軟金屬制成，用一調整軸承間 隙。有的墊片

36、還要起調整傳動零件軸向位置的作用。(8) 環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤在機蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊環(huán)或吊 鉤，用以搬運或拆卸機蓋。(9) 密封裝置在伸出軸與端蓋之間有間隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物進入機體內(nèi)。密封件多為標準件，其密封效果相差 很大，應根據(jù)具體情況選用。箱體結構尺寸選擇如下表：名稱符號尺寸(mm機座壁厚8機蓋壁厚S 18機座凸緣厚度br i2機蓋凸緣厚度b 112機座底凸緣厚度b 220地腳螺釘直徑df20地腳螺釘數(shù)目n4軸承旁聯(lián)結螺栓直徑di16機蓋與機座聯(lián)接螺栓直徑d212聯(lián)軸器螺栓d2的間距l(xiāng)160軸承端蓋螺釘直徑d310窺視孔蓋螺釘直徑d48定位銷直徑d8df，d1, d

37、2至外機壁距離Ci26, 22, 18df, d2至凸緣邊緣距離C224, 16軸承旁凸臺半徑R1：24, 16凸臺高度h根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便 于扳手操作為準外機壁至軸承座端面距離l1：60, 44大齒輪頂圓與內(nèi)機壁距離 112齒輪端面與內(nèi)機壁距離 210機蓋、機座肋厚m1 ,m2I 7軸承端蓋外徑D2：90, 105軸承端蓋凸緣厚度t10軸承旁聯(lián)接螺栓距離S盡量靠近，以Md1和Md2互不干涉 為準，一般s=D2九.鍵聯(lián)接設計：1、輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接此段軸徑di=30mm丄i=50mm 查手冊得，選用C型平鍵，得：A鍵 8 X 7 GB1096-79 L=L i-b=50

38、-8=42mmT=44.77N mh=7mm根據(jù)課本P243 (10-5) 式得(T p=4 T/(d h L)=4X 44.77 X 1000/ (30X 7X 42)=20.30Mpa < (T r (110Mpa)2、輸入軸與齒輪1聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑 d2=44mm,L2=62mmT I = 121.12N?m 查手冊選A型平鍵GB1096-79B 鍵 12X 8 GB1096-79l=L 2-b=62-12=50mmh=8mm(Tp=4 TI / (d h l )=4 漢121.12 匯 1000/(44漢 8漢 50)=27.53Mpa< c p (110Mpa)3、輸

39、出軸與齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑 d3=60mm Ls=58mm T n =349.04查手冊P51 選用A型平鍵鍵 18X 11 GB 1096-79l=L 3-b=60-18=42mm h=11mmcp=4 Tn/ /d h l )= 4X349.04 x1000/(60X1 匯42)=50.37Mpa< c p (110Mpa)鍵 12X 8十.滾動軸承設計：根據(jù)條件，軸承預計壽命Lh8x 3658 =23360 小時1. 輸入軸的軸承設計計算(1) 初步計算當量動載荷P因該軸承在此工作條件下只受到 Fr徑向力作用，所以P=Fr=628.20N(2) 求軸承應有的徑向基本額定載荷值fd Pc/60?V、1.2 628.20 /(160 342.86106123360)£=6148.26N(3) 選擇軸承型號查表11-5，選擇6208軸承 Cr=29.5KN由課本式11-3有Lh6 610 / ftC v 10