模板支撐施工方案1

1、模板工程施工方案一、 工程概況山海灣溫泉家園八期位于海南省東方市火車站西側(cè)約300m處，業(yè)主：山海灣房地產(chǎn)發(fā)展有限公司，總用地面積為165145.33（約247.6畝），總建筑面積為471616.10，容積率2.78，建筑密度16%，總共24棟29F的高層住宅樓，共有兩套圖紙，9#-11#，20#-24#一、二層為商鋪，三層以上為住宅樓，一層層高為4.5m，二層為6m，三層以上的層高為3m，共8棟，每棟為29層。1#-8#，12#-19#層高為3m，共16棟，每棟為29層。建筑采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)年限為50年，抗震設(shè)防烈度為6度，建筑高度91.80m。二、 編制依據(jù)1、 東方山海灣八期施工

2、合同，施工圖紙及施工圖答疑紀(jì)要等相關(guān)的一切文件；2、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）；3、 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）；4、建筑施工扣件式鋼管腳手等安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）；5、建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）；6、建筑機(jī)械安全使用規(guī)程（JGJ33-2001）；7、施工現(xiàn)場臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 46-2005）；8、建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）；9、建筑施工手冊第四版 縮印本；10、建筑施工計(jì)算手冊2002年版；11、建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則（2009-254號文）；12

3、、建筑模板及作業(yè)平臺支架構(gòu)造安全技術(shù)規(guī)范（DB45/T618-2009）；13、PKPM施工安全計(jì)算軟件三、準(zhǔn)備工作 、模板安裝前由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人向作業(yè)班組長及操作人員進(jìn)行安全技術(shù)交底和安全教育，有關(guān)施工及操作人員應(yīng)熟悉施工圖及模板工程的施工設(shè)計(jì)。 、施工現(xiàn)場設(shè)可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點(diǎn)。 、現(xiàn)場使用的模板及木方應(yīng)按規(guī)格和數(shù)量逐項(xiàng)清點(diǎn)和檢查。 、模板安裝前應(yīng)涂刷脫膜劑。 5、豎向模板的安裝底面應(yīng)平整堅(jiān)實(shí)，并采取可靠的定位措施。四、模板施工時(shí)應(yīng)注意的主要技術(shù)質(zhì)量問題1、定位控制：本工程無論量剪力墻還是框架柱、還是結(jié)構(gòu)梁，均存在定位問題，許多構(gòu)件定位不能簡單地從圖中即可了解到，因而

4、必須確定在模板安裝前確保定位放線的正確性，不能因無定位而制作模板或影響定位放線。2、施工縫的清理：模板封閉或安裝前，必須將所有砼施工縫清理干凈，以便上部砼澆筑時(shí)確保接漿的嚴(yán)密。3、梁柱接頭的處理：對梁板柱墻同時(shí)澆筑的部位，可通過控制好柱墻模板施工質(zhì)量與尺寸控制可解決梁柱接頭問題；當(dāng)柱墻與梁板分開澆筑時(shí)，在梁模板安裝前，先行進(jìn)行柱頭接頭部位模板的制作安裝。4、鋼筋的定位：無論量墻柱、還是梁均存在鋼筋的定位問題，模板封閉前須根據(jù)定位控制線燒焊好鋼筋的定位筋。5、插筋的預(yù)留問題：本工程的插筋較多，包括構(gòu)造柱、結(jié)構(gòu)柱插筋、外墻裝飾柱、裝飾墩插筋等等，不能遺漏，同時(shí)應(yīng)確保位置的準(zhǔn)確性。特別對結(jié)構(gòu)柱的插筋

5、，其位置與尺寸絕不允許發(fā)生失誤。6、預(yù)留洞的處理：預(yù)留洞處不僅模板要封閉好，安裝牢固，同時(shí)在模板封閉前應(yīng)檢查標(biāo)高位置及其加強(qiáng)筋。7、樓梯的質(zhì)量控制、施工縫的處理、斜跑與墻柱間縫的處理：這是質(zhì)量通病，應(yīng)控制好。電梯井的模板質(zhì)量控制。五、模板拆除安全技術(shù)措施 、模板拆除前必須確認(rèn)砼強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定，并經(jīng)拆模申請批準(zhǔn)后方可進(jìn)行，要有砼強(qiáng)度報(bào)告砼強(qiáng)度未達(dá)到規(guī)定，嚴(yán)禁提前拆模。 、模板拆除前應(yīng)向操作班組進(jìn)行安全技術(shù)交底，在作業(yè)范圍設(shè)安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時(shí)派專人（監(jiān)護(hù)人）看守。、模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進(jìn)行。 4、在拆模板時(shí)，要有專人

6、指揮和切實(shí)的安全措施，并在相應(yīng)的部位設(shè)置工作區(qū)，嚴(yán)禁非操作人員進(jìn)入作業(yè)區(qū)。 5、工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時(shí)思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。 6、遇六級以上大風(fēng)時(shí)，要暫停室外的高處作業(yè)，有雨時(shí)要先清掃施工現(xiàn)場，模板不滑時(shí)再進(jìn)行作業(yè)。 7、拆除模板要用長撬杠，嚴(yán)禁操作人員站在正拆除的模板上。 8、在樓層臨邊、樓梯樓板有預(yù)留洞時(shí)，要在模板拆除后，隨時(shí)在相應(yīng)的部位做好安全防護(hù)欄桿，或?qū)宓亩瓷w嚴(yán)。 9、拆模間隙時(shí)，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然掉落，倒塌傷。 10、拆除基礎(chǔ)及地下室模板時(shí)，要先檢查基模，土壁的情況發(fā)現(xiàn)有松軟、龜裂

7、等不安全因素時(shí)，必須在采取措施后，方可下人作業(yè)，拆下的模板和支撐件不得在離槽上口m以內(nèi)堆放，并隨拆隨運(yùn)。 11、拆除板、梁、柱、墻模板時(shí)要注意： （1）在拆除2m以上模板時(shí)，要搭腳手架或操作平臺，腳手板鋪嚴(yán)，并設(shè)防護(hù)欄桿。 （2）嚴(yán)禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除時(shí)要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落、拉倒。 （4）拆除梁陽臺樓層板的底模時(shí)，要設(shè)臨時(shí)支撐，防止大片模板墜落。 （5）嚴(yán)禁站在懸臂結(jié)構(gòu)，陽臺上面敲拆底模。 12、每人要有足夠工作面，數(shù)人同時(shí)操作時(shí)要明確分工，統(tǒng)一信號和進(jìn)行。六、安全、環(huán)保文明施工措施1、拆模時(shí)操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案

8、及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等。3、在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時(shí)與起重機(jī)配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時(shí)檢查支撐是否變形、松動，并組織及時(shí)恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)組織處理。5、木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得

9、有裂紋（使用前檢查，使用中隨時(shí)檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時(shí)嚴(yán)禁電鋸和電刨同時(shí)使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時(shí)相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時(shí)斷電加鎖。6、用塔吊吊運(yùn)模板時(shí)，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運(yùn)必須采取兩個(gè)以上的吊點(diǎn)，且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。不允許一次吊運(yùn)二塊模板7、板堆放時(shí)，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。8、大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護(hù)，

10、陰陽角模架設(shè)小圍護(hù)架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護(hù)措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。9、在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時(shí)，必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時(shí)，可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)T=15時(shí)，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。10、夜間22:006:00 之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時(shí)清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個(gè)模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。計(jì)算書一、 剪力墻的模板設(shè)計(jì)1

11、、剪力墻模板及背楞概況本工程剪力墻分400、300、250、200mm厚等多種，模板采用15mm厚木膠合板模板，豎內(nèi)楞采用50×100mm木方，橫外楞采用248×3.5鋼管，M14對拉螺栓緊固。15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2, fV=1.4N/mm2, E=5000MPa;50×100mm木方背楞fm=15N/mm2, fV=1.3N/mm2, E=10000MPa;模板及支撐構(gòu)造簡圖1所示：18mm厚膠合板模板圖1 剪力墻模板支撐構(gòu)造示意圖2、 新澆砼對模板的側(cè)壓力 砼入模溫度取250C，砼澆筑速度3m/h，砼采用商品砼，泵送輸料，插入式振搗器振搗，

12、砼墻澆筑高度約4m(以最大值計(jì)算)。按取最小值，故砼對模板的最大側(cè)壓力為55.92KN/m2。3、 木膠合板模板受力驗(yàn)算 計(jì)算簡圖如下： 模板寬度取1000mm為計(jì)算寬度。按模板抗彎強(qiáng)度計(jì)算4、 按模板允許撓度計(jì)算根據(jù)以上計(jì)算，50×100mm木方內(nèi)楞間距300mm。5、 木方內(nèi)楞受力驗(yàn)算計(jì)算簡圖如下： (1)按木方內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算 (2) 按允許撓度計(jì)算 根據(jù)以上計(jì)算，248×3.2鋼管外楞間距取600mm。6、 對拉螺栓受力驗(yàn)算對拉螺栓采用M14，F(xiàn)=17800N對拉螺栓縱向間距即豎向鋼管外楞間距b=600mm根據(jù)以上計(jì)算，M14對拉螺栓水平間距500mm，豎向間距取6

13、00mm。±0.00以上電梯井墻具有防水防滲要求的模板支撐，其對拉螺栓應(yīng)采用具有防水要求的止水型對拉螺栓。二、梁模板設(shè)計(jì)1、截面700高梁模板支撐設(shè)計(jì)） 本工程700高梁截面一般為250×550、300×600、300×700。 計(jì)算參數(shù)15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa；膠合板：50×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa；木方背楞：荷載計(jì)算：鋼筋荷載： 1500×0.4×1.2=720N/m；新澆砼自重荷載：25000

14、15;0.4×0.7×1.2=8400N/m；振搗荷載：2000×0.4×1.4=1120N/m合計(jì)： 10240N/m或： 25600N/m2。計(jì)算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.4×2500=3500N/m2計(jì)算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500=2100N/m2計(jì)算立柱均布施工荷載取值： 1.4×1000=1400N/m2則計(jì)算荷載取值分別為：29.1KN/；27.7KN/；27KN/。底模膠合板驗(yàn)算：按單跨簡支梁驗(yàn)算由彎距驗(yàn)算：由撓度驗(yàn)算：實(shí)際底模背楞布置間距為70×100（或采用50×

15、;100）按梁底面尺寸布置三排，最大為150mm，符合要求。底模木方背楞驗(yàn)算：作用于木龍骨上的線荷載q=29.1×0.4/2=5.82N/mm。按三等跨簡支梁驗(yàn)算彎距及撓度。由彎距驗(yàn)算：由撓度驗(yàn)算：實(shí)際施工布置木方龍骨間鋼管托楞間距為900。支撐立管驗(yàn)算：由上可知，梁上所有荷載為27KN/，按立桿間距900計(jì)，立桿所承受總力為27×0.9×0.4=9.72KN，分別由兩根立桿承擔(dān)，顯然符合要求。梁側(cè)模支撐驗(yàn)算：A、 荷載計(jì)算：新澆砼側(cè)壓力：砼沖擊荷載：2×1.4=2.8KN/m2合計(jì)： 23.8KN/m2。B、 梁側(cè)膠合板模板驗(yàn)算：按兩等跨簡支梁，不考慮

16、梯形分布荷載，認(rèn)為均布。由彎距驗(yàn)算：由撓度驗(yàn)算：實(shí)際梁測模70×100或50×100木方背楞布置三根間距為295mm。C、 梁側(cè)木方背楞驗(yàn)算作用于木方背楞上的線荷載為：q=23.8×0.295=7.21KN/m按三等跨梁計(jì)算：由彎距驗(yàn)算：由撓度驗(yàn)算：實(shí)際施工布置在梁側(cè)木方背楞上的鋼管支楞間距為900。梁側(cè)對拉螺栓及支撐鋼管扣件抗滑能力驗(yàn)算：對拉螺栓布置按間距900，中間偏下布置，其所承受力近似為：F=PmA=23.8×0.9×0.35=7.5KN，可采用M12以上的對拉螺栓，M12抗載能力F=12900N>F。上下支撐管扣件可能承受的最大

17、力近似為：F=Pm×0.9×0.35/2=3748N<8000N。梁在其達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%（非次梁待達(dá)到其強(qiáng)度的80%）后拆除時(shí)，梁的承載能力驗(yàn)算根據(jù)4.2節(jié)中有關(guān)梁承載能力驗(yàn)算方法，700高次梁可認(rèn)作為2×2跨井字梁，可在梁砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%后拆除。當(dāng)700高梁為框架梁時(shí)，則其砼強(qiáng)度須達(dá)到其設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%后拆除。3000圖10 截面700高梁模板支撐構(gòu)造示意圖2、截面650高及其以下截面梁模板支撐設(shè)計(jì)截面650高及其以下截面梁，無需對拉螺栓，其模板支撐如下圖所示：300012001200圖11 650高及其以下截面梁的模板支撐構(gòu)造示意圖圖12

18、650高及其以下截面邊梁的模板支撐構(gòu)造示意圖三、結(jié)構(gòu)板模板支撐設(shè)計(jì)180厚三層轉(zhuǎn)換層頂板模板支撐設(shè)計(jì)1200120012001200120000091、本工程三層轉(zhuǎn)換層頂板模板180mm厚度（9-11#，20-24#）。其模板支撐構(gòu)造如下圖5所示。圖5 上部結(jié)構(gòu)板的模板支撐構(gòu)造2、本工程板的模板支撐體系待其砼強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%以后拆除。3、180mm厚木膠合板模板抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度fm=23N/mm2,抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fV=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度fm=15N/mm2,抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa。鋼管采用48&

19、#215;3.2普通鋼管。4、模板支撐的設(shè)計(jì)與計(jì)算：荷載計(jì)算180mm厚木膠合板模板自重 1.2×300=360N/m2新澆砼重力 1.2×0.18×25000=5400N/m2鋼筋自重荷載 1.2×1100=1320N/m2振搗荷載 1.4×2000=2800 N/m2上述荷載合計(jì)： 9880 N/m2計(jì)算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.4×2500=3500N/m2計(jì)算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500=2100N/m2計(jì)算立柱均布施工荷載取值： 1.4×1000=1400N/m2因而荷取值分別為：

20、13380N/m2 11980N/m2 11280N/m2膠合板模板受力驗(yàn)算現(xiàn)澆板木膠合板模板受力計(jì)算兩等跨梁計(jì)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算取1m寬板帶q=13380×1=13.38KN/m按剪應(yīng)力驗(yàn)算按撓度驗(yàn)算現(xiàn)澆板木膠合板模板跨度，即50×100木方背楞間距取300350mm.50×100mm木方背楞受力驗(yàn)算50×100木方背楞擱置在鋼管大橫桿上，現(xiàn)進(jìn)行木方背楞受力驗(yàn)算。木方背楞受力計(jì)算按三等跨梁計(jì)算。木方所受線分布荷載為：q=13.38×0.30=4.014KN/m按抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按剪應(yīng)力驗(yàn)算按撓度驗(yàn)算根據(jù)以上計(jì)算，模板下50×100背楞跨度

21、可取1400mm，但考慮鋼管大橫楞的承載能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取900mm。木方背楞下48×3.2鋼管大橫桿受力驗(yàn)算作用于鋼管橫楞上的集中荷載為：F=q×0.4×0.9=3.33KN則按三等跨連續(xù)梁考慮，最大彎距可能為：按撓度驗(yàn)算8001075mm鋼管支撐立桿受力驗(yàn)算。支撐立桿步距1200m，采用48×3.2鋼管扣件連接；如果立桿根據(jù)鋼管托楞的間距布置，即按900×900的雙向間距布置，則立桿最大受力F=11280×0.8×0.8=7219N扣件的抗滑能力值。鋼管扣件立桿支撐的間距900

22、5;900，基本可以滿足扣件抗滑力的要求。鋼管支撐立管的支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算：120厚標(biāo)準(zhǔn)差模板支撐設(shè)計(jì)30001、本工程上部結(jié)構(gòu)的板厚基本都是120mm厚度。其模板支撐構(gòu)造如下圖5所示。120012001200圖5 上部結(jié)構(gòu)板的模板支撐構(gòu)造2、本工程板的模板支撐體系待其砼強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%以后拆除。荷載計(jì)算120mm厚木膠合板模板自重 1.2×300=360N/m2新澆砼重力 1.2×0.12×25000=3600N/m2鋼筋自重荷載 1.2×1100=1320N/m2振搗荷載 1.4×2000=2800 N/m2上述荷載合計(jì)： 7720N/m

23、2計(jì)算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.4×2500=3500N/m2計(jì)算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500=2100N/m2計(jì)算立柱均布施工荷載取值： 1.4×1000=1400N/m2因而荷取值分別為：11220N/m29820N/m29120N/m2膠合板模板受力驗(yàn)算現(xiàn)澆板木膠合板模板受力計(jì)算兩等跨梁計(jì)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算取1m寬板帶q=11220×1=11.22KN/m按剪應(yīng)力驗(yàn)算按撓度驗(yàn)算現(xiàn)澆板木膠合板模板跨度，即50×100木方背楞間距取300350mm.50×100mm木方背楞受力驗(yàn)算50×100木方背楞

24、擱置在鋼管大橫桿上，現(xiàn)進(jìn)行木方背楞受力驗(yàn)算。木方背楞受力計(jì)算按三等跨梁計(jì)算。木方所受線分布荷載為：q=11.22×0.30=3.366KN/m按抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算i. 按剪應(yīng)力驗(yàn)算ii. 按撓度驗(yàn)算根據(jù)以上計(jì)算，模板下50×100背楞跨度可取1500mm，但考慮鋼管大橫楞的承載能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取1000mm。木方背楞下48×3.2鋼管大橫桿受力驗(yàn)算作用于鋼管橫楞上的集中荷載為：F=q×0.4×0.9=3.33KN則按三等跨連續(xù)梁考慮，最大彎距可能為：按撓度驗(yàn)算8001075mm鋼管支撐立桿受力驗(yàn)算。支撐立桿步距12

25、00m，采用48×3.2鋼管扣件連接；如果立桿根據(jù)鋼管托楞的間距布置，即按900×900的雙向間距布置，則立桿最大受力F=11280×0.8×0.8=7219N扣件的抗滑能力值。鋼管扣件立桿支撐的間距900×900，基本可以滿足扣件抗滑力的要求。鋼管支撐立管的支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算：四、模板支撐的周轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)模板支撐拆除后，通過轉(zhuǎn)運(yùn)平臺，采用塔吊吊運(yùn)運(yùn)輸。部分模板支撐直接吊至樓層施工操作位置，部分模板吊至施工現(xiàn)場加工區(qū)域進(jìn)行整理、修整、及補(bǔ)充。轉(zhuǎn)運(yùn)平臺共布置2套，分別布置于在塔吊的另一側(cè)。這種布置對于安全吊運(yùn)非常不利，主要由于塔吊操作人員對于吊裝的視線不清

26、，因而在吊裝時(shí)須高度重視，塔吊指揮與塔吊操作人員間須高度負(fù)責(zé)，始終處于安全警戒狀態(tài)。1、轉(zhuǎn)運(yùn)平臺設(shè)計(jì)的基本參數(shù)平臺平面尺寸考慮為1.5m（寬）×3.0m（懸挑出），考慮到80T-M塔吊本身的起重吊裝能力及其臂長吊運(yùn)能力，考慮平臺的允許最大堆載為2T。轉(zhuǎn)運(yùn)平臺采用槽鋼作為支承梁，一端擱置在樓層，采用M16螺栓固定以抗滑移，一端采用鋼絲繩懸吊，吊環(huán)扣住鋼絲繩。2、轉(zhuǎn)運(yùn)平臺的底板設(shè)計(jì)驗(yàn)算轉(zhuǎn)運(yùn)平臺的底板，考慮到抗堆載的沖擊能力，及使用壽命，采用5厚鋼板，其下與槽鋼支楞點(diǎn)焊加錨釘連接。荷載計(jì)算：鋼板所受的均布堆載為：2000×9.8×1.4/(1.5×3)=6.1

27、KN/鋼板自重荷載為： 0.46KN/合計(jì)均布荷載為： 6.56KN/按強(qiáng)度計(jì)算由按撓度計(jì)算由由上計(jì)算可知鋼板下槽鋼支楞的間距取600。鋼板下槽鋼支承梁的設(shè)計(jì)計(jì)算（按單跨簡支梁考慮）槽鋼所受的荷載計(jì)算q=6.56×0.6=3.94KN/m3、按強(qiáng)度計(jì)算由由撓度計(jì)算由選用8#熱軋普通槽鋼，I=101.3×104mm4，W=25.3×103mm3。轉(zhuǎn)運(yùn)平臺主梁的設(shè)計(jì)計(jì)算（按單跨簡支梁計(jì)算）荷載計(jì)算（按均布荷載來考慮）堆載形成的均布線荷載：6.56×1.5/2=4.92KN/m鐵板自重荷載形成的均布荷載： 0.344Kn/m8#槽鋼形成的均布線荷載： 0.28

28、4KN/m合計(jì)線荷載： 5.55KN/m按強(qiáng)度計(jì)算由按撓度計(jì)算可選用14#槽鋼：I=563.7×104mm4，W=80.5×103mm3。鋼絲繩吊索計(jì)算鋼絲繩所受的拉力計(jì)算Fg=5.55×3/2+0.22=8.55KN鋼絲繩的受力驗(yàn)算由選用14、6×19鋼絲繩，鋼絲繩的公稱抗拉強(qiáng)度為1550N/mm2，鋼絲繩的破斷拉力總和不小于112KN。梁上鋼筋吊環(huán)受力驗(yàn)算：吊環(huán)采用圓鋼，制作成形，鋼筋兩端錨入砼內(nèi)深度不小于30d，且不小于800。吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算抗拔能力計(jì)算顯然如果按選用鋼絲繩的設(shè)計(jì)計(jì)算拉力計(jì)算吊環(huán)，則須采用30圓鋼制作，錨入砼內(nèi)的深度須不小于800，安

29、全系數(shù)很大。當(dāng)然不考慮計(jì)算鋼絲繩的安全系數(shù)與計(jì)算吊環(huán)安全系數(shù)的疊加，則實(shí)際計(jì)算抗撥力減小，吊環(huán)也可采用20圓鋼筋制作，錨入砼梁內(nèi)深度小于600，此時(shí)，為保證安全，保險(xiǎn)繩與拉繩的吊環(huán)應(yīng)分開分別埋設(shè)。4、轉(zhuǎn)運(yùn)平臺的搭設(shè)使用要點(diǎn)1）鋼絲繩兩邊各設(shè)前后兩道，現(xiàn)增大鋼絲繩的保險(xiǎn)系數(shù)，當(dāng)其中一根破裂時(shí)，可臨時(shí)由另一根承擔(dān)受力。鋼平臺安裝時(shí)，每根鋼絲繩使用不少于3個(gè)卡子卡牢。梁角或柱角利口應(yīng)加襯軟墊物，并使鋼平臺外口略高于內(nèi)口。以使鋼絲繩受力延伸后，鋼平臺挑出段不下掛，保證鋼平臺正常計(jì)算受力效果。2）鋼平臺左右兩側(cè)有固定的防護(hù)欄桿，在施工中如有損壞，及時(shí)修理。鋼平臺吊裝需待橫梁支撐點(diǎn)固定，接好鋼絲繩，調(diào)整完

30、畢，經(jīng)過驗(yàn)收，方可使用。3）鋼平臺吊運(yùn)時(shí)應(yīng)使用鋼平臺上的吊環(huán)。4）鋼平臺使用時(shí)，應(yīng)有專人進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應(yīng)及時(shí)調(diào)換，焊縫脫焊時(shí)應(yīng)及時(shí)修復(fù)。5）經(jīng)過計(jì)算，操作平臺上應(yīng)掛牌標(biāo)明容許荷載.為2T，并配備專人加以監(jiān)督。轉(zhuǎn)運(yùn)平臺的構(gòu)造示意如下圖所示。圖 轉(zhuǎn)運(yùn)平臺構(gòu)造剖面示意圖五、模板方案設(shè)計(jì)計(jì)算（9#-11#，20#-24#轉(zhuǎn)換層）10.1、荷載及傳力途徑1.梁模板系統(tǒng)荷載及力傳遞方式：（1）、梁側(cè)模：梁砼梁側(cè)模梁側(cè)短立桿壓桿斜撐架體。（2）、梁底模：梁砼梁底模板梁底擱柵梁立柱擱柵鋼管檁條扣件梁立柱墊板地基（或樓板）。（3）、板模板荷載及力傳遞方式：板砼板底模板板底木擱柵板底鋼管檁條扣件支

31、撐體系立柱墊板地基（或樓板）。根據(jù)力的傳遞方式，對整個(gè)模板系統(tǒng)中的受力構(gòu)件遂一進(jìn)行受力分析及計(jì)算復(fù)核。10.2、模板方案計(jì)算復(fù)核荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值：模板重標(biāo)準(zhǔn)值0.34 KN/m3；砼自重標(biāo)準(zhǔn)值rc=24KN/m3（鋼筋砼取25 KN/m3）；框架梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.5 KN/m3；施工活載標(biāo)準(zhǔn)值1.0 KN/m2；振搗砼標(biāo)準(zhǔn)值，水平面2.0 KN/m2，垂直面4.0 KN/m2；砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按二式取大值，F(xiàn)1 = rcH與F2 =0.22rct012V1/2較小值:計(jì)算荷載組合：板底模板及其支架為。梁底模板及其支架為。柱、梁側(cè)模板為。10.3、800×1500mm梁木

32、模板與支撐計(jì)算書、梁側(cè)模板計(jì)算一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度800mm，高度1500mm，兩側(cè)樓板高度180mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用60×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距200+500+500mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。5005001700mm模板組裝示意圖六、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取2

33、4.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.800kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.800kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。七、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板

34、面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取1.26m。荷載計(jì)算值 q = 1.2×28.800×1.260+1.4×4.000×1.260=50.602kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 126.00×1.80×1.80/6 = 68.04cm3； I = 126.00×1.80×1.80×1.80/12 = 61.24cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=6.072kN N2=

35、16.699kN N3=16.699kN N4=6.072kN最大彎矩最大變形 V = 0.8mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.455×1000×1000/68040=6.687N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×9108.0/(2×1260.000×18.000)=0.602N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計(jì)算面

36、板最大撓度計(jì)算值 v = 0.756mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!八、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 16.699/1.260=13.253kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 7.202kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.00×10.00&

37、#215;10.00/6 = 100.00cm3； I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.324×106/100000.0=3.24N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×3770/(2×60×100)=0.943N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求

38、! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!九、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩最大變形 vmax=0.405mm最大支座力 Qmax=15.483kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.756×106/8982000.0=84.17N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小

39、于600.0/150與10mm,滿足要求!十、對拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.483對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!、梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算模板支架搭設(shè)高度為5.2米，基本尺寸為：梁截面 B×D=800mm×1500mm，梁支撐

40、立桿的縱距(跨度方向) l=0.50米，立桿的步距 h=1.60米，梁底增加4道承重立桿。梁頂托采用鋼管48×3.0mm。1700圖1 梁模板支撐架立面簡圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.20×25.000×0.180×0.500×0.300=0.810kN。采用的鋼管類型為48×3.0。十一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.000×1.500×0.800+0.500×0.8

41、00=30.400kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (4.000+1.000)×0.800=4.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/

42、mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100×(1.2×30.400+1.4×4.000)×0.300×經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.379×1000×1000/43200=8.767N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×30.400+1.4×4.000)×0.300=7.574kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算

43、值 T=3×7574.0/(2×800.000×18.000)=0.789N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×30.400×3004/(100×6000×388800)=0.715mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!十二、梁底支撐木方的計(jì)算（一）梁底木方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (

44、1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.500×0.300=11.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.300×(2×1.500+0.800)/0.800=0.713kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000)×0.800×0.300=1.200kN均布荷載 q = 1.20×11.250+1.20×0.713=14.355kN/m集中荷載 P = 1

45、.4×1.200=1.680kN木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.609kN N2=6.783kN N3=6.783kN N4=0.609kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 6.783kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.0mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3； I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4

46、；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.250×106/100000.0=2.50N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×3.711/(2×60×100)=0.928N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)木方撓度計(jì)算最大變形 v =0.0mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁

47、的自重 q= 0.040kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 12.643kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.5mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.647×106/1.05/4491.0=137.21N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v = 0.5mm頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求!十三、扣件抗滑移的計(jì)算

48、縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。十四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=12.64kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×0.100×5.200=0.621kN N = 12.643+0.621=13.264kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半

49、徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.30m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.16

50、3×1.700×1.60=3.163m=3163/16.0=198.330 =0.184=13264/(0.184×424)=170.159N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!公式(2)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.600+2×0.300=2.200m=2200/16.0=137.931 =0.363=13264/(0.363×424)=86.305N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.163&#