常州地質勘察報告正文

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上目 錄文字部分1、工程概述 1.1 建筑物情況簡介1.2 勘察目的和任務要求1.3 勘察依據(jù)的標準1.4 勘察方法和工作量1.5 勘探點放線與測量1.6 巖土工程勘察等級2、場地工程地質條件 2.1 地形地貌2.2 土層分布及巖性特點3、各土層物理力學性質 3.1 靜力觸探試驗3.2 標準貫入試驗3.3 波速試驗3.4 水、土腐蝕性分析試驗3.5 室內土工試驗4、地下水與防洪 4.1 地下水4.1.1 地下水埋藏條件4.1.2 地下水腐蝕性分析4.2 防洪5、場地和地基的地震效應 6、場地工程地質評價 6.1對場地土層分布特點的評價6.2 地基土物理力學性質指標評價6

2、.3 地基基礎方案6.4 樁基施工注意事項6.5 PHC300管樁與沉管灌注樁比較6.6 基坑穩(wěn)定性評價7、場地穩(wěn)定性評價 8、結論及建議 圖表部分一、 勘探點平面位置圖 1張二、 樁基分區(qū)圖 1張三、 工程地質剖面圖 26張四、 物理力學性質指標分層統(tǒng)計表 4 張五、 土工試驗成果報告表 9張六、 固結試驗成果圖 19張 附件: 剪切波波速測試報告 1份 水、土腐蝕性報告 4份 1 工程概述受常州市納鑫置業(yè)有限公司的委托，由我公司為其擬建的常州城北國家及地方糧食儲備庫遷、擴建工程進行巖土工程勘察。擬建場地位常州市新北區(qū)德勝河西側，黃河路以北，原常州市湯莊磚瓦廠地塊內，原廠房和居民房已拆除。由

3、國家糧食儲備局無錫科學研究設計院設計。1.1 建筑物情況簡介擬建的常州城北國家及地方糧食儲備庫遷、擴建工程有40多個子項目組成，均一層，建筑面積8.0萬m2左右。平房倉儲糧0.93萬噸。設計提供的儲備庫項目一覽表： 表1建筑物名稱地面以上層數(shù)高度（m）長×寬（或柱距）（m×m）擬采用基礎形式結構形式線荷載標準值（KN/m）或柱荷載標準值（KN）1-17#平房倉1824×90 條形基礎排架結構250 KN/m2-15#平房倉1824×102條形基礎排架結構250 KN/m3a抓斗式吊機獨立基礎3b計量接收料斗14獨立基礎鋼框架結構350 KN3c架空棧橋1

4、4獨立基礎鋼框架結構4提升塔架 進量棚304×11.0獨立基礎框架結構850KN5潮糧暫存?zhèn)}124整板式環(huán)板特種結構3000KN/倉6烘干機房 熱風爐房1851×21條形基礎7大糠倉12015×15獨立基礎1500KN8器材庫1630×15獨基、條基排架結構9機械房1654×15獨基、條基排架結構10機修車間1636×15獨基、條基排架結構11變電房1524×8.5條形基礎砌體結構12廁所13.68×3條形基礎砌體結構55 KN/m13藥品庫13.612×7條形基礎砌體結構55 KN/m14消防泵房13.

5、65×3條形基礎砌體結構55 KN/m15汽車衡控制室13.215×3.5條形基礎砌體結構55 KN/m16車流大門、門衛(wèi)室13.219.4×6獨基、條基砌體結構85KN/m17人流大門、門衛(wèi)室13.28×5獨基、條基砌體結構85KN/m18行政辦公樓416.541.5×11獨基、條基框架結構1400 KN/m19食堂等27.930×12.5獨基、條基框架結構700 KN/m21內港池 駁岸6.7411m毛石基礎砌體結構22大米車間11560×24獨基、條基框架結構1600 KN/m23成品庫1636×24獨基、條

6、基排架機構500 KN/m24大糠固化車間1736×15獨立基礎排架機構500 KN/mS1市場管理用房112.549.4×15獨基、條基框架結構1200 KN/mS2交易門面房13.549.4×16條形基礎砌體結構45 KN/mS4市場包裝車間1653.4×18獨立基礎排架機構500 KN/mS6市場門衛(wèi)13.29.7×5條形基礎砌體結構85 KN/mS7公共廁所13.28×3條形基礎砌體結構85 KN/m注：平房倉地面堆載均為50KPa，按設計要求，根據(jù)土層分布情況，提供34幢平房倉地基變形設計參數(shù)，由設計進行變形驗算。1.2 勘

7、察目的和任務要求本次勘察階段為詳細勘察，根據(jù)規(guī)范及設計要求，主要勘察目的任務是：查明擬建場地土層分布、均勻性、巖性特點，提供各層土的物理力學指標；查明擬建場地不良地質作用并進行評價；對20m深度范圍內的飽和粉土和飽和砂土進行液化判別，對場地類別進行劃分；查明地下水的埋藏情況并評價水土的腐蝕性；提出安全、經(jīng)濟、可行的地基基礎方案建議；對基坑穩(wěn)定性進行評價并對支護提出建議方案；提供地基變形計算參數(shù)。1.3 勘察依據(jù)的標準本次勘察根據(jù)擬建建筑物規(guī)模、性質和設計要求，按巖土工程勘察規(guī)范GB50021-2001、建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002、建筑

8、樁基技術規(guī)范JGJ94-94、建筑工程抗震設防分類標準GB50223-2004、建筑基坑支護技術規(guī)范JGJ120-99，建筑邊坡工程技術規(guī)范GB50330-2002、土工試驗方法標準GB/T50123-1999和常州市建設工程地質勘察專業(yè)統(tǒng)一技術規(guī)定（試行）以及設計對勘察技術要求的規(guī)定開展工作。1.4 勘察方法和工作量本次勘察手段采用鉆探取樣、標準貫入試驗、靜力觸探試驗、波速試驗孔相結合。野外勘察工作自2007年12月28日進場放線開始，至2008年1月10日結束。共計完成工作量見一覽表 表2 分項測試項目孔數(shù)孔深總進尺野外鉆探取土標貫鉆孔2513m53m763.7m靜力觸探3118.0m20

9、.0m4105.7m波速試驗321m51m93m標準貫入試驗次103取土原狀土只295擾動土只102取水組7室內試驗常規(guī)試驗件295三軸剪切試驗件69比重計法顆粒分析試驗件102腐蝕性分析組101.5 勘探點放線與測量擬建物放線依據(jù)按委托方提供的建筑總平面圖，由常州測繪院放置建筑物部分角樁，我們按角樁放置勘探點，詳見勘探點平面位置圖。BM=5.20m為黃海高程，基準點位于湯呂公路邊，糧庫西北角10KV協(xié)勤線43號電桿上，由納鑫置業(yè)有限公司提供，各孔口標高均由該處引測。1.6 巖土工程勘察等級按巖土工程勘察規(guī)范GB50021-2001建筑物重要性等級為三級，擬建場地復雜程度等級為二級，地基復雜程

10、度等級為二級，本工程巖土工程勘察等級為乙級。 2 場地工程地質條件 2.1 地形地貌 擬建場地位于常州市新北區(qū)德勝河西側，呂湯公路東側,黃河路以北，原常州市湯莊磚瓦廠地塊內，場地地勢稍有起伏。地貌為長江下游三角洲沖積平原，地貌類型單一。2.2 土層分布及巖性特點勘察表明：根據(jù)野外全斷面鉆進取樣、靜探原位測試、室內土工試驗等手段綜合分析，按照地質剖面，擬建場地各土層自上而下為： （1）素填土 ：雜色，松散，很不均勻，以粘性土為主，夾有少量建筑垃圾和耕土層，透水性強，局部缺失。一般厚度0.305.40m，平均層厚1.55m，層底標高-1.174.88m,平均為2.75m。（2）素填土 ：灰黃色，很

11、濕，稍密,以粉土為主，局部分布。據(jù)了解,該土層為開挖德勝河時從河底開挖出來回填的,回填年代在10年以上,一般厚度0.605.10m，平均層厚2.67m，層底標高-2.093.08m,平均為0.40m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為2.886MPa，側摩阻力fs平均為60kPa。壓縮系數(shù)1-2=0.22MPa-1，屬中等壓縮性土。（3）淤泥質粉質粘土：灰色灰黑色，流塑，夾有少量有機質，有臭味，并夾有粉土，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中等，韌性低，場地部分地段有分布。一般厚度0.208.80m，平均層厚2.55m，層底標高-7.332.83m，平均為-1.51m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為0.

12、623MPa，側摩阻力fs平均為17kPa。壓縮系數(shù)1-2=1.01MPa-1，高壓縮性土。（4-1）粉質粘土：灰色青灰色，可塑，后期沉積，局部地段分布，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中等，韌性中等，一般厚度0.404.90m，平均層厚2.43m，層底標高-6.632.24m，平均為-4.12m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為1.811MPa，側摩阻力fs平均為56kPa。壓縮系數(shù)1-2=0.21MPa-1，屬中等壓縮性土。（4-2）粉質粘土：灰色灰黑色，可塑，部分地段夾有機質,含水量很大。后期沉積，局部地段分布，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中等，韌性中等，一般厚度0.306.50m

13、，平均層厚2.99m，層底標高-11.30-2.95m，平均為-7.65m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為0.983MPa，側摩阻力fs平均為32kPa。壓縮系數(shù)1-2=0.29MPa，屬中等壓縮性土以上土層地質時代為Q4。 （5）粘土：黃色,褐黃色,可塑，夾少量鐵錳質,主要分布在場地的南部，場地的東部由于磚瓦廠取粘土已被人為挖除。光澤反應光滑，無搖振反應，干強度高，韌性高。一般厚度0.405.20m，平均層厚3.34m，層底標高-3.200.61m,平均為-1.03m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為1.874MPa，側摩阻力fs平均為85kPa， 壓縮系數(shù)1-2=0.18MPa，屬中等偏低壓縮性土。

14、（6）粉質粘土：黃色，可塑,局部地段分布，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中等，韌性中等，一般厚度0.402.50m，平均層厚1.12m，層底標高-4.30-0.79m,平均為-2.16m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為2.210MPa，側摩阻力fs平均為97kPa。壓縮系數(shù)1-2=0.17MPa，屬中等偏低壓縮性土。（7）粉土：黃色，很濕，稍密，夾少量云母，少數(shù)地段有缺失，無光澤反應，搖振反應迅速，干強度低，韌性低，一般厚度0.404.20m，平均層厚2.44m，層底標高-7.90-2.74m,平均為-4.89m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為4.911MPa，側摩阻力fs平均為102kPa。壓

15、縮系數(shù)1-2=0.17MPa，屬中等偏低壓縮性土。（8）粉砂：灰黃色黃色，飽和，中密狀態(tài)，含少量云母片，有層理，場地大部分地段有分布。一般厚度0.304.80m，平均層厚2.06m，層底標高-10.08-5.81m,平均為-7.48m。雙橋靜探錐尖阻力qc平均為6.018MPa，側摩阻力fs平均為125kPa。標準貫入試驗平均實測擊數(shù)為15.3擊，壓縮系數(shù)1-2=0.13MPa-1，屬中偏低壓縮性土。（9）粉砂：灰黃色黃色，飽和，密實狀態(tài)，含少量云母片，有層理，全場地分布。一般厚度4.809.50m，平均層厚7.49m，層底標高-16.55-14.70m,平均為-15.50m。雙橋靜探錐尖阻力

16、qc平均為10.649MPa，側摩阻力fs平均為245kPa。標準貫入試驗平均實測擊數(shù)為33.7擊，壓縮系數(shù)1-2=0.08MPa-1，屬偏壓縮性土。（10）粉質粘土：淺灰色，煙灰色,可塑，全場地分布，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中，韌性中。一般厚度4.207.70m，平均層厚5.77m，層底標高-22.79-20.75m,平均為-21.53m。，雙橋靜探錐尖阻力qc平均為2.186MPa，側摩阻力fs平均為99kPa。壓縮系數(shù)1-2=0.25MPa-1，屬中等壓縮性土。（11）粉土：灰色，灰黃色,濕，中密，含少量云母片有層理。全場地分布，無光澤反應，搖振反應中等，干強度低，韌性低，一

17、般厚度1.306.40m，平均層厚3.46m，層底標高-27.84-22.29m,平均為-24.96m。壓縮系數(shù)1-2=0.20MPa-1，屬中等壓縮性土。（12）粘土：黃色灰黃色，可塑近硬塑，含少量鐵錳質顆粒，光澤反應光滑，無搖振反應，干強度高，韌性高。全場地分布，一般厚度1.102.70m，平均層厚2.13m，層底標高-25.40-23.75m,平均為-24.71m。壓縮系數(shù)1-2=0.13MPa-1，屬中偏低壓縮性土。（13）粉質粘土：綠灰色，可塑，夾少量粉土，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中，韌性中。全場地分布，一般厚度1.203.60m，平均層厚2.23m，層底標高-29.04

18、-25.15m,平均為-26.86m。壓縮系數(shù)1-2=0.25MPa-1，屬中等壓縮性土。（14）粉砂：青灰色灰色，飽和，含少量云母片。全場地分布，一般厚度2.606.20m，平均層厚4.12m，層底標高-31.22-28.39m,平均為-29.68m。壓縮系數(shù)1-2=0.11MPa-1，屬中偏低壓縮性土。 （15）粉質粘土：灰色，灰黃色，可塑，全場地分布，光澤反應稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。一般厚度3.306.50m，平均層厚4.70m，層底標高-35.54-32.00m,平均為-33.92m。壓縮系數(shù)1-2=0.31MPa-1，屬中等壓縮性土。（16）粘土：黃色灰黃色，可塑

19、，含少量鐵錳質顆粒，光澤反應光滑，無搖振反應，干強度高，韌性高。全場地分布，一般厚度2.204.50m，平均層厚3.30m，層底標高-35.50-32.55m,平均為-34.48m。壓縮系數(shù)1-2=0.16MPa-1，屬中偏低壓縮性土。（17）粉質粘土：灰色，可塑，光澤反應稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。全場地分布，一般厚度4.50m，層底標高-39.19m。壓縮系數(shù)1-2=0.29MPa-1，屬中等偏低壓縮性土。（18）粉質粘土：灰色，可塑，光澤反應稍有光滑，無搖振反應，干強度中，韌性中。全場地分布，一般厚度7.20m，層底標高-46.39m。（19）粉土：灰色，稍濕，密實,無光

20、澤反應，搖振反應中等，干強度低，韌性低。全場地分布，本層未揭穿，揭露最大厚度為2.80m。以上土層地質時代為Q33 各層土的物理力學指標各土層物理力學性質指標由靜力觸探試驗、標準貫入試驗、波速試驗、水、土腐蝕性分析試驗，室內土工試驗獲得。 3.1 靜力觸探試驗采用雙橋靜力觸探測定各土層的錐尖阻力qc和側壁摩阻力fs,采用LMC-D310型內存式靜探微機自動記錄試驗成果,詳見工程地質剖面圖上靜探孔曲線圖。靜力觸探資料的統(tǒng)計單孔采用厚度加權平均值，多孔采用剔除少數(shù)異常值后的算術平均值,其成果詳見物理力學性質指標統(tǒng)計表。 3.2 標準貫入試驗 為判別地表下20m深度范圍內的飽和粉土、飽和粉砂的液化可

21、能性及土層力學性質，共進行標準貫入試驗 103次，使用導向桿變徑自動脫鉤自動落錘法進行，其成果詳見工程地質剖面圖及各土層力學性質指標推薦值表。 3.3 波速試驗根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001，為劃分擬建場地的場地類別，在現(xiàn)場進行了3只波速試驗，試驗深度大于20m， 其成果詳見附件中的剪切波波速測試報告。 3.4 水、土腐蝕性分析試驗為判定擬建場地地下水和地基土以及地表水，德勝河水對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋是否有腐蝕性，現(xiàn)場采取了2組地表水、3組承壓水和3組地基土及2組德勝河水進行腐蝕性試驗，腐蝕性試驗成果詳見的水試樣腐蝕性試驗報告和土試樣腐蝕性試驗報告。3.5 室內土工

22、試驗對取得的原狀土樣除進行一般的常規(guī)物理力學性質指標測試外，還進行了靜三軸不排水不固結剪切試驗和高壓固結試驗，其成果詳見土工試驗成果報告表。一般物理力學性質指標的統(tǒng)計按國家規(guī)范進行，數(shù)據(jù)取舍采用Chauvenent法，統(tǒng)計分析成果詳見物理力學性質指標分層統(tǒng)計表。 4 地下水與防洪4.1地下水4.1.1 地下水埋藏條件 擬建場地地處長江下游三角洲沖積平原，地表溝塘較多，河塘水已抽干，古河床發(fā)育，地下水埋藏較淺，場地地下水主要為承壓水。 在野外鉆探期間，為冬季枯水期，場地內河塘水已基本抽干，未發(fā)現(xiàn)上層滯水，按經(jīng)驗，在雨季豐水期（1）、（2）素填土層中有上層滯水。由大氣降水和附近河流補給，水量隨季節(jié)

23、性變化大，以蒸發(fā)方式排泄。對工程有影響的承壓含水層，埋藏于（7）粉土、（8）粉砂、（9）粉砂中，其主要補給源為大運河水和長江水的側向補給，水量豐富，通過越流方式排泄，本次勘察期間測得承壓含水層穩(wěn)定水位在地表下0.53.20m，平均高程相當于黃海高程2.64m。本地區(qū)地下水歷史最高水位為黃海高程3.70m；近35年最高水位為黃海高程3.50m，歷史最低水位為黃海高程-3.30m。4.1.2 地下水腐蝕性分析 擬建場地及附近無污染源，我們采取3組承壓水和3組地基土、2組地表水，2組德勝河水進行腐蝕性試驗分析，腐蝕性試驗成果詳見水試樣腐蝕性試驗報告和土試樣腐蝕性試驗報告，判別結果如下：4.1.2.1

24、 受環(huán)境類型影響，水和土對混凝土結構的腐蝕性判別，根據(jù)附錄G場地環(huán)境類型為類。 表3腐蝕等級腐蝕介質評判標準地表水德勝河水承壓水試驗結果土試驗結果平均值平均值29#86#230#53#112#155#弱硫酸鹽含量SO42-（mg/L）(水)（mg/kg）（土） 5001500（7502250）182.5157.7128.6135.1122.540.352.861.0中15003000（22504500）強>3000（>4500）腐蝕性判別等級無無無無弱鎂鹽含量Mg2（mg/L）（水） （mg/Kg）（土）20003000（30004500）22.825.827.328.629.52

25、2.523.925.7中30004000（45006000）強>4000（>6000）腐蝕性判別等級無無無無注：評判標準中括號內數(shù)值為土的評判標準。4.1.2.2 受地層滲透性影響，水和土對混凝土結構的腐蝕性判別，根據(jù)12.2.2條場地地下水為B型。 表4腐蝕等級腐蝕介質評判標準地表水德勝河水承壓水試驗結果土試驗結果B平均值平均值29#86#230#53#112#155#弱PH值4.05.07.137.197.367.337.407.417.487.40中3.54.0強<3.5腐蝕性判別等級無無無無弱侵蝕性 CO2 （mg/L）3060無無無無中60-10強-腐蝕性判別等級無

26、無無4.1.2.3 水和土對鋼筋混凝土結構中的鋼筋的腐蝕性判別。 表5腐蝕等級腐蝕等級評判標準地表水德勝河水承壓水試驗結果土試驗結果干濕交替平均值平均值29#86#230#53#112#155#弱水中的CL- 含量（mg/L）1005008081.971.872.360.1中5005000強>5000腐蝕性判別等級無無無腐蝕等級腐蝕等級w20%的土層69.773.570.7弱土中的CL- 含量（mg/kg）250500中5005000強>5000腐蝕性判別等級無綜上分析，地表水、德勝河水、地下水和場地土對混凝土結構以及鋼筋混凝土結構中的鋼筋不具腐蝕性。4.1.3 粉土層滲透性試驗由

27、于駁岸基坑開挖到黃海高程-2.00m，已進入（7）粉土層，會產生基坑突涌，必須采取降水措施，為取得降水參數(shù)，我們做一組室內滲透試驗，確定（7）粉土的平均垂直滲透系數(shù)為1.36×10-4m/s.4.2 防洪常州市最高洪水位為1931年的黃海高程3.70m，1991年的最高洪水位為黃海高程3.63m，現(xiàn)德勝河水位為黃海高程1.30m，根據(jù)常州市防洪水位分區(qū)圖，擬建場地為三類地區(qū)，防洪水位為黃海高程3.72m。5 場地和地基的地震效應 常州市屬于抗震設防烈度7度區(qū)，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第一組。 本工程建筑抗震設防類別為丙類。根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2

28、001，20m范圍內分布的飽和（7）粉土、（8）、（9）粉砂地質年代為Q3，符合第4.3.3條初判條件，抗震設防烈度7度時可判為不液化。（2）素填土以粉土為主，地質年代為Q4，不符合第4.3.3條初判條件，須進一步進行液化判別，根據(jù)標貫試驗和顆粉試驗指標，抗震設防烈度7度時（2）素填土為不液化土層，詳見表7。在擬建地塊，選擇了3只鉆孔進行波速測試，46號孔Vse= 205（m/s），106號孔Vse= 201（m/s），230號孔Vse= 232（m/s），平均Vse=212.7（m/s），根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001第4.1.6條及表4.1.6進行劃分，擬建場地覆蓋層厚度大于

29、50米，本工程場地類別為類。設計特征周期為0.45s。場地有（3）淤泥質粉質粘土分布地段，為建筑抗震不利地段，其它地段為可進行建設的一般地段。6 場地工程地質評價6.1對場地土層分布特點的評價從鉆探情況看，除（1）、（2）素填土、（3）淤泥質粉質粘土（4-1）粉質粘土及（4-2）粉質粘土為Q4地層，其余均為長江沖積形成的正常沉積土層，從地質剖面看，場地中部到北部地段上部土層分布變化比較大，大部分地段為暗河塘區(qū)，正常沉積土層被河流切割（部分為人為挖除，做磚瓦廠原料），沉（淤）積了厚度不等的，以（2）淤泥質粉質粘土為主的年代新、土質差的土層。（4-1）粉質粘土及（4-2）粉質粘土為后期沉積土層。其

30、余地段為正常沉積土層。6.2 地基土物理力學性質指標評價各土層承載力是根據(jù)靜力觸探按常州地區(qū)經(jīng)驗公式計算、標準貫入試驗依據(jù)工程地質手冊（第四版）公式計算及抗剪強度指標按地基規(guī)范公式計算，綜合確定地基土承載力特征值。樁基設計參數(shù)根據(jù)土的物理力學指標按建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-94和本公司多年在常州地區(qū)積累的經(jīng)驗公式確定。物理力學指標及基坑支護設計參數(shù)，地基承載力特征值，樁基設計參數(shù)詳見各土層主要力學指標推薦表8。6.3 地基基礎方案 根據(jù)擬建場地土層分布情況及巖性特點，結合建筑物規(guī)模、遵循安全、經(jīng)濟、可行等因素綜合考慮 6.3.1 平房倉地基基礎方案評價平房倉設計提供的建筑情況為一層，采用條形

31、基礎，線荷載為250KN/m，墻體厚度在2.0m以上，倉庫堆載在50KPa以上，M=100KN/m，V=60KN/m，要求單樁承載力特征值大于200KN。根據(jù)地質剖面，1-13、1-57、2-46共9幢平房倉地段上部為后期沉積土層，土性不均勻，特別是(3)淤泥質粉質粘土狀態(tài)很差，層厚變化大，不宜采用天然地基，建議采用樁基礎；1-4、2-13共4幢平房倉地段淺部為（1）素填土，局部有少量小范圍的（3）淤泥質粉質粘土分布，其下即為可塑硬塑狀態(tài)的（5）粘土層，適宜采用天然地基。6.3.1.1 樁基方案評價6.3.1.1.1 樁型適用的樁型為PHC300管樁或400的沉管灌注樁。6.3.1.1.2 樁

32、長及承載力確定假定平房倉樁頂高程均為黃海高程3.00m。1-1平房倉根據(jù)地層變化情況分成、三個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為7.00m，單樁承載力特征值為280KN，區(qū)樁長為8.00m，區(qū)樁長為11.00m，單樁承載力特征值均為230KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。1-2平房倉根據(jù)地層變化情況分成、兩個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為10.00m，單樁承載力特征值為220KN

33、，區(qū)樁長為12.00m，單樁承載力特征值為300KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土加固方法同1-1平房倉。 1-3平房倉根據(jù)地層變化情況分成、四個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為10.00m，區(qū)樁長為12.00m，單樁承載力特征值均為300KN，區(qū)樁長為13.00m，區(qū)樁長為14.00m，單樁承載力特征值均為350KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土加固方法同1-1平房倉。 1-57平房倉根據(jù)地層變化情況均分成、兩個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為6.00m，單樁承載力特征值為250KN，區(qū)樁長為

34、7.00m，單樁承載力特征值為220KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土在區(qū)范圍加固方法同1-1平房倉。 2-4平房倉當采用PHC管樁時，樁長為8.00m，單樁承載力特征值為250KN，當采用400的沉管灌注樁時，單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土加固方法同1-1平房倉。 2-5平房倉根據(jù)地層變化情況分成、五個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為10.00m，區(qū)樁長為12.00m，單樁承載力特征值均為250KN，區(qū)樁長為12.00m，區(qū)樁長為13.00m，區(qū)樁長為14.00m，單樁承載力特征值均為300KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承

35、載力特征值均同上。倉庫內地基土加固方法同1-1平房倉。 2-6平房倉根據(jù)地層變化情況分成、四個工程地質區(qū)，當采用PHC管樁時，區(qū)樁長為6m，區(qū)樁長為8.00m單樁承載力特征值均為250KN，區(qū)樁長為12.00m，區(qū)樁長為14.00m，單樁承載力特征值均為340KN。當采用400的沉管灌注樁時，分區(qū)及單樁承載力特征值均同上。倉庫內地基土加固方法同1-1平房倉。 6.3.1.2 天然地基方案評價1-4、2-1、2-2平房倉根據(jù)地質剖面圖，淺部有1.00-2.00m的（1）素填土，其下為可塑硬塑的（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土層為基礎持力層。2-3平房倉根據(jù)地質剖面圖

36、，除了淺部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥質粉質粘土，其下為可塑硬塑的（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥質粉質粘土，以（5）粘土層為基礎持力層，超挖部分建議用毛石混凝土回填到設計標高。6.3.2 行政辦公樓及食堂地基方案評價行政辦公樓及食堂根據(jù)地質剖面圖，除了淺部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥質粉質粘土，其下為可塑硬塑的（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥質粉質粘土，以（5）粘土層為基礎持力層，超挖部分建議用毛石混凝土回填到設計標高。6.3.3 S1S5地基方案評價S1S5根據(jù)地質剖面圖

37、，淺部有1.00-2.00m的（1）素填土，部分位置有明河塘分布，其下為可塑硬塑的（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土，明河塘位置挖除河泥至（5）粘土層，以（5）粘土層為基礎持力層，超挖部分建議用毛石混凝土回填到設計標高。6.3.4 駁岸及抓斗式吊機地基方案評價駁岸及抓斗式吊機根據(jù)地質剖面圖，南端除有1.72.5m的素填土外，其下為正常沉積土層，中部有埋深2.55.8m的（3）淤泥質粉質粘土，其下為正常沉積土層，北端由于古河道分布，正常沉積土層被切割較深，沉積了厚度不等（3）淤泥質粉質粘土和（4-2）粉質粘土。按設計提供的駁岸埋深6.70m,相當于黃海高程-2.00m, 駁岸基礎地

38、面大部分為（7）粉土層，少部分為（3）淤泥質粉質粘土。據(jù)此我們將駁岸分成、三個工程地質區(qū)，區(qū)采用天然地基，以（7）粉土為持力層，區(qū)、區(qū)按建設和設計單位的要求采用PHC管樁，區(qū)以（8）粉砂為持力層，區(qū)以（9）粉砂為持力層。抓斗式吊機118鉆孔位建議采用PHC300管樁，當樁頂為黃海高程為3.00m，樁長6.00m時，單樁承載力特征值為200KN。其它抓斗式吊機建議采用天然地基。6.3.4 S6 、人流和車流大門地基方案評價S6 、人流大門根據(jù)地質剖面圖，淺部有1.20-2.20m的（1）素填土，部分，其下為可塑硬塑的（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土層為基礎持力層。車

39、流大門根據(jù)地質剖面圖，淺部有為（1）、（2）素填土層，其下為（4-1）粉質粘土層或（5）粘土層，建議挖除（1）素填土，以（2）素填土或（4-1）粉質粘土或（5）粘土層為基礎持力層，超挖部分建議用毛石混凝土回填到設計標高。6.3.5 15汽車衡及控制室地基方案評價15汽車衡及控制室根據(jù)地質剖面圖，100T汽車衡及控制室位置上部為（1）素填土，其下為（2）素填土考慮到100T汽車衡及控制室荷載較輕，建議采用天然地基，挖除（1）素填土，以（2）素填土為基礎持力層。30T汽車衡及控制室位置上部為（1）素填土和（3）淤泥質粉質粘土，并在明河塘中，建議采用天然地基，挖除（1）素填土和（3）淤泥質粉質粘土，

40、以（5）粘土為基礎持力層，超挖部分建議用毛石混凝土回填到設計標高。 6.3.6 烘干機房地基方案評價 烘干機房根據(jù)地質剖面圖，上部除（1）素填土外，有一層3-4m厚度的（2）素填土，但考慮到（2）素填土下部（3）淤泥質粉質粘土分布很不均勻，層厚變化太大，不適宜采用天然地基，建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。6.3.7 成品庫、大米車間地基方案評價成品庫、大米車間根據(jù)地質剖面圖，上部為（1）素填土，其下部分地段為（5）粘土，部分地段為（3）淤泥質粉質粘土，土層分布不均勻，

41、不適宜采用天然地基，建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。6.3.8 潮糧暫存?zhèn)}、提升塔架及架空棧橋地基方案評價潮糧暫存?zhèn)}根據(jù)地質剖面圖。上部為0.5m厚的（1）素填土，其下為（2）素填土，再下為（5）粘土層，建議采用天然地基，挖除（1）素填土，以（2）素填土為基礎持力層。6.3.9 藥品庫地基方案評價藥品庫根據(jù)地質剖面圖，上部為（1）素填土和（3）淤泥質粉質粘土，埋深在3.70m左右，不宜采用天然地基，建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少

42、于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。6.3.10 機修車間、機械庫、器材庫地基方案評價 機修車間、機械庫、器材庫根據(jù)地質剖面圖，上部為（1）素填土，下部有（2）素填土和（3）淤泥質粉質粘土，分布不均勻，不宜采用天然地基，建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。 6.3.11 大糠倉及固化車間地基方案評價大糠倉及固化車間根據(jù)地質剖面圖，上部為（1）素填土，下部有（2）素填土和（3）淤泥質粉質粘土，土層分布不均勻，不宜采用天然

43、地基，建議采用粉體噴攪法進行加固，當加固深度應穿過（3）淤泥質粉質粘土且不少于6.0m時，粉噴樁單樁承載力特征值為100KN，復合地基承載力特征值可根據(jù)置換率來確定。6.4 樁基施工注意事項6.4.1 靜壓樁施工，由于本工程建議采用的為PHC300管樁，樁基持力層為（7）粉土或（8）粉砂或（9）粉砂，要想進入持力層太多，難度很大，壓樁時最好采用頂壓式靜壓樁機，并以壓樁力控制為主，樁長控制為輔。樁基施工時，壓樁機機底的平均壓力不得大于地基土的承載力特征值，否則應對地基土進行處理，使其承載力特征值滿足上述要求。沉管關注樁沉管深度的控制應以樁端進入持力層深度和最終貫入度（對振動沉管樁而言，應是貫入速

44、度）控制。6.4.2粉體噴攪法施工時以工藝樁的電流值作為工程樁電流控制標準，每米水泥參入量不小于55kg。 6.5 PHC300管樁與沉管灌注樁比較 PHC300管樁綜合造價約80元/米，沉管灌注樁綜合造價為700元/m3經(jīng)比較，兩者造價相近，PHC300管樁的優(yōu)點是質量好控制，施工速度快，缺點是在持力層起伏大時，樁長不宜控制，會造成很多樁壓不到標高，而造成截樁，而進入持力層較多時樁易壓斷。沉管灌注樁優(yōu)點樁長宜控制，不會造成截樁現(xiàn)象，缺點是混凝土現(xiàn)場攪拌，質量控制上比不上預制樁。6.6 基坑穩(wěn)定性評價6.6.1 基坑安全等級建議周邊環(huán)境條件較簡單，破壞后果不嚴重，基坑側壁安全等級建議按三級進行

45、設計。6.6.2 基坑邊坡穩(wěn)定性評價駁岸基坑開挖深度6.70m左右，基坑邊坡土層有（1）素填土、（2）素填土、（3）淤泥質粉質粘土（4-1）粉質粘土、（5）粘土和（6）粉質粘土，開挖基坑時，上述土層中（1）素填土結構松散，易坍塌，（3）淤泥質粉質粘土易流動，（2）素填土不能自立、（4-1）粉質粘土、（5）粘土和（6）粉質粘土理論上可以自立，但因基坑開挖時間長，坑壁受日曬雨淋等不利因素影響，開挖時需對基坑壁采取有效支護措施。設計參數(shù)（Ck，K，）見下表 表6土層名稱Ck（KPa）K(度)(KN/m3)(1)素填土231518.0(2)素填土15.623.318.2（3）淤泥質粉質粘土186.41

46、7.5（4-1）粉質粘土5315.319.9（4-2）粉質粘土3114.218.1（5）粘土789.119.7（6）粉質粘土723.619.06.4.3 基坑突涌評價駁岸基坑開挖深度黃海高程-2.00m，基礎底面已進入承壓含水層，基坑會產生突涌，基坑開挖時可應采取降水措施。 7 場地穩(wěn)定性評價擬建場地無不良地質作用，屬于穩(wěn)定場地，可以建筑。8 結論及建議8.1 地基承載力地基土承載力計算：確定各土層承載力是根據(jù)抗剪強度指標按地基規(guī)范公式計算，根據(jù)靜力觸探資料按常州地區(qū)經(jīng)驗公式計算，以及標準貫入試驗綜合確定各地基土承載力特征值。各土層力學性質指標推薦值見附表8。8.2 各建筑物地基方案按6.4條

47、建議方案采用。8.3 駁岸基坑開挖時，邊坡會出現(xiàn)不穩(wěn)定情況，由于駁岸外側土要挖除，考慮到擬建場地空曠，建議一邊放坡 一邊采用土釘掛網(wǎng)噴漿處理，（1）素填土、（2）素填土、（3）淤泥質粉質粘土均按1：1.5進行放坡，（5）粘土、（4-1）、（6）粉質粘土按1：0.7進行放坡.其余建筑地段，凡開挖深度內有（3）淤泥質粉質粘土，建議（1）素填土、（2）素填土、（3）淤泥質粉質粘土均按1：1.2進行放坡處理，無（3）淤泥質粉質粘土地段，建議（1）素填土、（2）素填土、均按1：1.1進行放坡處理。8.4 基坑開挖時對遇到的地表水或上層滯水，可用集水井排除。駁岸基坑開挖深度在黃海高程-2.00m，承壓水會產生突涌，應采用降水措施，建議采用井點降水，（7）粉土的垂直滲透系