橋梁工程計算書

1、精品第一章設計資料1.1 設計內容根據已給地形圖等設計資料，選擇三至四種以上可行的橋型方案，擬定橋梁結構主要尺寸，根據技術經濟比較，推薦最優(yōu)方案進行橋梁結構設計。對推薦橋梁方案進行運營階段的內力計算，并進行內力組合，強度、剛度、穩(wěn)定性等驗算。選擇合理的下部結構形式，擬定構件尺寸，并進行內力計算,內力組合、配筋設計。繪制橋梁總體布置圖、上部結構一般構造圖、鋼筋構造圖、橋臺一般構造圖、橋墩蓋梁一般構造圖、橋墩蓋梁配筋圖。編寫設計計算書。1.2 設計技術標準1、設計橋梁的橋位地型及地質圖一份2、設計荷載：公路一I級；3、橋面凈空：凈2X0.5+9=10米4、橋面橫坡：1.5%5、最大沖刷深度：2.0

2、m6、地質條件：根據斷面圖確定7、樁基礎施工方法：旋轉鉆成孔8、安全系數：T=11.3 采用材料：(1)預應力鋼筋：？s15.2鋼絞線(2)非預應力鋼筋：直徑D*2mm用HRB335,直彳5D同2mm用R235;(3)混凝土：主梁混凝土采用C50;錢縫為C30細集料混凝土；橋面鋪裝采用C40瀝青混凝土；欄桿及人行道板為C30混凝土；蓋梁、墩柱用C30混凝土；系梁及鉆孔灌注樁采用C30混凝土；橋臺基礎用C30混凝土；橋臺臺帽用C30混凝土；(4)錨具用OVM錨1.4 主要技術規(guī)范JTGD60-2004公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD62-2004公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTJ022-

3、85公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范JTJ024-85公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范第二章方案比選在我國，安全、經濟、適用、美觀是橋梁設計中的主要考慮因素，安全尤為重要。橋梁結構造型簡潔，輕巧，設計方案力求結構新穎，保證結構受力合理，技術可靠，施工方便。本設計橋梁的形式可以考慮以下形式：連續(xù)梁橋、拱橋、斜拉橋三種形式。2.1擬定方案(1)方案一：箱型連續(xù)梁橋對于橋孔的分跨主要考慮以下影響因素：橋址地形、水文地質條件、墩臺基礎支座等構造，力學的要求。本設計采用三跨橋孔布置，邊跨長度可取為中跨的0.50.8倍。本橋總長215m,本設計跨度組合為：60米+95米+60米為適應連續(xù)梁內力變化的需要，連續(xù)梁的縱

4、向截面通常做成變截面的形式。梁底立面曲線采取二次拋物線的形式。圖2-1箱型連續(xù)梁橋型設計感謝下載載精品連續(xù)梁橋可以降低梁高，有利于爭取橋下凈空，具有較大的剛度和強大的抗扭性能和結構簡單，受力明確、節(jié)省材料、架設安裝方便，跨越能力較大、造型輕巧、平整、線路流暢、橋下視覺效果好等優(yōu)點；連續(xù)梁在力學性能上由于其結構剛度大，橋面變形小，動力性能好，有利于高速行車。采用分段施工技術，充分發(fā)揮了預應力技術的優(yōu)點，使施工設備機械化和構件生產工廠化，從而提高了施工質量，減低了施工費用。但是基礎沉降要求嚴格，特別是由于臉長較大，梁體與墩臺之間的受力十分復雜，加大了設計難度。(2)方案二：拱橋設計拱橋橋跨結構的主

5、要承重構件是曲線形的拱圈。本例采用中承式拱橋結構，由三個拱圈組成，即：(50+115+50)米，拱橋rInh總長為215米。設計見圖2-2。圖2-2拱橋設計拱橋取材容易，節(jié)省鋼材與水泥，構造簡單，技術容易掌握,承載能力潛力較大耐久性好，養(yǎng)護費用少。在豎直荷載作用下，感謝下載載精品拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。設計的合理拱軸拱橋主要受壓力壓力，彎矩、剪力均較小，因此拱的跨越能力比梁大的多，且可以充分利用石料、混凝土的抗壓性能。但是，拱橋也有以下缺點；一般拱橋結構的上部結構自重較大，且存在水平推力，下部結構的工程量也增加，地質條件與地基要求較高，施

6、工工序較多，建橋時間也較長，施工較困難。(3)方案三：斜拉橋設計本設計采用單塔雙孔布置，斜拉橋的受力可以看成用高強鋼材制成的斜拉索將主梁多點吊起，主梁恒載及作用在主梁上的活載通過斜拉索傳至塔柱，再通過塔柱基礎傳至地基。這樣大跨度的斜拉橋的主梁就像一根多點彈性支撐的連續(xù)梁一樣工作，從而主梁的截面尺寸比同跨徑的梁橋截面尺寸小得多，大大減少了主梁的材料用量，結構自重明顯減輕，大幅度增加了橋梁的跨越能力。主梁受到斜拉索的支撐作用，特別是密索斜拉橋中主梁的受力以壓力為主，彎矩較小，主梁受力已不同于傳統(tǒng)的梁橋，主梁高度可以大大減小。設計圖見圖2-3.圖2-3斜拉橋設計斜拉索是斜拉橋的主要組成部分，除必須具

7、有高強度性能外,還必須具備抗疲勞性能、耐久性和良好的抗腐蝕性。因此對于斜拉索的質量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。大跨度斜拉橋由于密索體系的采用，主梁的剛度越來越小，抗風穩(wěn)定性越來越突出，往往成為了決定主梁截面尺寸的主要因素。2.2方案比選方案一連續(xù)梁橋結構剛度大，屬于超靜定結構，受力較好，主橋面連續(xù)，橋面變形小，無伸縮縫，動力性能好，有利于高速行車，養(yǎng)護也較容易。所需技術先進，所需設備較少，占用施工場地少。而相比方案二拱橋承載潛力大，伸縮縫較多，養(yǎng)護較麻煩。雖有成熟的工藝技術經驗，但需要大量的吊裝設備，占用場地較大，需用勞動力較多。上部結構自重較大，且存在水平推力，下部結構的

8、工程量也增加，地質條件與地基要求較高，施工工序較多，建橋時間也較長，施工較困難。方案三中的斜拉橋結構新穎，工藝要求極嚴格，所需設備最少，占用施工場地少，但斜拉索的材料質量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。在上述三種方案比選中，綜合考慮比較三個擬定方案橋型的優(yōu)缺點，相比之下，箱型連續(xù)梁橋抗扭剛度大，在恒載作用下，連續(xù)梁在支點處有負彎矩，由于負彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小。整體受力和動力穩(wěn)定性能好，適應性強，在直線、曲線等區(qū)間段均可采用，外觀簡潔，造型簡潔美觀、且施工技術成熟，養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一，而且造價適中。因此本設計推薦采用方案一連續(xù)

9、梁橋設計。第三章預應力混凝土連續(xù)梁橋總體布置3.1 橋型布置本設計推薦方案采用三跨一聯(lián)預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構，橋全長215mo3.2 孔徑布置本設計采用三跨一聯(lián)預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構。連續(xù)梁橋跨徑的布置一般采用不等跨的形式。因為如采用等跨布置，則邊跨內力將控制全橋設計，而這樣是不經濟的。一般邊跨長度選為中跨跨徑的0.50.8倍，鋼筋混凝土連續(xù)梁橋取偏大值使邊跨與中跨控制截面內力基本相同，預應力混凝土連續(xù)梁橋取偏小值以增加邊跨剛度和減小活載彎矩的變化幅度，從而減少預應力筋數量。止匕外，邊跨長度還與施工方法有關，如采用懸臂法施工，邊跨長度不宜超過中跨長度的0.65倍為宜。本設計采用懸臂

10、法施工，邊跨取為中跨的0.625倍，即為（60米+95米+60米），橋全長215米。3.3 橋的立面設計從預應力混凝土連續(xù)梁橋的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應采取變高度的布置為宜。連續(xù)梁在恒、活載作用下，支點截面的負彎矩的絕對值往往大于跨中正彎矩，因此采用變高度梁能較好的符合梁的內力分布規(guī)律。同時，變高度的立面布置可使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。若采用懸臂法施工，變高度梁又與施工內力狀態(tài)相吻合。因此，本設計采用邊高度梁。截面變化曲線為二次拋物線。3.4 橋的橫截面設計箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地

11、抵抗正負彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性。本設計是一座公路連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式為單箱單室。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。(1)梁高墩頂處梁高根據規(guī)范一般取1/161/20L,取L/17,即5.5m?？缰刑幜焊吒鶕?guī)范一般取1/301/55L,取L/38,即2.5m。(2)頂板與底板箱形截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位，。其尺寸要受到受力要求和構造兩個方面的控制。墩頂處底板還要承受很大的壓應力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，底板一般25-100cm(變厚)，頂板25-30cm(等厚)。因此，頂板厚度取30cm;支座處底板厚

12、度取60cm;跨中底板厚度取40cm。腹板的功能是承受截面的剪應力和主拉應力，大跨度預應力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交大的剪力，一般采用300-600mm,甚至可達到1m左右。本設計制作處與跨中截面腹板厚度均取50cm;(3)橫隔梁橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設置橫隔梁，甚至不設置中間橫隔梁而只在支座處設置支承橫隔梁。因此本設計中考慮在支座處截面與中跨處截面設置一道橫隔梁，感謝下載載精品而且由于中跨橫隔梁的尺寸及對內力的影響較小

13、，在內力計算中也可不作考慮?？缰薪孛婕爸兄c截面示意圖如下圖3-1所示：（圖中單位以厘米計）。500圖3-1（單位：cm）（4）橋面鋪裝橋面鋪裝層采用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪裝，防撞欄采用C30混凝土。第四章荷載內力計算4.1 全橋結構單元的劃分4.1.1 分段原則主梁的分段應該考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預應力布置等因素，單元分的越細計算的內力就越精確，接近真實值,并且兼顧施工中的實施，所以本設計分為70個單元。感謝下載載精品4.1.2 具體分段本橋全長215米，總共分為70個單元，最小的單元長度為1.5米，最長的單元長度為4米，本設計推薦單元劃分為：34;2;54;63;82;

14、63;54;1.5;1.5;54;63;82;63;54;2;34。單元劃分見圖4-1.圖4-1單元劃分4.2全橋施工節(jié)段劃分4.2.1橋梁劃分施工分段原則1 .桿件的轉折點和截面的變化點2 .施工分界點、邊界處及支座處3 .需驗算或求位移的截面處4 .分段應盡量使各段的工程量基本相同，一邊與施工節(jié)奏流暢，使施工均衡。5 .當出現(xiàn)位移不連續(xù)的情況時，例如相鄰兩單元以較接形式相連（轉角不連續(xù)），可在較接處設置兩個節(jié)點，利用主從約束考慮該連接方式6 .2.2施工分段劃分全橋分為70個單元。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端橋臺附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。施工詳細劃分見下表4-1。主跨施工分段表表4

15、-1第一階段0號塊18to21;50to53第二階段1號塊17、22;49、54第三階段2號塊16、23;48、55第四階段3號塊15、24;47、56第五階段4號塊14、25;46、57第六階段5號塊13、26;45、58第七節(jié)段6號塊12、27;44、59第八階段7號塊11、28;43、60第九階段8號塊10、29;42、61第八段9號塊9、30;41、62第階段10號塊8、31;40、63第十二節(jié)段11號塊7、32;39、64第十三階段13號塊6、33;38、65第十四節(jié)段14號塊5、34;37、66第十五節(jié)段左（右）滿堂支架1to4、67to70第十六階段體系轉換階段第十七階段跨中和壟

16、斷3to364.3 主梁內力計算根據梁跨結構縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內力，然后進行內力組合，畫出內力包絡圖。4.3.1 橫在內力計算(1)第一期恒載(結構自重)包載集度G(A180A210A310)(2)第二期恒載二期包載為橋面鋪裝層和防撞欄桿的重量，橋面鋪裝層用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪裝，容重取為24K/m,防撞欄桿用C30混凝土，每側的防撞欄自重作用力取為8.5KN/m。則二期恒載集度為：G28.52240.11041KNm4.3.2 懸臂澆注階段內力澆筑零號塊，拼裝掛藍，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應頂板縱向預應力束，懸臂澆注結束時全橋的恒載內力見

17、圖4-2:圖4-2最大懸臂澆注階段內力圖i-inrt.fll_丁丁一廠|廠.況inrfr-(a)彎矩圖(b)剪力圖4.3.3 邊跨合攏階段內力安裝排架并按施工要求進行預壓，現(xiàn)澆邊跨等高粱段，達到強度要求后，澆注邊跨合龍段，張拉邊跨底板縱向預應力束。此時全橋包載內力見圖4-3。圖4-3邊跨合攏段內力累計圖4.3.4 中跨合攏段內力拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預應力束和剩余次中跨底板縱向預應力束。中跨合龍完成后的全橋包載內力圖見圖4-4o感謝下載載精品精品圖4-4中跨合龍段累計內力圖感謝下載載(a)彎矩圖(b)剪力圖一期包載作用下個單元的彎矩與

18、剪力值見下表4-2一期恒載作用下彎矩剪力值表4-2單彎矩剪力單彎矩剪力元(KN?m)(KN)元(KN?m)(KN)1-0.006729.2836-14391.32160.6926806.577458.9137-14854.25456.56310457.148221.2738-18258.491245.55410951.719020.5939-24821.602036.58510015.509574.7040-34563.642835.9465776.0710147.4141-47536.213652.057-1622.2210782.6442-63825.324493.478-12199.45

19、-10861.9743-78289.415145.749-26007.21-10216.0244-94748.855820.3610-43131.51-9622.9845-113278.036520.7911-58221.99-9049.5946-133962.207250.5112-75307.82-8495.5647-156897.518012.9613-94463.39-7695.9148-182190.998812.3814-115773.95-6932.5649-2004219366.5615-139335.65-6202.0750-2197899939.3616-165255.52

20、-5500.9851-24033410573.8417-183903.19-4825.8352-262091-11646.618-203688.53-4173.2353-239408-10997.819-224651.30-3331.4254-217936-10405.120-246826.07-2514.9355-197642-9831.9921-225711.63-1715.3356-178485-9278.2922-205809.20-924.1957-151802-8479.0123-187084.20-135.1958-127477-7715.9824-169496.866729.2

21、859-105403-6985.7625-145167.497458.9160-85484.6-6284.9126-123196.298221.2761-67635.5-5609.9427-103476.239020.5962-51781.7-4957.5328-85911.179574.7063-33639.8-4115.8629-70415.8310147.4164-18814.33-3299.4630-56915.8610782.6465-7219.42-2499.9131-41912.23-10861.97661196.54-1708.7832-30225.14-10216.02676

22、453.65-919.7833-21768.58-9622.98687898.70-525.2834-16490.95-9049.59698421.80263.7235-14372.19-8495.56705788.901052.724.3.5 橋面鋪裝階段內力橋面鋪裝、等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋包載內力圖見圖4-5圖4-5橋面鋪裝階段累計內力圖(a)彎矩圖，_UlL一期恒載作用卜個單)一JIIIH-(b)剪力圖元的彎矩與剪力值見卜表朝恒載作用卜焉矩男力值11悔4-3表4-3單元彎矩(KN?m)剪力(KN)單元彎矩(KNm)剪力(KN?m)10.00-631.043610315.7202

23、2196.17-467.043710269.5961.533736.35-303.04389695.59225.544620.52-139.04398465.59389.4754816.61-57.04406579.59553.464716.78106.96414037.59717.2373960.95270.9442839.59880.9782549.12434.8843-1989.411003.659481.30598.7344-5187.411126.2110-2242.53762.5045-8754.411248.6411-4715.90885.2146-12690.41370.912

24、-7558.271007.8147-16995.41492.9713-10769.641130.2748-21669.41614.9914-14350.011252.5849-24990.41696.1315-18299.381374.7150-28475.41777.1616-22617.751496.7851-32124.41865.517-25701.671577.9652-35937.4-1828.9618-28949.581659.0453-32361.49-1740.7519-32361.491746.9654-28949.58-1659.70一期恒載作用下彎矩剪力值表4-320-

25、35937.41-1947.505555-25701.67-1578.5521-32124.41-1858.8756-22617.75-1497.4222-28475.41-1777.8757-18299.38-1375.3523-24990.41-1696.7658-14350.01-1253.0924-21669.41-1615.6859-10769.64-1130.6725-16995.41-1493.6760-7558.27-1008.1026-12690.41-1371.4561-4715.90-885.4327-8754.41-1249.0762-2242.53-762.6728-

26、5187.41-1126.5563481.30-598.8529-1989.41-1003.90642549.12-434.9330839.59-881.17653960.95-270.95314037.59-717.37664716.78-106.96326579.59-553.46674816.6157.04338465.59-389.50684620.52139.04349695.59-225.50693736.35303.043510269.59-61.50702196.17467.044.3.6 支座位移引起的內力計算方法及結果由于各個支座處的豎向支座反力和地質條件的不同引起支座的不

27、均勻沉降，連續(xù)體系是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結構，所以由它引起的內力是構成內力的重要組成部分。在橋梁設計中，支座沉降工況的選取是應慎重考慮的問題。一般應綜合考慮橋址處的地質、水文等自然條件，根據已建橋梁的設計經驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。程序一般對每一個截面挑最不利的工況內力值作為沉降次內力。由于各個支座處的豎向支座反力和地質條件的不同引起支座的不均勻沉降，支座沉降會引起橋梁產生內力。假設三跨連續(xù)梁橋的左右兩個支點分別下沉5mm,中間兩個支點分別下沉10mmo最少沉降1個支座，最多沉降4個支座，將各種支座沉降情況所得到的內力進行疊加，取最不利的內力范

28、圍。利用Midas軟件從而得出在支座沉降下主梁產生的內力圖如圖4-6所示。精品圖4-6支座沉降作用下主梁產生的內力圖TV(a)彎矩包絡圖(b)剪力包絡圖主梁在支座沉降作用下各截面的彎矩和剪力數值見表4-4支座沉降作用下的彎矩、剪力值表4-4單彎矩剪力單彎矩剪力元(KN?m)(KN)元(KN?m)(KN)10.0080.1136585.3295.032281.4180.1137585.3295.033562.8280.1138585.3295.034844.2380.1139739.4195.025984.9480.11401050.7495.0161266.3580.11411370.3394

29、.9971547.7680.10421750.4494.9781829.1780.09432035.5294.9592110.5880.08442320.6194.92感謝下載載精品102391.9980.06452605.6994.89112603.0580.04462890.7794.85122814.1180.02473175.8694.80133025.1779.99483460.9494.76143236.2279.96493651.0094.73153447.2879.92503841.0594.69163658.3479.88514031.1195.03173799.0579.8

30、6524221.1670.35183939.7579.82534080.4670.10194080.4680.11543939.7570.13204221.1695.03553799.0570.16支座沉降作用下的彎矩、剪力值表4-4續(xù)214031.1194.69563658.3470.19223841.0594.73573447.2870.22233651.0094.76583236.2270.25243460.9494.80593025.1770.27253175.8694.85602814.1170.29262890.7794.89612603.0570.31272605.6994.92

31、622391.9970.33282320.6194.95632110.5870.34292035.5294.97641829.1770.35301750.4494.99651547.7670.35311370.3395.01661266.3570.35321050.7495.0267984.9470.3533739.4195.0368844.2370.3534585.3295.0369562.8270.3535585.3295.0370281.4170.354.4 活載內力計算本設計中車道荷載為公路-I級，根據公路橋涵通用規(guī)范，公路-I級車道荷載的標準值為qk10.5KN/m;集中荷載標準值按

32、以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮?m時，Pk=180KN,橋梁計算跨徑大于等于50m時，Pk=360KN;橋梁計算跨徑在550m之間時Pk采用線形內插。4.4.1 沖擊系數的計算橋梁結構的基頻反映了結構的尺寸、類型、建筑材料等動力特性內容，直接反映了沖擊系數與橋梁結構之間的關系。不管橋梁的建筑材料、結構類型是否有差別，也不管結構尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結構的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數。橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，汽車的沖感謝下載載精品擊系數是汽車過橋時對橋梁結構產生的豎向動力效應的增大系數。沖擊作用以車體的振動和橋跨自身的變形和振動?？赏ㄟ^

33、midas計算得出。4.4.2 橫向分布系數的考慮荷載橫向分布是指作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進行分配，或者說各主梁如何分擔車輛荷載。因為截面采用單箱單室時，可直接按平面桿系結構進行活載內力計算，無須計算橫向分布系數，所以全橋采用同一個橫向分配系數。4.4.3 活載作用下內力利用有限元軟件計算得到在活載作用下的內力包絡圖見4-7圖4-7活載作用下內力圖HIM(a)彎矩包絡圖(b)剪力包絡圖主梁各個關鍵截面在活載作用下產生的彎矩和剪力具體數值見表4-5?；钶d作用下的彎矩、剪力值表4-5最大值最小值感謝下載載精品單元剪力-Z(KN)彎矩-y(KN?m)剪力-Z(KN)彎矩-y(KN?m)1

34、467.570.00-1514.3102471.624998.59-1346.92-1736.983483.729095.28-1188.46-3473.964550.0212307.59-1039.68-5210.945602.3213590.76-969.13-6079.436710.1615534.84-836.08-7816.417821.2816689.03-714.15-9553.398934.5117107.87-603.64-11290.491048.9916847.07-504.48-13027.4活載作用下的彎矩、剪力值表4-5續(xù)101164.2315956.77-416.

35、2-14764.3111250.9714900.87-356.67-16067.1121337.9913527.28-302.44-17369.8131425.3411845.90-253.11-18672.5141513.0910017.71-208.28-20129.2151601.348300.98-167.58-21993.3161690.336677.18-130.67-24243.3171749.945649.92-108-25960.5181809.885420.02-102.71-27858.9191877.645429.01-101.75-29948.220199.42555

36、2.39-2050.44-32240.121199.005218.60-1987.67-29069.222199.954943.07-1933.15-26078.623201.504721.91-1878.72-23254.924203.694961.59-1824.51-20600.225208.175854.73-1743.05-16948.726214.196803.73-1661.66-14071.727234.497803.12-1580.3-11980.328269.068850.14-1498.92-10178.829307.329945.30-1417.53-8669.4130

37、349.5511088.21-1336.18-7454.4631412.3212686.03-1227.86-6299.5832482.7514576.46-1120.19-5896.8833560.7416047.68-1013.89-5551.7134645.8617022.62-909.97-5206.5435737.3617482.66-809.61-4861.3636773.1317519.77-773.13-4731.9237809.6117482.66-737.36-4861.3638909.9617022.62-645.85-5206.54391013.8316047.68-5

38、60.71-5551.71401120.0514576.46-482.69-5896.88411227.6312686.03-412.25-6299.58421335.8811088.21-349.47-7454.46431417.189945.30-307.24-8669.41441498.488850.14-268.98-10178.8451579.757803.12-234.41-11980.3461660.996803.73-214.11-14071.7活載作m下的彎矩、剪力值表4-5續(xù)471742.255854.73-208.07-16948.7481823.734961.59-20

39、3.6-20600.2491878.024721.91-201.42-23254.9501932.384943.07-199.87-26078.6511994.765218.60-199.71-29069.252101.315552.39-1939.41-32240.153101.385429.01-1870.96-29948.254102.755420.02-1810.6-27858.955108.045649.92-1750.59-25960.556130.736677.18-1691.05-24243.357167.668300.98-1602.08-21993.358208.37100

40、17.71-1513.7-20129.259253.2011845.90-1425.84-18672.560302.5313527.28-1338.39-17369.861356.7514900.87-1251.28-16067.162416.2915956.77-1164.49-14764.363504.5716847.07-1049.18-13027.464603.7217107.87-934.62-11290.465714.1916689.03-821.32-9553.3966836.0915534.84-710.17-7816.4167969.1313590.76-602.32-607

41、9.43681039.6812307.59-550.02-5210.94691188.469095.28-483.72-3473.96701346.924998.59-471.62-1736.984.4.4 溫度內力計算橋梁設計中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，在線性溫差變化情況下，梁式結構將產生撓曲變形，且梁冉變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結構中，它不但引起結構的位移，且由于多余約束的影響，從而產生結構溫度次內力。在成橋階段,考慮橋梁在溫度荷載作用下產生的內力。本設計中考慮頂板與底板溫度梯度為50C時的溫度內力，利用Midas計算得到的結構個單元內力圖如圖4-8圖4-8溫度應力作用

42、下內力圖111(a)彎矩圖I(b)剪力圖4.5 荷載組合4.5.1 正常使用極限狀態(tài)的內力組合按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據不同的設計要求，采用以下兩種效應組合(1)作用短期效應組合永久作用標準值與可變作用頻遇值效應相組合，其效應表達式為：mnSsdSGik1jSQjki1j1式中Ssd一作用短期效應組合設計值；1j第j個可變作用效應的頻率值系數，汽車荷載(不計沖擊力)尸0.7,人群荷載產1.0,風荷載尸0.75,溫度梯度作用尸0.8,其他作用1=1.0;1jSQjk第j個可變作用效應的頻率值。(2)作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為：mnSl

43、dSGik2jSQjki1j1正常使用極限狀態(tài)下的內力包絡圖如圖4-9。圖4-9正常使用狀態(tài)下內力包絡圖(a)軸力包絡圖(b)剪力包絡圖(c)彎矩包絡圖正常使用極限狀態(tài)下主梁單元內力見下表4-6:正常使用極限狀態(tài)下內力組合表4-6最大值(Max)最小值(Min)單軸力男力彎矩軸力男力彎矩元(KN)(KN)(KNm)(KN)(KN)(KNm)10-2395.600-3852.97020-1439.912800.120-2788.387765.2730-478.8321186.980-1729.7411718.5540518.3625172.240-677.5511859.82501029.732

44、5520.050-154.0210500.966-3.592054.6222941.83-7.63887.674924.237-22.573083.6916022.15-34.671923.96-4467.368-57.814122.444777.31-78.212960.92-17693.99-110.475178.69-10807.2-139.724006.98-3480710-176.736260.65-30783.8-214.445070.99-55892.511-243.147093.41-48702.9-288.665885.65-74384.512-322.217948.57-6

45、9198.1-376.166718.99-95240.813-414.888829.62-92337.2-477.947574.74-11853614-522.139740.05-118098-595.038456.61-14445815-644.9810683.36-146405-728.499368.29-173271正常使用極限狀態(tài)下內力組合表4-6續(xù)16-771.9811664.07-177377-865.410314.34-20506917-873.8612339.1-199561-975.3210964.78-22798518-983.1913032.84-222515-1093.

46、811622.14-25232419013801.23-246651012345.52-278131200-12584.1-2720870-14084.1-30544921-1002.9-11850.2-247567-1116.8-13307.9-27859322-891.06-11175.5-224384-995.63-12597.5-25323223-787.59-10519.9-202506-883.23-11906.7-22932424-680.37-9883.28-181623-766.02-11235.4-20683125-552.8-8958.5-152301-626.5-102

47、59.-175671499426-441.48-8068.97-125670-504.24-9319.54-14775427-344.84-7202.54-101624-397.85-8412.4-12298028-262-6355.85-80071.5-306.33-7534.5-10092429-192.26-5532.52-60925.2-228.6-6682.41-8150230-129.75-4729.02-44111.4-157.7-5852.84-64640.231-71.32-3681.54-25214.1-90.41-4775-46038.232-30.67-2654.18-10094.3-41.73-3722.8-31910.233-6.34-1638.61859.53-9.94-2688.36-21707.1340-626.737647.580-1663.95-15338.9350387.2710277.480-644.04-12785