永恒理想廣場26樓主體結構模板施工方案

1、 永恒·理想廣場（開發(fā)區(qū)）7#11#住宅樓模板工程專項施工方案 編 制: 審 核: 審 批： 編制日期: 二0一二年十 一月十七日中宇建設集團股份有限公司模板工程專項施工方案一、 工程概況：工程名稱：永恒理想廣場A-02地塊1#-6#住宅樓，位于鄭州市航海路與紫荊山路交叉口西北角。本工程是1-6#樓，剪力墻結構。1#地上十八層，2#樓地上二十層；3#樓地上二十三層；5#、6#地上三十四層，地下三層。二、 根據(jù)本工程設計特點，模板體系的選用詳見下表模板支撐方案選用一覽表部 位模 板 方 案主體部位墻體、附墻柱15厚木工板，40×80木龍骨，12對拉螺栓主次梁15厚竹膠板，40

2、×90木龍骨，扣件式腳手架，高度大于800設14對拉螺栓樓板15厚木工板，50×100木龍骨，扣件式腳手架樓梯15厚木工板，50×100木龍骨，扣件式腳手架1) 模板體系的設計1. 墻體、短肢柱和暗柱模板采用木工板作現(xiàn)澆混凝土模板，是目前常用的一種模板技術，它比采用組合式模板，可以減少混凝土外露表面的接縫，滿足混凝土的要求。具體的支模方法為：木工板面板外側的立檔用40×80方木，橫檔（又稱牽杠）可用¢48×3.0腳手架鋼管或方木（一般為80方木），兩側木工板模板用穿墻螺栓拉結。墻模板安裝，根據(jù)邊線先立一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校

3、正模板的垂直，然后固定牽杠，再用斜撐固定。大塊側模組拼時，上下豎向拼縫要互相錯開，先立兩端，后立中間部分。待鋼筋綁扎后，按同樣方法安排另一側模板及斜撐等。為了保證墻體的厚度正確，在兩側模板之間可用小方木撐頭（小方木長度等于墻厚），防水混凝土墻要加有止水板的撐頭。小方木要隨著澆筑混凝土逐個取出。為了防止?jié)仓炷恋膲ι砉拿?，可?-10號鉛絲或直徑1216mm螺栓拉結兩側模板，間距不大于1m。螺栓要縱橫排列。A. 梁模板采用15厚木工板，梁支撐用扣件式鋼管，側模沿梁縱向布置布置支撐40×80龍骨鋼管，間距400。當梁高小于、等于800mm時，梁側?？刹挥脤菟ǎ瑑H支撐板模的水平鋼管頂

4、撐，同時用一部分短鋼管斜撐即可。當梁高大于800mm時，梁側模要增加對拉螺栓固定，對拉螺栓沿梁高每500mm設一道，縱向間距每600mm設置一道，梁底模木方間距沿梁寬不大于200mm，鋼管支撐沿梁縱向間距600mm900mm，沿梁寬間距800mm左右，鋼管水平連系桿每1.4-1.6m一道，掃地桿必須設置。跨度大于等于4m的梁均按1.5起拱。B. 混凝土樓板模板支撐采用扣件式鋼管腳手架，縱橫間距為10001200mm。主龍骨為雙鋼管，次龍骨為40×80木方，間距20，上部鋪設15厚的木工板，用釘子釘牢，模板拼縫處粘海綿條，以防出現(xiàn)漏漿。樓梯模板：采用15厚木工板做底模，踏步定型模板采用

5、木模，按照樓的寬度、高度和長度，踏步的步數(shù)來配制。梯段的底板模板施工完后，綁扎鋼筋。鋼筋綁好后，然后把定型木模吊入梯段上部固定。樓梯支模示意圖2) 模板的支設方法A. 支模前的準備工作。（1） 做好定位基準工作。（2） 根據(jù)控制軸線用墨斗在結構板面上彈出柱、墻結構尺寸線及梁的中軸線。（3） 在柱、墻豎向鋼筋上部50cm標注高程控制點，用以控制梁板模標高。（4） 設置模板定位基準：根據(jù)構件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋，點焊在主筋上（嚴禁燒傷主筋），并按二排主筋的中心線位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。（5） 按施工需用的模板及配件對其規(guī)格、數(shù)量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。（6） 經檢

6、查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放。重疊平放時，每層之間加墊木，模板與墊木上下對齊，底層模板離地面大于10cm。（7） 模板安裝前，向施工班組、操作工人進行技術交底；在模板表面涂刷不污染砼的脫模劑，嚴禁在模板上涂刷廢機油。（8） 做好施工機具及輔助材料的保養(yǎng)及采購等準備工作。A. 墻體、短肢柱和暗柱模板安裝墻模板安裝工藝流程：支模前檢查鋼筋綁扎支一側模支另一側模全面檢查支撐固定緊固校正模板位置 地下室外墻對拉螺桿大樣地下室外墻模板支撐示意圖地下室內墻模板支撐示意圖剪力墻上的門窗洞口模板采用定型木模，門窗四周用活角鐵夾組裝，為加強剛度，內側用木枋加固，施工時先用401膠粘貼海棉條防止漏漿，確保

7、棱角順直美觀。為保證窗下墻的混凝土質量,在窗模底側板上鉆透氣孔，便于排出振搗時產生的氣泡。為了防止門窗模跑模，在附加筋上焊定位筋，限制門窗模的位置。B. 梁板模（1） 根據(jù)樓面彈出的軸線在柱子上彈出梁位置和水平線。（2） 按設計標高調整支架的標高，安裝梁底模板并拉線找平，當梁跨度4m時，跨中梁底處按設計要求起拱，起拱高度一般為梁跨的1.5，板隨梁一起起拱。（3） 梁板模板安裝工藝流程：復核軸線底標高及軸線位置支梁底模（按規(guī)范規(guī)定起拱）支梁側模支板模綁扎梁鋼筋支梁另一側模復核梁模尺寸及位置與相鄰梁板連接固定檢查驗收梁模板支設示意圖在豎向結構構件上抄好標高后，然后根據(jù)樓板板厚、模板厚、木枋厚調整好

8、擱放木枋的水平鋼管，最后鋪木枋及模板，梁板交接部位釘50mm寬陰角模。樓板底模支撐示意圖C. 特殊部位施工地下室外墻砼澆筑施工縫的留置及防水處理。地下室外墻體砼澆筑時水平施工縫設置在底板面以上300mm處，水平施工縫、后澆帶施工縫的防水擬采用橡膠膨脹止水條。地下室電梯井、集水井模板施工：采用吊模支設，木枋斜撐加對拉螺桿拉接。對拉螺桿一端與底板附加鋼筋焊接，一端用“3”卡固定。電梯井、集水坑吊模示意圖3) 模板的拆除模板的拆除順序為： 墻柱模板樓板模板梁側模梁底模。拆模時混凝土強度應達到以下要求：不承重的模板（柱、墻模板），其混凝土強度應在其表面及棱角不致因拆模而受到損害時方可拆除且不早于二天；

9、承重模板應在混凝土強度達到施工規(guī)范所規(guī)定的強度時拆模，所指混凝土強度應根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊的強度決定，承重的模板應在砼強度達到下列強度后，方可拆除。梁跨度8m時，為75%；板跨度2-8m時，為75%；當承重結構跨度8m時，為100%，懸臂結構為100%。冬期施工時，承重結構、懸臂板等拆模期限除按規(guī)定達到設計強度等級100%外，其他一切模板都必須等砼強度等級達到設計強度等級的80%后方可拆除，以免砼被凍壞。4) 模板施工注意事項（1） 混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱墻模板垂直度和梁板標高，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。（2） 梁柱接頭處是模板施工的難點，

10、處理不好將嚴重影響混凝土的外觀質量，此處不合模數(shù)的部位一定要精心制作，固定牢靠，嚴禁碎拼模板。（3） 所有模板在使用前都要清理干凈并涂刷離劑，破損的模板必須淘汰。（4） 混凝土施工時安排木工看模，出現(xiàn)問題及時處理。5) 質量標準A. 模板安裝主控項目安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。B. 模板安裝一般項目一、模板安裝應滿足下列要求：1、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水

11、。2、 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。3、 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。4、 對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000，本工程取1.5/1000。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 固定在模板上的預埋件、預留孔和預

12、留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合規(guī)定。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。 現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規(guī)定。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少

13、于3面。預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插 筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊裝、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠

14、尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。C. 模板拆除主控項目（1） 底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規(guī)定。檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件強度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100（2） 后澆帶模板的拆除和支頂應按施工技術方案執(zhí)行。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。D. 模板拆除一般項目（1） 側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：

15、觀察（2） 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。6) 安全生產保證措施（1） 支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序，禁止利用拉桿、支撐攀登上下。（2） 支設4米以上的立柱模板，四周必須頂牢。操作時要搭設工作臺；不足4米的，可使用馬凳操作。（3） 拆除模板應經施工技術人員同意。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。工完前，不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。（4） 操作機械前檢查電源線接線是否正確，機身是否有接地（或接零）保護，漏電保護器是否靈敏

16、，確認完好后方可使用。（5） 圓盤鋸鋸片上應有半圓防護罩，皮帶防護罩和防護擋網，分料器不得卸下。（6） 操作人員工作時不準戴手套，袖口扎緊，當斷料遇上硬倒木、殘茬節(jié)疤時應減速推拉，嚴禁手指按在節(jié)疤上操作，防止木料跳動彈起傷人。（7） 小于50cm的短料不準用圓盤鋸加工，木料長度大于2m時應兩人操作，配合應協(xié)調。操作時任何人不得站在鋸片旋轉的切線方向。木料鋸至末端時，要用木棒推送木料，截斷木料要用推板推進，鋸短料使用推棍，不準用手推進，接料使用刨鉤。（8） 更換鋸盤和維修時，必須先斷電源。電鋸棚內禁止吸煙。工作完后，清除機械四周鋸末和碎木，防止失火。三、 墻模板計算書計算依據(jù)：墻模板的計算參照建

17、筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉

18、螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/

19、mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、

20、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(次楞間

21、距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02= 1.03×105N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， -面板承受的應力(N/mm2

22、)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×12.0×12.0/6=1.20×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03×105 / 1.20×104 = 8.6N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N

23、)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 200

24、5.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3×2005.3/(2×500×12.0)=0.501N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.501N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql

25、4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.52×3004/(100×6000×7.20×104) = 1.081 mm；面板的最大撓度計算值: =1.081mm

26、 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×9×9/6×2= 108cm3；I = 4×9×9×9/12×2= 486cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0

27、mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02= 1.71×105N·mm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N·mm)；

28、 W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08×105； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71×105/1.08×105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混

29、凝土側壓力設計值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×500.0+ 0.617×0.567×500.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(

30、mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3×1002.6/(2×40.0×90.0)=0.418N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.418N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)；

31、 q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×10.22/2×5004/(100×9000×2.43×106) = 0.099 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.099mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！

32、(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493×2= 8.99cm3；I =10.783×2= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.2×17.03×0.3×0.51.4×3×0.3×0.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距

33、): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 2.99×105 N·mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.99×105/8.99×103 = 33.3 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =33.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度

34、驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2715.8/2 = 1357.9N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2×1357.9/424.115=6.404N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.33mm；主楞的最大容許撓度值

35、: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.33mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最

36、大拉力為: N = 4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！四、 梁及板模板支設計算書按照最大跨度及截面的框梁進行計算，其余梁及板支架相關參數(shù)按照此梁進行支設，板模板支架不再計算。梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:kl21。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50

37、；梁支撐架搭設高度H(m)：2.40；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：

38、長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支

39、撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750

40、m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 30×2×2/6=20cm3；

41、 M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.3×17.85=6.425kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.3×4=1.68kN/m；計算跨度: l = (500-100)/(3-1)= 200mm；面板的最大彎矩 M= 0.125×(6.425+1.68)×(500-100

42、)/(3-1)2 = 4.05×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25×(6.425+1.680)×(500-100)/(3-1)/1000=2.026 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.05×104 / 2.00×104=2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值

43、: q = q1= 6.425N/mm； l-計算跨度: l = (500-100)/(3-1)=200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 30×2×2×2/12=20cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.521×6.425×(500-100)/(3-1)4/(100×6000×2.00×105) = 0.045 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(500-100)/(3-1)/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.045mm

44、 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.026/0.300= 6.754kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN&

45、#183;m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.061 kN·m，最大支座反力 R= 2.229 kN，最大變形 = 0.015 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 6.08×104/6.40×104 = 0.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =

46、0.015mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.229kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×33.762=67.52cm3；I = 2×168.812=337.62cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.167 kN·m，最大支座反力 R= 2.972 kN，最大變形 = 0.0

47、04 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.67×105/6.75×104 = 2.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.004 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.004mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N<N

48、= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.972 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.972kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的

49、間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1200×20×20/6 = 8.00×104mm3； I = 1200×20×20×20/12 = 8.00×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×(24.0

50、0+1.50)×0.50+0.30×1.20=18.792kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.20=6.720kN/m；q=18.792+6.720=25.512kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×25.512×2002=1.28×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×25.512×0.2=2.551kN =Mmax/W=1.28×105/8.00×104=1

51、.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=15.660kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 5×18.792×2004/(

52、384×6000×8.00×105)=0.082mm；面板的最大撓度計算值: =0.082mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.551/1.2=2.126kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

53、為:W=4×9×9/6 = 54 cm3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×2.126×1.22 = 0.306 kN·m；最大應力 = M / W = 0.306×106/54000 = 5.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0

54、.6×2.126×1.2 = 1.531 kN；方木受剪應力計算值 = 3×1.531×1000/(2×40×90) = 0.638 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.638 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×2.126×12004 /(100×10000×243×104)=1.228mm；方木的最大允許撓度 =1.200×1000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 =