施工圖設計審查常見問題結構篇要點

1、一 設計文件編制深度的基本要求1 結構設計總說明的內容不完善【存在問題】結構設計總說明內容不夠完善，主要表現在以下方面：1）有些規(guī)模較小的工程無結構設計總說明，各層平面圖中也無具體說明；2）有些工程的結構設計總說明針對性較差，重點不突出，應著重說明的內容未表示，而與本工程無關的內容卻占有很大篇幅，甚至有個別工程的總說明中存在對結構體系的基本描述與圖紙實際內容不符的情況；3）含有多個子項的工程，雖然每個單項均有說明，但各子項說明中共性的內容不統(tǒng)一，容易引起不必要的混淆?！咎崾尽拷Y構設計總說明在施工圖中起著至關重要的作用，設計總說明應能總體反映工程的設計概況，解決圖紙中沒有表示的或者共性的問題。一

2、般情況下，每個單項工程應編寫一份結構設計總說明，對多子項工程應編寫統(tǒng)一的結構設計總說明；如為簡單的小型工程，則設計總說明的內容可分別表示在基礎平面圖和各層結構平面圖上。結構設計總說明應包含的主要內容詳見建筑工程設計文件編制深度規(guī)定（2003年版）1第條的規(guī)定。2 結構計算書不齊全【存在問題】有些工程的設計文件中，提供的計算書不全，大致可歸納如下：1）缺少原始輸入數據和結構計算總信息；2）手算計算書中，缺少手工導荷過程、計算依據規(guī)范公式的來源說明、重要部位構件的必要復核計算書；3） 采用計算機程序計算時，未注明計算軟件的名稱和版本號；4）對規(guī)范明確規(guī)定需要計算的內容未提供計算書，如基礎沉降、樁身

3、強度、框架扁梁的撓度和裂縫寬度驗算、墻體穩(wěn)定驗算、時程分析補充計算、不同力學模型分析軟件計算結果的比較等；5） 打印的截面尺寸及配筋等數字偏小，無法辨認；6） 打印的計算結果不全?！咎崾尽拷Y構計算書是結構施工圖設計文件的重要組成部分，主要應包括以下內容：1）采用計算機軟件進行計算時，應注明計算軟件的名稱、代號、版本及編制單位，計算程序必須經過主管部門的有效鑒定。計算模型的建立、必要的簡化計算與處理，應符合結構的實際工作狀況；計算軟件的技術條件應符合規(guī)范及有關標準的規(guī)定，并應闡明其特殊處理的內容和依據；電算結果應經分析判斷確認其合理、有效后方可用于工程設計。電算計算書應提供結構的總信息、周期和位

4、移輸出文件、平面簡圖、荷載簡圖、配筋簡圖、構件變形、剪力墻邊緣構件配筋簡圖、基礎設計荷載簡圖、基礎沉降及超限信息文件等；2）手算計算書，應給出手工導荷的計算過程，簡要繪制結構構件的平面布置簡圖和計算簡圖，計算步驟要條理分明，引用的公式和數據應有可靠依據，采用的計算圖表和公式應注明其來源，構件的編號和計算結果應與圖紙一致，計算書的內容應清晰、完整；3）采用結構標準圖集時，應根據圖集的說明，結合具體工程進行必要的核算和選用工作；4）當重復利用圖紙時，應結合工程實際尤其是地基基礎情況，進行必要的核算和修改工作；5）所有計算書應進行校審，并由設計、校對、審核人分別在計算書封面上簽字并加蓋設計單位公章。

5、封面后應附有計算書目錄，將計算書統(tǒng)一編制頁號并整理成冊。3 設計文件簽署不全【存在問題】部分工程的設計文件簽署不全，主要存在以下問題：1）未標注出圖日期；2）有些圖紙無專業(yè)負責人簽字；有些圖紙僅有設計人簽字，而無校正人、審核人、審定人簽字，不能體現各級崗位責任制的管理規(guī)定，責任落實不到位； 3）有些工程的計算書及設計變更通知單或修改圖紙，僅有設計人一人簽字，且圖紙中無注冊結構工程師蓋章?！鞠嚓P文件】勘察設計注冊工程師管理規(guī)定2005第137號第二十條規(guī)定：建設工程勘察、設計活動中形成的勘察、設計文件由相應專業(yè)注冊工程師按照規(guī)定簽字蓋章后方可生效。建設工程質量責任主體和有關機構不良記錄管理辦法（

6、試行）建質2003113號第五條規(guī)定：“勘察、設計單位以下情況應予以記錄：5. 勘察、設計文件沒有責任人簽字或簽字不全的”?！咎崾尽可鲜鰡栴}存在的主要原因是：設計單位的管理制度不健全，無章可循或有章不循。設計單位應嚴格遵守建設部關于工程項目設計和施工圖設計文件編制深度的基本要求，完善并落實各級崗位責任制。各崗位人員應增強責任心，嚴格遵守管理制度，在設計文件提交之前認真校審并簽署齊全。4 施工圖審查意見回復常見問題【存在問題】施工圖審查意見回復中常見的問題如下：1）填寫回復表時，不針對審查意見逐條明確具體修改內容，而是將審查意見當成修改意見重復抄寫一遍；2）對審查意見中的個別條款不寫明具體修改內

7、容，且無任何附加說明；3）在回復表中雖然寫明了修改內容，但未按修改內容提供相關的補充設計資料（包括計算書、變更圖紙通知單或變更圖紙等）；4）有些回復的修改內容不夠完善，如：所提供的補充計算書缺乏必要的標識或計算結果數字不清晰；應以圖紙表示的未提供變更圖紙、或以變更圖替代原施工圖的部分未加以注明；修改后的設計文件簽署不全、無出圖單位公章和結構工程師注冊蓋章等?！咎崾尽渴┕D設計文件經首次審查后，應由建設方將審查意見轉交給勘察單位和設計單位各專業(yè)負責人，并督促勘察和設計單位盡快進行審查意見回復。設計人針對審查意見所提出的問題，回復時應注意以下幾點：1）在回復表中逐項予以文字回復，需解釋說明的內容較

8、多時可另附頁；2）需補充計算的應附計算書并按設計文件的管理規(guī)定簽署齊全，需修改圖紙的應出修改圖紙或變更圖紙通知單；3）當對審查意見有疑問或有不同見解時，可與審查人直接電話聯系或當面溝通以達成一致，盡快將各專業(yè)回復文件交至建設方并加蓋公章后，轉交審查機構復查。5 結構總說明常見問題5.1 設計依據中選用的規(guī)范、規(guī)程為廢止版本【存在問題】有些工程的結構設計總說明中，將廢止版本作為設計依據，或未列出與本工程相關的重要標準、規(guī)范、規(guī)程等。【提示】在結構設計總說明中，應將與工程性質相對應的主要設計規(guī)范、規(guī)程、標準等列出，并注意以下問題：1）設計依據要選用有效版本，有局部修訂版的規(guī)范應注明版本號；2）新舊

9、規(guī)范交替階段，應注意新規(guī)范的實施日期，在總說明中及時刪減舊規(guī)范并相應增加新規(guī)范；3）主要的地方標準也應列入其中，如天津市的住宅工程應列入天津市住宅設計標準DB29-22-2007、采用管樁或擠擴灌注樁的工程應分別列入預應力混凝土管樁技術規(guī)程DB29-110-2004、擠擴灌注樁技術規(guī)范DB29-65-2004，天津地區(qū)的工程還應列入建筑基樁檢測技術規(guī)程DB29-38-2002、天津市預防混凝土堿集料反應技術規(guī)程DB29-176-2007等。5.2 未明確結構的設計使用年限或與設計基準期混淆【存在問題】有些工程的結構總說明中，未注明結構的設計使用年限。另有工程的總說明中，僅注明建筑結構的設計基準

10、期為50年，而不注明結構的設計使用年限，混淆了設計基準期和設計使用年限的概念，二者在概念上并不等同。【相關標準】結構的設計使用年限應按建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001表采用；該標準第1.0.4條規(guī)定：本標準所采用的設計基準期為50年?！咎崾尽拷ㄖY構的設計使用年限，是指結構或構件不需進行大修就能按預期目的使用的期限，即房屋建筑在正常設計、正常施工、正常使用和維護下所應達到的使用年限，而設計基準期是為確定可變作用及與時間有關的材料性能取值所選用的時間參數，它不等同于結構的設計使用年限。目前各本規(guī)范、規(guī)程采用的設計基準期均為50年，建筑工程的設計使用年限可依據建筑結構可靠度設計統(tǒng)

11、一標準GB50068-2001第條確定，一般普通房屋和構筑物的設計使用年限為50年，與設計基準期是統(tǒng)一的，但對于紀念性建筑和特別重要的建筑結構的使用年限為100年，以提高其設計的安全性。然而，要使不同設計使用年限的建筑工程對完成預定的功能具有足夠的可靠度，所對應的各種可變荷載標準值、材料強度、分項系數、可靠指標的確定等需要相互配套，尚待逐步研究解決。 因此，設計時必須首先依據建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準，確定結構的設計使用年限，并在結構總說明中明確標注結構的設計使用年限。5.3 未注明地基基礎和建筑樁基設計等級，或設計等級設定有誤【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條和建筑

12、樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第3.1.2條規(guī)定：根據地基復雜程度、建筑物規(guī)模和功能特征以及由于地基問題可能造成建筑物破壞或影響正常使用的程度，將地基基礎和建筑樁基劃分為甲、乙、丙三個設計等級，分別按表3.0.1和表3.1.2選用。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008表3.1.2中除對“20層以上框架-核心筒結構及其它對差異沉降有特殊要求的建筑”規(guī)定為甲級外，二者其余均同。【提示】設計等級不同，對地基變形、樁基承載力的確定及檢測的要求也不同。因此在總說明中應注明地基基礎或建筑樁基設計等級。上述條文規(guī)定將體型復雜且層數相差超過10層的高低層（含純地下室）連成一體的建筑物劃分為甲級，不僅僅局限于

13、地上建筑物。對于大面積地下室相連而地面以上分為若干高低層數不同的建筑，若地下室上部有一幢建筑與純地下室的層數超過10層時，即屬于體型復雜且層數相差超過10層的高低層建筑，其設計等級應為甲級。5.4 未明確設計標高±0.000對應的絕對高程值【提示】每棟建筑物都有自己的相對設計標高體系，與設計標高相對應的場地絕對高程值應在總說明中明確標注。目前天津地區(qū)常用的絕對高程系為大沽高程系，另有少量工程也采用黃海高程系。部分工程的勘察報告中采用假設高程，如設計時采用絕對高程與設計標高±0.000相對應，則設計人應會同勘察單位和建設單位共同確定絕對高程與假設高程的關系，并在圖紙中注明。這

14、直接涉及到基礎選型、埋深和持力層的選擇，特別對于樁基礎，需提前進行試樁或打樁時，明確工程所采用的絕對高程系尤為重要，以便于確定樁端持力層的位置、樁長和單樁承載力。5.5 未注明地下水、土對地下結構及構件的腐蝕性【相關標準】參照工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范GB50046-2008執(zhí)行?！咎崾尽慨攷r土工程勘察報告判定場地在地下水、土的長期作用下對地下結構及構件具有腐蝕性時，在結構總說明中應注明地下水、土對地下混凝土結構或鋼結構的腐蝕性等級，并根據腐蝕介質和腐蝕程度采取相應有效的防腐措施。5.6 基礎縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度錯誤【相關標準】混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002第條規(guī)定：基礎中縱

15、向受力鋼筋的混凝土保護層厚度不應小于40mm；當無墊層時不應小于70mm?！咎崾尽坑行┕こ虄H將混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002表的內容表示在結構總說明中，但忽略了該表附注對基礎受力鋼筋保護層厚度的規(guī)定。對于有地下室的工程，其迎水面的鋼筋保護層厚度可取40mm。如因防腐要求取50mm，應按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002第9.2.4條的規(guī)定對梁、柱鋼筋的保護層采取有效的防裂構造措施?；A鋼筋保護層厚度的規(guī)定，是根據長期工程實踐經驗確定的。對處于有腐蝕介質作用環(huán)境中的基礎，其保護層厚度尚應符合工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范GB50046-2008的相關規(guī)定。對于樁基礎中的基樁，建筑樁基

16、技術規(guī)范JGJ94-2008第條和第4.1.5條規(guī)定：灌注樁主筋的混凝土保護層厚度不應小于35mm，水下灌注樁的主筋混凝土保護層厚度不得小于50mm；預制樁縱向鋼筋的混凝土保護層厚度不宜小于30mm。5.7 不注重甲、乙類建筑工程抗震設防類別的判定【相關標準】根據建筑遭遇地震破壞后，可能造成人員傷亡、經濟損失、社會影響及其在抗震救災中的作用等因素，建筑工程抗震設防分類標準GB50223-2008第條將建筑工程分為甲、乙、丙、丁四個抗震設防類別?！咎崾尽看罅康墓I(yè)與民用建筑屬于丙類抗震設防類別，但對屬于甲、乙類范疇的建筑工程抗震設防類別的判定應引起重視。對于醫(yī)療類等防災救災建筑，城鎮(zhèn)給排水、燃氣

17、、熱力、電力建筑，交通運輸建筑、郵電通信、廣播電視建筑等基礎設施建筑，重要的公共建筑和居住建筑，以及地震中自救能力弱、人員密集程度高的中學、小學、幼兒園等教育類建筑，是否屬于甲類或乙類抗震設防類別，設計人應根據建筑工程抗震設防分類標準GB50223-2008的相關規(guī)定確定工程的抗震設防類別，并在結構總說明中注明。5.8 未明確鋼筋混凝土結構采取抗震構造措施所對應的抗震等級【存在問題】部分設計的總說明中，未注明鋼筋混凝土結構采取抗震構造措施所對應的抗震等級；或者即使注明，但在實際設計中并未按對應的抗震等級采取抗震構造措施?！鞠嚓P標準】建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001（2008年版）第條和

18、高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-2002第4.8.4條規(guī)定：建筑場地為III、IV類時，對設計基本地震加速度為0.15g的地區(qū)，宜按抗震設防烈度8度（0.2g）時各類建筑的要求采取抗震構造措施。【提示】天津地區(qū)除寧河、漢沽抗震設防烈度為8度（0.2g）、大港為7度（0.1g），可按其實際設防烈度采取抗震構造措施外，其它地區(qū)抗震設防烈度均為7度，設計基本地震加速度為0.15g，按上述條文規(guī)定宜按抗震設防烈度8度（0.2g）的規(guī)定采取抗震構造措施。混凝土異形柱結構技術規(guī)程JGJ149-2006第條規(guī)定：對7度（0.15g）時建于III、IV類場地的異形柱框架結構和異形柱框架-剪力墻結構，應按中

19、括號內所示的抗震等級采取抗震構造措施。天津市住宅設計標準DB29-22-2007第9.3.4條按鋼筋混凝土結構體系分類給出了具體要求。對于公共建筑可參照天津市住宅設計標準DB29-22-2007第9.3.4條的規(guī)定執(zhí)行?？拐饦嬙齑胧┦侵父鶕拐鸶拍钤O計原則，一般不需計算而對結構和非結構各部分必須采取的各種抗震構造要求。有些工程的結構總說明中，僅籠統(tǒng)注明按抗震設防烈度8度（0.2g）的要求采取抗震構造措施，并不具體注明采取抗震構造措施所對應的抗震等級，對設計和施工的構造要求不明確。因此總說明中除注明鋼筋混凝土結構的抗震等級外，尚應注明采取抗震構造措施所對應的抗震等級，并在施工圖中落實按相應的抗震

20、等級采取抗震構造措施。5.9 未注明基坑降水要求或施工停止降水時間【提示】天津地區(qū)地下水位偏高，施工圖總說明中應注明基礎施工時將地下水降至基底以下0.5米的要求。對于有地下室的工程，基礎埋置較深，施工時需采取降水措施。當地下室層數較多時，如果施工剛完成至地面標高即停止降水的話，恢復的地下水將產生較大的浮力，嚴重者可能導致整個地下室上浮。因此，設計人應在進行抗浮計算的基礎上，確定并在圖紙中注明施工停止降水時間，以免過早停止降水后地下水位上升而導致地下室構件開裂或上浮。二 荷載1 永久荷載分項系數的取值問題【相關標準】建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）第-1條規(guī)定：永久荷載的

21、分項系數，當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合取1.2，對由永久荷載效應控制的組合取1.35；當其效應對結構有利時的組合取1.0?！咎崾尽亢奢d效應組合的設計值中，荷載分項系數應根據荷載不同的變異系數和荷載的具體組合情況，以及與抗力有關的分項系數的取值水平等因素確定，以使在不同設計情況下的結構可靠度能趨于一致。因此荷載規(guī)范按永久荷載效應與可變荷載效應所占的比例將永久荷載的分項系數G定為1.2和1.35。 在考慮僅有一項可變荷載作用的前提下，建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）中由可變荷載效應控制的組合為：S=G S GK+Q1 SQ1K（式-1），由永久荷載效應控

22、制的組合為：S=G S GK+Q1 C1 SQ1K（式），由以上二式可推導出：當S GK/SQ1K2.8時，荷載組合由可變荷載效應控制，取G=1.2；當S GK/SQ1K>2.8時，荷載組合由永久荷載效應控制，取G=1.35。有些工程的荷載效應由永久荷載效應控制，計算時仍取G=1.2，使得結構的可靠度達不到目標值的要求，對結構造成安全隱患。當永久荷載效應與可變荷載效應異號也即永久荷載效應對結構有利時，如果仍采用G=1.2，則結構的可靠度會隨著永久荷載效應所占比例的增大而嚴重降低。因此，當永久荷載效應對結構有利時，G宜取小于1的系數，但考慮到經濟效果和應用方便的因素，一般可取G=1.0。

23、如：基礎配筋計算時，基礎的自重是對結構有利的荷載，取G=1.0；砌體結構的挑梁抗傾覆驗算時，挑梁的抗傾覆荷載是壓在挑梁上部的墻體和挑梁尾端上部450擴展角范圍內本層的砌體與樓面恒荷載標準值之和Gr，其荷載效應對結構有利，砌體結構設計規(guī)范GB50003-2001第條規(guī)定：挑梁的抗傾覆力矩設計值Mr=0.8Gr（L2-X0），式中取G=0.8。2 結構傾覆、滑移或漂浮驗算時，永久荷載分項系數的取值問題【相關標準】建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）第-3條規(guī)定：對結構的傾覆、滑移或漂浮驗算，荷載的分項系數應按有關的結構設計規(guī)范的規(guī)定采用?！咎崾尽吭谶M行結構的傾覆、滑移或漂浮等有

24、關穩(wěn)定性驗算時，永久荷載效應一般對結構是有利的，荷載分項系數一般應取小于1.0。目前在大部分結構設計規(guī)范中，實際上仍沿用經驗的單一安全系數法進行設計。即使是采用分項系數，在取值上也不可能采用統(tǒng)一的系數。當其它結構設計規(guī)范對結構的傾覆、滑移或漂浮驗算有具體規(guī)定時，應按結構設計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行，當沒有具體規(guī)定時，對永久荷載的分項系數可按工程經驗采用。對于地下室的抗浮驗算，上部結構和地下室結構的自重以及地下室頂板上的覆土均對結構的抗浮有利，因荷載規(guī)范對抗浮計算中荷載的分項系數無明確規(guī)定，可允許沿用經驗的單一安全系數法進行設計，建議安全系數取K1.1。有些工程在結構的傾覆、滑移或漂浮等驗算中，未將永久荷

25、載效應對結構有利與否加以區(qū)分，一律取G=1.2，使結構的可靠度降低。 又如：砌體結構中挑梁和雨篷進行抗傾覆驗算時，抗傾覆荷載效應的分項系數若取1.0，與砌體結構設計規(guī)范GB50003-2001第條和7.4.7條的規(guī)定不符，降低了砌體結構懸挑構件的穩(wěn)定性。3 走廊、門廳、樓梯活荷載標準值的取值未區(qū)分建筑物的性質【相關標準】建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）表中第11項次（3）規(guī)定：走廊、門廳、樓梯，當人流可能密集時，其活荷載標準值應取3.5KN/?！咎崾尽繉τ诠步ㄖ透邔咏ㄖY構，其走廊、門廳、樓梯的人流一般比較密集，活荷載標準值應取3.5KN/；對于多層住宅、別墅等建筑

26、的走廊、門廳、樓梯，當人流相對較少時，其活荷載標準值可按規(guī)范的規(guī)定采用2.0KN/m2。4 鋼筋混凝土結構整體計算時，未計入建筑飾面的重量【提示】鋼筋混凝土結構整體計算時，一般通過輸入結構構件的截面尺寸，根據總信息中給定的混凝土容重，由計算機直接計算得出構件的自重，但梁、柱、剪力墻表面的裝飾面層卻不會自動計入。因此，需將總信息中的混凝土容重適當提高，以考慮構件的裝飾面層重量。一般可視結構類型而定，如剪力墻結構可取26KN/m327KN/m3，框架結構或框-剪結構可取25.5KN/m326.5KN/m3，由設計人根據具體工程確定。5 特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑的風壓取值問題【相關標準】

27、高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-2002第條規(guī)定：對于特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現期的風壓值采用；第條規(guī)定：當多棟或群集的高層建筑相互間距較近時，宜考慮風力相互干擾的群體效應；第3.2.8條規(guī)定：房屋高度大于200m時宜采用風洞試驗來確定建筑物的風荷載?！咎崾尽恳话闱闆r下，房屋高度大于60m的高層建筑可按100年一遇的風壓值采用。建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）附錄表D.4規(guī)定：天津地區(qū)100年重現期的基本風壓值為0.6 KN/。高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-2002第條規(guī)定：60m以上的高層建筑應考慮風荷載的影響，風荷載的

28、組合值系數取0.2。有些高度大于60m的高層建筑結構計算中，取50年重現期的基本風壓值計算，使結構的荷載效應和地震作用效應組合設計值偏小，存在安全隱患。高層建筑對風荷載是否敏感，主要與其自振特性和周圍的建筑群有關。對于高層建筑群，當房屋相互間距較近時，由于旋渦的相互干擾，房屋某些部位的局部風壓會顯著增大，設計時應予注意。因此，對于群集建筑或超高層建筑等比較重要的高層建筑，建議采用風洞試驗來確定風荷載。6 上人屋面的活荷載取值錯誤【相關標準】建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）表第2項次規(guī)定：上人屋面的均布活荷載標準值按2.0KN/采用?！咎崾尽坑行┰O有上人屋面的工程，在其總

29、說明和計算書中，上人屋面活荷載標準值仍取1.5KN/（該值為舊版荷載規(guī)范的規(guī)定值），不符合現行荷載規(guī)范的要求。上人屋面的恒荷載應根據建筑專業(yè)的屋面營造做法確定。7 對靈活布置的輕質隔墻未計入荷載【相關標準】建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）表附注5規(guī)定：當隔墻位置可靈活自由布置時，非固定隔墻的自重可取每延米長墻重（KN/m）的1/3作為樓面活荷載的附加值（KN/）計入，附加值不小于1.0KN/?！咎崾尽抗潭ㄝp質隔墻的自重應按恒荷載考慮。在輸入其荷載時，如墻下設梁，則按其實際位置以梁的線荷載形式直接輸入，如墻下無梁，可將墻體折算成樓面等效荷載輸入。請注意：計算隔墻的重量時，

30、應包含墻體裝飾面層的重量。對于靈活辦公、精品賣場等需要靈活布置隔墻的建筑，應注意不能忽略該部分隔墻的自重，輸入時可按上述條文規(guī)定作為樓面活荷載的附加值計入，且該附加值不應小于1.0KN/。8 未注明特殊房間的活荷載標準值【提示】建筑物的樓面活荷載應根據其使用功能確定，一般可由建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）中查表得出。但有些特殊房間的活荷載，規(guī)范中無明確規(guī)定，這些荷載應根據建筑圖紙中注明的使用功能，由建筑、給排水、暖通、電氣等專業(yè)或工藝專業(yè)、工藝設計的設備生產廠家或使用單位提供，并作為設計依據在結構總說明中注明。9 活荷載取值不正確或遺漏荷載【提示】荷載取值的正確與否是

31、結構設計的前提，對荷載的輸入一定要做到準確、到位。但有些工程設計中，活荷載的輸入不正確甚至遺漏荷載，這會給結構帶來較大的安全隱患或使計算和設計返工，應引以為戒。工程設計中常遇的遺漏荷載的種類：1）懸掛梁上的荷載、欄板荷載、裝修荷載、住宅中的封陽臺荷載等；2）住宅、酒店、寫字樓及商場等建筑的二次裝修荷載；3）屋面水箱間、冷卻塔、電梯機房、設備荷載、屋頂裝飾構架等；4）地下室頂板上的消防車道荷載或覆土荷載等。如發(fā)生第3）、4）種遺漏荷載的情況，將對相關構件造成重大的安全隱患。10 門式剛架基本風壓未乘以增大系數【相關標準】門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程CECS102：2002附錄A第條規(guī)定：門式剛

32、架的基本風壓按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定值乘以1.05采用?！咎崾尽坑行╅T式剛架工程在計算時直接輸入現行建筑結構荷載規(guī)范GB50009中給定的基本風壓值，未乘以風壓增大系數。由于輕型鋼結構對于風荷載比較敏感，因此在剛架門式計算總信息中輸入“修正后的基本風壓值”時，應將荷載規(guī)范中查得的基本風壓值直接乘以1.05的增大系數。三 地基與基礎1 基礎埋深【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條和高層建筑混凝土結構技術規(guī)程第12.1.7條規(guī)定：天然地基上的基礎埋置深度可取房屋高度的1/15；樁基礎的埋置深度（不計樁長）可取房屋高度的1/181/20。【提示】確定

33、基礎埋深時，應綜合考慮建筑物的高度、體型、地基土質和抗震設防烈度等因素。對于高層建筑，當抗震設防烈度高、場地存在軟弱土層時，宜采用較大的埋置深度，以抵抗傾覆和滑移，確保建筑物的安全。但在滿足地基承載力、變形、穩(wěn)定性及上部結構抗傾覆要求的前提下，對基礎埋深的要求可適當放松。當基礎位于巖石地基上有可能產生滑移時，應驗算基礎的滑移，并采取有效的抗滑移措施。基礎埋深一般從室外地坪算至基礎底面。當地下室周圍無可靠的側限時，應從具有側限的標高算起，如設有沉降縫，應將沉降縫地面以下處用粗砂填實，以保證地下室的可靠側限。高層建筑宜盡量設置地下室。 當存在相鄰建筑物時，為保證原有建筑物在施工期間的安全和正常使用

34、，基礎埋深不宜深于相鄰建筑物的基礎。2 修正后的地基承載力特征值偏高【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條規(guī)定：當基礎寬度大于3m或埋深大于0.5m時，地基承載力可按式fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5）進行修正?！咎崾尽可鲜街衐為基礎埋置深度（m），一般自室外地面標高算起?；A埋深修正系數d與基礎底面以下土的類別有關，土性指標不同，d的取值差別很大。審查中遇到的有些采用天然地基的工程，修正后的地基承載力特征值偏高，多數因d取值有誤導致，應特別注意。m為基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度。經處理后的復合地基，當按地基承載力確定基礎底面積及埋深而需

35、對復合地基承載力進行修正時，基礎寬度修正系數b應取0，基礎埋深修正系數d取1.0。【工程實例】天津西青區(qū)某單層門式剛架廠房，采用Q43al粘土層作為天然地基持力層，獨立基礎底標高為-2.00m，室內外高差為0.15m，持力層的地基承載力特征值fak=110KPa，土層的天然孔隙比e=0.931，液性指數IL=0.896，查建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002表，d應取1.0，修正后的地基承載力特征值fa=1101.0×18×（1.85-0.5）=134.3KPa。而設計中將d取為1.6，修正后的地基承載力特征值fa=148.9KPa，因地基承載力取值偏高而使基礎底面

36、積不滿足上部結構荷載的要求，存在一定的安全隱患。3 未進行地基軟弱下臥層的承載力驗算【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條規(guī)定：當地基受力層范圍內有軟弱下臥層時，應進行軟弱下臥層承載力驗算?！咎崾尽吭O計人在進行地基承載力驗算時，往往僅重視基礎持力層的承載力驗算，容易忽略地基受力層范圍內軟弱下臥層的承載力驗算。如果因軟弱下臥層的土性差、強度低而對基礎設計起控制性作用，會導致基礎尺寸做較大范圍的修改甚至有可能改變基礎選型，因此應對軟弱下臥層的驗算引起足夠的重視。4 忽視地下室或地下構筑物的抗浮驗算【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第-6條規(guī)定：當地下水埋

37、藏較淺，建筑地下室或地下構筑物存在上浮問題時，應進行抗浮驗算。【提示】天津地區(qū)地下水埋藏較淺，對于埋置較深的純地下室、或地下室層數較多而地上層數相對較少的建筑物或地下構筑物，應進行抗浮驗算?？辈靻挝辉趲r土工程勘察報告中應明確提供抗浮設計水位。設計在結構總說明中應注明抗浮設計水位。抗浮驗算時，用于抵抗浮力的荷載僅考慮基礎及其上部結構的永久荷載效應，浮力按抗浮設計水位計算。因荷載規(guī)范對抗浮計算中荷載的分項系數無明確規(guī)定，可允許沿用經驗的單一安全系數法進行設計，建議安全系數取K1.1。如經抗浮計算需設置抗拔樁，則應根據建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2002第條的規(guī)定，對抗拔樁進行抗拔驗算及樁

38、身抗裂驗算。5 布樁時采用的單樁豎向承載力取值概念模糊【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第-1條和建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定：按單樁承載力確定樁數時，傳至承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合，相應的抗力應采用單樁承載力特征值?！咎崾尽啃掳娼ㄖ痘夹g規(guī)范JGJ94-2008中已取消了單樁豎向承載力設計值的概念。目前，建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002和建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008關于單樁承載力的概念是一致的，即由單樁極限承載力標準值除以安全系數得到單樁承載力特征值；布樁計算時，采用上部結構傳至承臺底面荷載效應的標

39、準組合，相應的抗力采用單樁承載力特征值。由程序計算出的傳至基礎的荷載效應可以是基本組合也可以是標準組合，一定要區(qū)別對待。如果傳至基礎的荷載效應是基本組合，則應轉換為標準組合后再采用單樁承載力特征值進行布樁計算。目前勘察報告中多數是按基樁的極限側阻力和極限端阻力標準值給出單樁極限承載力標準值估算值。設計采用的單樁豎向極限承載力標準值Quk，對于設計等級為甲級、乙級的建筑樁基，一般應通過單樁靜載試驗確定；對于丙級建筑樁基，可采用勘察報告中給出的極限承載力標準值估算值。根據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定，將單樁豎向極限承載力標準值Quk除以安全系數2，即得到單樁豎向承載力特征值Ra。【

40、工程實例】某公建工程，五層框架結構，采用柱下獨立承臺式布樁。設計人在布樁計算時，荷載效應組合選用了PKPM-SATWE軟件計算結果中的“DL”基本組合，而抗力采用的是單樁承載力特征值，因此布置的樁數偏多，造成了不必要的浪費。實際上，當采用SATWE程序計算時，可以在計算“豎向導荷”時將荷載分項系數設定為1.0，即可得到傳至基礎的荷載效應標準組合。6 未注明甲、乙級樁基提前試樁的要求【相關標準】建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定設計采用的單樁豎向極限承載力標準值應符合：設計等級為甲級的建筑樁基，應通過單樁靜載試驗確定；設計等級為乙級的建筑樁基，當地質條件簡單時，可參照地質條件相同的試樁

41、資料，結合靜力觸探等原位測試和經驗參數綜合確定，其余均應通過單樁靜載試驗確定；第5.3.10條規(guī)定：后注漿灌注樁的單樁極限承載力應通過靜載試驗確定；第5.4.6-1條規(guī)定：對于設計等級為甲級和乙級的建筑樁基，基樁的抗拔極限承載力應通過現場單樁上拔靜載荷試驗確定。建筑基樁檢測技術規(guī)程DB29-38-2002第3.3.1條規(guī)定：在工程樁設計施工前，設計等級為甲級和乙級的樁基工程應進行單樁靜載荷試樁?！咎崾尽磕壳岸鄶翟O計等級為甲、乙級的建筑樁基，往往應建設方的要求在工程樁設計施工前不進行單樁靜載試樁。因此在施工圖中也不注明提前試樁的要求，而是利用工程樁進行試樁，這種試樁的結果有兩種情況：一是實際樁的

42、承載力大于勘察報告給出的單樁豎向極限承載力標準值估算值，試樁時只要達到該估算值即停止試驗，造成布樁的浪費；另一種情況是一旦試樁得出的結果小于單樁極限承載力標準值估算值時，有可能工程樁已部分或全部施工完畢，給補樁的設計和施工均帶來很多困難。因此，對于設計等級為甲級和乙級的建筑樁基，應在工程樁設計施工前進行單樁靜載荷試樁，以取得可靠的單樁承載力設計依據。對于后注漿灌注樁或擠擴灌注樁，其單樁承載力受場地的土質情況和施工工藝影響較大，應通過靜載試樁方能得到確切的單樁承載力。7 抗壓樁承載力驗算和布樁常見問題【相關標準】樁基豎向承載力計算應符合建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條的規(guī)定。建筑地基基礎

43、設計規(guī)范GB50007-2002第8.5.2-4條規(guī)定：布置樁位時宜使樁基承載力合力點與豎向永久荷載合力作用點重合。【提示】抗壓樁承載力驗算時，應分別取軸心和偏心豎向力作用下的荷載效應標準組合。當按建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001（2008年版）第條規(guī)定進行樁基抗震承載力驗算時，應分別取軸心和偏心豎向力作用下的地震作用效應和荷載效應標準組合。布樁原則應力求使樁基承載力合力點與豎向永久荷載合力作用點重合。對于砌體結構和剪力墻結構，應盡量沿墻下軸線條形布樁，當上部荷載較大時可雙排成對或交錯布置。在建筑物的四角、轉角和墻體相交處宜布置樁位，門窗洞口或無墻開間內宜盡量避免布樁，以使上部荷載傳力

44、直接并減少承臺梁的受力。對于異形柱框架結構，可采用柱下獨立承臺布樁的方式，布樁時應通過計算異形柱的形心，盡可能使樁基合力點與異形柱的形心重合，以減少偏心距的不利影響；也可以采用沿柱軸線地梁下布樁的方式，避免計算異形柱形心帶來的繁瑣，并減少因形心對中造成的承臺定位多樣化。另外，布樁時應選取對應于單一工況的組合內力，而不應將各工況中的內力最大值（Nmax、Mmax、Vmax）作為同一種工況的組合內力進行計算，因為各項內力均出現最大值并不會在同一種工況中發(fā)生。8 樁身承載力驗算公式中抗力與荷載效應組合不應采用不同類別的代表值【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條規(guī)定：當樁基承受

45、拔力時，應對樁基進行抗拔驗算及樁身抗裂驗算；第條規(guī)定：樁身混凝土強度應滿足樁的承載力設計要求。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第5.8.1條規(guī)定：樁身應進行承載力和裂縫控制計算?！咎崾尽繕渡沓休d力驗算時應注意以下問題：1）抗拔樁應對樁基進行抗拔驗算及樁身抗裂驗算。對于允許出現裂縫的三級裂縫控制等級的基樁，因天津地區(qū)標準凍結深度通常為0.6m，且地下水位較高，一般可認為基樁混凝土處于穩(wěn)定水位以下的二a類環(huán)境中，其裂縫寬度可按建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條的規(guī)定控制在0.3mm以內；當地下水或土對混凝土結構具有強、中等腐蝕性時，抗拔樁的裂縫控制等級應提高一級?？拱螛兜恼孛媸芾休d力

46、按建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008式5.8.7驗算：NfyAsfpyApy，公式右側項為樁身抗拔力的設計值，因此公式左側的N應取荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值作為代表值，而不應采用單樁抗拔承載力特征值。2） 驗算抗壓樁的樁身強度時，可按建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008式-1和5.8.2-2驗算。當不考慮樁身配筋時采用式5.8.2-2：NcfcAps，式中的N應取荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值為代表值，而非采用單樁豎向抗壓承載力特征值，也非單樁豎向抗壓承載力設計值；基樁成樁工藝系數c可結合樁的類型和地區(qū)經驗確定。9 布樁中心距問題 【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50

47、007-2002第-1條規(guī)定：摩擦型樁的中心距不宜小于樁身直徑的3倍。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第3.3.3條根據土的類別與成樁工藝、樁的擠土效應、樁數及排列等因素規(guī)定了基樁的最小中心距?！咎崾尽磕壳安糠止こ痰幕鶚堕g距仍然按照已廢止的建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-94的規(guī)定控制，達不到現行規(guī)范的要求。工程基樁的布置是樁基概念設計的主要內涵，基樁的最小中心距規(guī)定基于以下兩個因素確定：1）為了有效發(fā)揮樁的承載力。群樁試驗表明對于非擠土樁，樁距34d時，側阻和端阻的群樁效應系數接近或略大于1，砂土、粉土略高于粘性土。考慮承臺效應的群樁效率則均大于1。但樁基的變形因群樁效應而增大，亦即樁基的豎

48、向支承剛度因樁土相互作用而降低。2）基樁最小中心距還需考慮成樁工藝，對于非擠土樁，不需考慮擠土效應問題；對于擠土樁，為減小擠土負面效應，在飽和粘性土和密實土層條件下，樁距應適當加大。因此最小樁距的規(guī)定，考慮了非擠土、部分擠土和擠土效應，同時考慮樁的排列與數量等因素。升版后的樁基規(guī)范（已于2008年10月01日實施）表與舊規(guī)范相比有了新的規(guī)定，在樁基設計時應執(zhí)行新規(guī)范。10 灌注樁的配筋長度問題【相關標準】建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定：摩擦型灌注樁的配筋長度不應小于23樁長；當受水平荷載時，配筋長度尚不宜小于4.0。建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第8.5.2-7.3

49、）條規(guī)定：坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌巖端承樁應通長配筋。【提示】天津地區(qū)的基樁基本上均為摩擦型樁。一般情況下，摩擦型灌注樁計算樁身強度時無需考慮樁身配筋即可滿足樁的承載力設計要求，因此某些工程采用灌注樁時通常僅配置少量的縱向構造鋼筋，但配置的鋼筋長度不滿足規(guī)范要求。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定摩擦型灌注樁的配筋長度不應小于樁長的23；當樁承受水平力時，尚不應小于樁反彎點的下限值4.0；當有液化土層、軟弱土層時，為提高樁基的穩(wěn)定性，同時考慮到施工中避免擠土等影響而產生斷樁，樁的縱向鋼筋應穿越這些土層并進入穩(wěn)定土層一定深度，配筋長度應按上述規(guī)定取較大值。為確

50、保樁身長度和成樁質量，底部13樁長范圍內也宜有少量的縱筋貫通。抗拔樁應根據樁長、樁的裂縫控制等級、樁側土性等因素通長等截面或變截面配筋。11 未進行基礎沉降驗算【相關標準】建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第條規(guī)定：地基基礎設計等級為甲級、乙級的建筑物，以及表3.0.2中規(guī)定的可不作地基變形驗算范圍以外的丙級建筑物，均應進行地基變形驗算。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定：設計等級為甲級的建筑樁基，設計等級為乙級的體型復雜、荷載分布顯著不均勻或樁端以下存在軟弱土層的建筑樁基，軟土地基多層建筑減沉復合疏樁基礎，應進行樁基沉降驗算?！咎崾尽繉τ谏鲜鰲l文規(guī)定的需進行基礎沉降驗算的

51、工程，設計文件中應提供基礎沉降計算書。建筑物的基礎沉降變形允許值應符合建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002表和建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008表的規(guī)定。12 忽略樁基的水平承載力驗算【相關標準】建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001（2006年版）第條規(guī)定了可不進行樁基抗震承載力驗算的建筑類型，除此之外的建筑物應進行樁基的水平抗震承載力驗算；建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第5.7.1條規(guī)定：受水平荷載的一般建筑物和水平荷載較小的高大建筑物，應驗算單樁基礎或群樁中基樁的水平承載力。【提示】一般情況下，設計對于樁基的豎向承載力驗算比較重視，但容易忽略樁基的水平承載力驗算。對于受

52、水平荷載較大的設計等級為甲級、乙級的建筑樁基，其單樁水平承載力特征值應通過水平靜載試驗確定，其它情況的基樁可根據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第5.7節(jié)的相關規(guī)定估算單樁水平承載力特征值。驗算樁基的水平承載力時，應注意按照建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第-7條規(guī)定的不同工況將單樁水平承載力特征值乘以相應的調整系數。13 管樁用作抗拔樁時，對施工的要求不明確【存在問題】有少量采用預應力混凝土管樁作為抗拔樁的工程，未注明對抗拔樁的試樁要求，布樁設計采用的單樁抗拔承載力無可靠依據；在圖紙中僅注明選用管樁的圖集號，未明確提出對抗拔樁的特殊施工要求?！咎崾尽慨數叵率一虻叵聵嬛锫裰幂^深，經抗

53、浮驗算需設置抗拔樁時，如采用預應力混凝土管樁作抗拔樁，則應預先做管樁抗拔靜載試驗，單樁抗拔承載力取值應以試樁報告為準。在圖紙中應明確注明經計算確定的樁頂鋼筋與端板的焊接方式、焊接長度、焊縫高度、伸入承臺內的鋼筋數量和錨固長度、以及接樁部位的施工要求，確保樁頂鋼筋與樁的連接構造和接樁處鋼板的焊縫滿足抗拔力的要求。或采用管樁頂部灌芯插筋與承臺錨固連接的方法，試驗表明：無論是否截樁，當灌芯長度4.5m時，只要灌芯插筋滿足計算要求，均能保證樁基的抗拔力；填芯混凝土應灌注飽滿，宜摻入適量的微膨脹劑，且混凝土強度等級不低于C30。當地下水或土對鋼結構有腐蝕性時，對于摩擦樁來說，在接樁處的鋼板部位涂刷防腐涂

54、料難以保證其抗腐蝕性能，因此一般情況下，應盡量不采用預應力混凝土管樁作為抗拔樁使用。14 基礎構件的最小配筋率不滿足規(guī)范要求【相關標準】混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002第條規(guī)定了鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的最小配筋率；第9.5.2條規(guī)定：對臥置于地基上的混凝土板，板中受拉鋼筋的最小配筋率可適當降低，但不應小于0.15%。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第條規(guī)定：柱下獨立樁基承臺的最小配筋率不應小于0.15%，柱下獨立兩樁承臺和條形承臺梁的最小配筋率不應小于0.2%?！咎崾尽繉τ诮孛娓叨容^大的基礎底板、獨立基礎或承臺，如直接采用抗彎計算的結果進行配筋，其配筋率有可能不滿足上述

55、條文規(guī)定的要求，因此設計時應注意復核基礎構件的配筋率是否滿足最小構造配筋要求。 對于框架柱下的獨立基礎和墻下條形基礎等擴展基礎，其最小配筋率可取0.15%。 15 基礎墻體不應采用多孔磚砌體【相關標準】多孔磚砌體結構技術規(guī)范JGJ137-2001第條規(guī)定：多孔磚砌體不應用于±0.000m以下標高的墻體和基礎?！咎崾尽繉τ?#177;0.000m以下標高的墻體和基礎，比較潮濕或易受地下水浸泡，使多孔磚的強度下降并且降低磚的耐久性。因此，當上部結構采用多孔磚時，應在總說明或基礎圖中注明基礎墻體采用實心磚。16 獨立柱基間基礎系梁與基礎地梁的概念混淆【相關標準】建筑抗震設計規(guī)范GB5001

56、1-2001（2008年版）第條規(guī)定了獨立柱基間基礎系梁的設置要求。建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008第4.2.6條規(guī)定了承臺之間基礎系梁的計算方法和構造要求。建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第8.3.2條、第8.4.10條和8.4.11條分別規(guī)定了柱下條形基礎梁、筏基基礎梁的計算原則和構造要求。【提示】基礎系梁作為連接獨立基礎或承臺的構件，屬于構造地梁?；A間的相互連接是確保建筑物在地震時能起整體作用的重要構造要求，也即在不均勻水平和豎向地面運動作用下，保證建筑物的整體性8。當基礎系梁上有填充墻時，可按偏壓（拉）構件計算。當基礎系梁承受次地梁傳來的較大集中力需要設置附加吊筋時，

57、附加吊筋的開口向上，與混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002圖3（b）的形式是相同的。當基礎形式采用柱下條形基礎或梁板式筏形基礎時，基礎梁承受條基或筏基所傳的向上反力。在比較均勻的地基上，當上部結構剛度較好、荷載分布較均勻、且基礎梁的高度不小于1/6柱距時，地基反力可按直線分布，基礎梁可按連續(xù)梁計算，此時邊跨跨中彎矩及第一內支座的彎矩值宜乘以1.2的系數；當不滿足以上要求時，可按彈性地基梁方法進行分析計算?；A梁縱向受力鋼筋除滿足計算要求外，頂部鋼筋按計算配筋全部貫通，底部鋼筋尚應有1/21/3貫通全跨，且其配筋率不應小于0.15%。 梁板式筏形基礎可按圖集04G101-3采用平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖進行設計，條形基礎梁也可參照圖集04G101-3用平法表示。有些工程的基礎設計中，將獨立柱基間基礎系梁與基礎地梁的概念混淆，錯誤地選用了平法圖集04G101-3表示獨立柱基間基礎系梁的構造做法。因為獨立基礎或承臺之間的基礎系梁與基礎地梁從受力特點、計算方法到構造形式均不相同，所以基礎系梁不能采用筏形基礎平面表示法圖集04G101-3進行設計。17 基礎地梁的縱向腰筋設置