世界城外墻腳手架的搭設(shè)型鋼

1、編 制： 審 核： 審 批： 審批時間：二O一三年 月 日河南國基建設(shè)集團有限公司世界城C標(biāo)段項目經(jīng)理部1.編制依據(jù)1.1建筑施工計算手冊（第二版）1.2建筑施工手冊（第四版）1.3國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GBJ50009-2001）1.4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20011.5高空作業(yè)操作技術(shù)規(guī)程JGJ80-911.6國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-992.工程概況洛陽世界城C區(qū)工程位于河洛路與孫辛路交叉口西南角，由洛陽海晨置業(yè)有限公司投資建設(shè)，中色科技股份有限公司設(shè)計,河南清鴻建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，河南國基建設(shè)集團有限公司總承包。本工程為高層商品住宅樓

2、，地上27層；獨立商業(yè)裙樓三層，地上3層。層高分別為：1#2#6#樓地下一層6m ；一層2.9m；二層以上住宅標(biāo)準(zhǔn)層2.9m。3#、5#樓地下二層4.325m ；地下一層2.975m ；一層2.9m；二層以上住宅標(biāo)準(zhǔn)層2.9m。建筑屋面高度78.3m。3.施工部署根據(jù)本工程樓層高度、結(jié)構(gòu)特點、施工進(jìn)度安排要求，設(shè)計外腳手架具體搭設(shè)方案如下：結(jié)合本工程實際情況，在懸挑架施工過程中，采用懸挑工字鋼和懸挑鋼管相結(jié)合的形式，外懸挑腳手架采用16#工字鋼為懸挑支撐，在7層、13層、19層、25層樓板采用外懸挑工字鋼腳手架，每次懸挑高度不允許超過20米。每層按照施工規(guī)范要求設(shè)置連墻件，懸挑腳手架挑出層上層

3、利用直徑16mm鋼絲繩鋼絲繩進(jìn)行卸載。1#樓一層六層頂處沿結(jié)構(gòu)外延搭設(shè)落地雙排腳手架，其高度為17.4m，生根室外地坪上。七層處則采用搭設(shè)型鋼懸挑腳手架，分四次懸挑，每六層懸挑，高度為17.4m，第一次采用工字鋼懸挑層712層（高度為17.4米），第二次采用工字鋼懸挑從1318層，第三次1924層，第四次25至屋面+6.5米（高度為15.2米）。（樣板房裝修）。6#樓在基礎(chǔ)頂六層頂處沿結(jié)構(gòu)外延搭設(shè)落地雙排腳手架，其高度為17.4m，生根室外地坪上。七層處則采用搭設(shè)型鋼懸挑腳手架，分四次懸挑，每六層懸挑，高度為17.4m，第一次采用工字鋼懸挑層712層（高度為17.4米），第二次采用工字鋼懸挑從

4、1318層，第三次1924層，第四次25至屋面+6.5米（高度為15.2米）。2#樓在基礎(chǔ)頂六層頂處沿結(jié)構(gòu)外延搭設(shè)落地雙排腳手架，其高度為17.4m，生根室外地坪上。七層處則采用搭設(shè)型鋼懸挑腳手架，分四次懸挑，每六層懸挑，高度為17.4m，第一次采用工字鋼懸挑層712層（高度為17.4米），第二次采用工字鋼懸挑從1318層，第三次1924層，第四次25至屋面+6.5米（高度為15.2米）。3#、5#樓從基礎(chǔ)頂六層頂處則采用搭設(shè)落地腳手架，其高度為17.4m，生根室外地坪上。七層處則采用搭設(shè)型鋼懸挑腳手架，分四次懸挑，每六層懸挑，高度為17.4m，第一次采用工字鋼懸挑層712層（高度為17.4米

5、），第二次采用工字鋼懸挑從1318層，第三次1924層，第四次25至屋面+6.5米（高度為15.2米）。落地架在3層采用直徑16mm鋼絲繩卸載一次。屋頂花架等部分的腳手架外延部分根據(jù)結(jié)構(gòu)施工的防護(hù)需要可從外腳手架體繼續(xù)接高搭設(shè)，其它部分從外屋面起根據(jù)結(jié)構(gòu)施工的防護(hù)需要搭設(shè)落地式雙排腳手架 。根據(jù)文明施工及安全要求，采用滿掛密目式安全網(wǎng)實行全封閉式施工。 4.施工準(zhǔn)備4.1組織現(xiàn)場技術(shù)人員、腳手架班組長研究確定總體施工方案。4.2組織預(yù)算人員估算材料需用量及用工量。4.3材料準(zhǔn)備4.3.1鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的高頻焊接鋼管。其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）中的

6、Q235-A級鋼的規(guī)定。有嚴(yán)重銹蝕、彎曲、壓偏、損傷和裂紋者均不得使用。鋼管的長度應(yīng)符合安全技術(shù)規(guī)范要求，橫向水平桿不大于2.0m，其它不大于6.50m。每根鋼管的最大質(zhì)量不大于25kg。鋼管在腳手架上所處的部位和所起的作用，可分為：立桿、大橫桿、小橫桿、欄桿、剪刀撐、斜撐、拋撐。4.3.2扣件扣件式鋼管腳手架所用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定，注意腳手架所采用的扣件，不得發(fā)生破壞?？奂腥N類型：直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件。4.3.3連墻桿建筑施工用腳手架的安全度，特別是外腳手架的安全度，很大程度取決于腳手架與建筑結(jié)構(gòu)連接的牢固程度。本工

7、程連墻桿采用剛性連接，連接桿采用48鋼管。4.3.4其他a.竹笆：竹笆分踢腳板與墊鋪笆。在每步1.2m高處做一道扶手，25-30mm高設(shè)一道踢腳板，在施工層及施工層下層滿鋪竹笆片，并采用20號鐵絲與大橫桿綁扎牢固。b.安全密目網(wǎng)、平網(wǎng)：使用合格安全網(wǎng)。腳手架的外表面滿掛安全網(wǎng)，同時作業(yè)層以下設(shè)安全平網(wǎng)（每五步一道），以防材料下落傷人和高空操作人員墜落。5.扣件式鋼管腳手架的施工5.11腳手架材料的有關(guān)力學(xué)參數(shù)鋼管截面特性 規(guī) 格 抗拉、抗壓和抗彎強度 設(shè)計值f (N/mm2) 截面積A (mm2 ) 回轉(zhuǎn) 半徑i(mm) 彈性 模量E (N/mm2) 截面抵抗矩W（mm3） 截面慣 性矩I(m

8、m4) 48×3.5 205 489 15.8 2060005080 1219005.1.2荷載效應(yīng)組合計算項目荷載效應(yīng)組合 縱橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工均布活荷載腳手架立桿穩(wěn)定 永久荷載+施工均布活荷載永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風(fēng)荷載）連墻桿承載力風(fēng)荷載+5.0KN5.2扣件式鋼管腳手架的搭設(shè)方法和順序1、落地式腳手架搭設(shè)順序：放線墊板擺放掃地大橫桿逐根樹立立桿與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿安裝第一步大橫桿安第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設(shè)臨時拋撐第三步大、小橫桿連墻桿剪刀撐鋪腳手板和擋腳板扎安全網(wǎng)檢查驗收。2、懸挑腳手架采用四次懸挑、層層拉結(jié)的搭設(shè)方法進(jìn)行，搭

9、設(shè)順序及循環(huán)為：搭設(shè)底層懸挑工字鋼搭設(shè)底層大橫桿搭設(shè)底層內(nèi)外立桿搭設(shè)底層第二排大小橫桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件扎安全網(wǎng)作業(yè)層鋪腳手板和擋腳板檢查驗收3、總體要求：立桿縱距1.5m（局部有所調(diào)整）；立桿橫距0.9mm，用3塊竹笆平鋪每塊竹笆300寬，上鋪多層板，立桿水平桿步矩1.6m。外架外側(cè)水平桿搭設(shè)按照0.9m (安全網(wǎng)規(guī)格6m×1.8m)布局搭設(shè)，操作層滿鋪腳手板，并在操作層水平橫桿上0.3m高加設(shè)一道擋腳水平桿，拉緊后用（18#）20#鐵絲捆在立桿上，腳手架高度高出樓層并加設(shè)1.5m高護(hù)欄。外排架內(nèi)側(cè)設(shè)全封閉密目安全網(wǎng)

10、（100×100×2300目）。5.3腳手架的基礎(chǔ)落地搭設(shè)的建筑施工用腳手架，腳手架的自重及其上的施工荷載均由腳手架基礎(chǔ)傳至地基。因此，要使腳手架保持穩(wěn)定、牢固和安全，必須首先要有一個牢固的腳手架基礎(chǔ)，基礎(chǔ)利用筏板飛邊和原土層，原土下面加墊板；懸挑部分利用樓層。5.4扣件式鋼管腳手架的搭設(shè)建筑施工用的扣件式鋼管腳手架搭設(shè)的基本要求是：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃?？奂戒摴苣_手架搭設(shè)的施工順序如下：腳手架搭設(shè)是在腳手架基礎(chǔ)完成后進(jìn)行的。首步腳手架的步高為1800，離底部200mm處設(shè)置一道大、小橫桿（地桿），以保

11、持腳手架底部的整體性。底部的立柱應(yīng)間隔交叉用不同長度的鋼管，將相鄰立柱的對接接頭位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面錯開。腳手架搭設(shè)時先立立柱，立柱架設(shè)先立里側(cè)立柱，后立外側(cè)立柱，立立柱時要臨時固定。臨時固定方法可與建筑物結(jié)構(gòu)臨時連接，也可設(shè)臨時斜撐。架設(shè)腳手架時，切勿單獨一人操作，要防止腳手架倒塌傷人。立柱立好后，即架設(shè)大、小橫桿，當(dāng)?shù)谝徊降拇蟆⑿M桿架設(shè)完畢后，即在其上鋪設(shè)腳手板，做好固定件，以方便操作者上去架設(shè)第二步腳手架。同時，在立柱的外側(cè)的規(guī)定位置及時設(shè)置剪刀撐，以防止腳手架縱向傾倒。剪刀撐的設(shè)置應(yīng)與腳手架的向上架設(shè)同步進(jìn)行。腳手架的小橫桿，上下步應(yīng)交叉設(shè)置于立柱的不同側(cè)面，使立柱的

12、受荷偏心小。立柱接桿、扶手接長應(yīng)用對接扣件，不宜采用旋轉(zhuǎn)扣件。大、小橫桿與立柱連接扶手與立桿連接應(yīng)采用直角扣件。剪刀撐和斜撐與立桿和大橫桿的連接應(yīng)采用旋轉(zhuǎn)扣件。剪刀撐的縱向搭接度不小于700mm，采用旋轉(zhuǎn)扣件鎖緊，不宜采用對接扣件。所有扣件的緊固是否符合要求，可用力矩扳手實測（達(dá)到4070N.M），過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵件斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。在搭設(shè)腳手架時，每完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大、小橫桿的標(biāo)高和水平度，使腳手架的步高、橫距、縱距始終保持一致。建筑施工用腳手架的搭設(shè)進(jìn)度，

13、應(yīng)高出施工面一步，使在操作面的施工人員在可靠的安全圍護(hù)，又保證腳手架在搭設(shè)中的穩(wěn)定。建筑施工用腳手架,一般是隨著結(jié)構(gòu)進(jìn)度分段搭設(shè)的。在每段腳手架搭設(shè)完畢后應(yīng)進(jìn)行驗收,驗收合格后并辦妥驗收手續(xù)方可使用?？奂侥_手架搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差見后表。5.4建筑施工用腳手架與建筑物結(jié)構(gòu)的連接外腳手架與建筑物結(jié)構(gòu)的連接，是保證腳手架的穩(wěn)定性和垂直度的重要桿件。按下述規(guī)定設(shè)置：a.連接桿的間距，水平方向每三根立柱設(shè)一點，垂直方向每兩步設(shè)一點，作矩形布置。外腳手架的斷口處（即井架處）兩端應(yīng)每步設(shè)置連接。b.連接桿應(yīng)既能承受向外的拉力，又能承受向內(nèi)的壓力。一般應(yīng)做成工具式，以利重復(fù)使用?？刹捎?8×

14、3.5mm的鋼管，伸入墻長度在600mm左右，一端用直角扣件與腳手架內(nèi)側(cè)立桿扣緊，另一端用直角扣件與埋入建筑物結(jié)構(gòu)內(nèi)的鋼管固定。c.連接件應(yīng)允許有適當(dāng)?shù)恼{(diào)整余地。d.如在規(guī)定位置設(shè)置連接點有困難時，應(yīng)在鄰近節(jié)點處補足。e.連接點必須從第二步大橫桿處開始設(shè)置。5.5落地腳手架計算： 落地式扣件鋼管腳手架計算書（生根土上） 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為不超過20米，立桿采用單立管。 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻

15、件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。 卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。 卸荷鋼絲繩的換算系數(shù)為0.85，安全系數(shù)K=10.0，上吊點與下吊點距離5.0m。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000&

16、#215;0.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.1

17、72+0.117×1.260)×1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強度驗算： =0.370×106/5080.0=72.916N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.900kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105

18、×121900.0)=1.992mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900×1.500/3=0.157kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=1.2×0.0

19、58+1.2×0.157+1.4×1.350=2.148kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.148× =0.649×106/5080.0=127.776N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如

20、下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度 V2=1565.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.613mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.626mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/1

21、50與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×0.900=0.035kN 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.2×0.035+1.2×

22、;0.236+1.4×2.025=3.160kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×30.400=3.794kN (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 NG2 =

23、0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×30.400=0.228kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.732kN。 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2

24、取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.200 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考慮風(fēng)荷載時,立

25、桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk - 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m)； h - 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 0.卸荷計算規(guī)范外內(nèi)容，供參考 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內(nèi)增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數(shù)平均分配

26、。 經(jīng)過計算得到 1=arctg5.00/(0.90+0.30)=1.335 2=arctg5.00/0.30=1.511 最下面的立桿軸向力在考慮風(fēng)荷載時為8.773kN和8.773kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風(fēng)荷載時為9.411kN和9.411kN。 考慮荷載組合，各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN) T1=9.68 T2=9.43 N1=2.26 N2=0.57 其中T鋼絲繩拉力，N鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為9.678kN。 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×9.678/0.850=113.864kN。 選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗

27、拉強度1550MPa，直徑15.5mm。滿足要求! 吊環(huán)強度計算公式為 = N / A < f 其中f - 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定f = 50N/mm2； A -吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。 經(jīng)過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(19356.953×4/3.1416/50/2)1/2=16mm。 1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=9.41kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.19； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m),由公式 l0

28、 = kuh 確定，l0=3.12m； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u - 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 103.60 f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.77kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.

29、19； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u - 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW - 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW = 0.273kN.m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 150.37 f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 <

30、; f,滿足要求! 六、最大搭設(shè)高度的計算: 不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算： 其中 NG2K - 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.938kN； NQ - 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ = 4.050kN； gk - 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk = 0.125kN/m； 經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 Hs = 70.965米。 腳手架搭設(shè)高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值 H = 50.000米。 考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉

31、和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算： 其中 NG2K - 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.938kN； NQ - 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ = 4.050kN； gk - 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk = 0.125kN/m； Mwk - 計算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩，； 經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 Hs = 44.013米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw

32、 wk - 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值，wk = 0.472kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 7.144kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 12.144kN 連墻件軸向力設(shè)計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l/i=30.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 95.411kN Nf&g

33、t;Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求! 連墻件采用雙扣件與墻體連接，有獨立柱處用鋼管與柱剛性連接加固。 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 72.39 N - 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 (kN)；N = 9.41 A - 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.13 fg - 地基承載力設(shè)計值 (N/mm2)；fg = 72.50 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc - 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc =

34、0.50 fgk - 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 145.00 地基承載力的計算滿足要求! 落地式扣件鋼管腳手架計算書（生根筏板砼上） 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為不超過20米，立桿采用單立管。 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，

35、大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強

36、度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.172+0.117×1.260)×1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強度驗算： =0.370×106/5080.0=72.916N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標(biāo)

37、準(zhǔn)值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.900kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.992mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038&

38、#215;1.500=0.058kN 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900×1.500/3=0.157kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.350=2.148kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.148&

39、#215; =0.649×106/5080.0=127.776N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度 V2=1565

40、.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.613mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.626mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×0.900=0.03

41、5kN 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025=3.160kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活

42、荷載和風(fēng)荷載。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×35.000=4.368kN (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.350)/2=1.313kN (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；

43、0.005 NG4 = 0.005×1.500×35.000=0.262kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.393kN。 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(

44、GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.200 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=13.34kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算