NaOH水溶液蒸發(fā)裝置的設(shè)計(jì)

1、目 錄符號(hào)說(shuō)明·················································

2、;·····················2第一節(jié) 概述···························

3、3;······································3一、蒸發(fā)及蒸發(fā)流程··········

4、··········································3二、蒸發(fā)操作的分類······&#

5、183;·············································4三、蒸發(fā)操作的特點(diǎn)··

6、3;·················································4四、蒸

7、發(fā)設(shè)備·················································

8、83;········4五、蒸發(fā)器選型········································&

9、#183;···············5第二節(jié) 工藝流程草圖································&#

10、183;··························5第三節(jié) 三效蒸發(fā)器得工藝計(jì)算·····················

11、;·····························5一、估計(jì)各效蒸發(fā)量和完成液濃度··················&

12、#183;····················5二、估計(jì)各效溶液的沸點(diǎn)和有效總溫差··························&

13、#183;········6（一）各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失/···············6（二）各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失··················

14、·7（三）流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失······················8（四）各效料夜的溫度和有效總溫差····················

15、3;············8三、加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算·······························8四、蒸發(fā)器的傳熱面積的估算·

16、··········································9五、有效溫差的再分配······&

17、#183;··········································10六、重復(fù)上述計(jì)算步驟·····&

18、#183;···········································10（一）計(jì)算各效溶液濃度····

19、·······································10（二）計(jì)算各效溶液沸點(diǎn)·········

20、;··································10（三）各效焓衡算··············&

21、#183;··································11（四）蒸發(fā)器傳熱面積的計(jì)算············

22、3;··························12七、計(jì)算結(jié)果······················&#

23、183;··································12第四節(jié) 蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算一、加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)·········

24、3;···························12二、循環(huán)管的選擇·····················

25、································13三、加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定···············

26、······················13四、分離室直徑與高度的確定·························

27、83;·················13五、接管尺寸的確定······························

28、3;····················14(一)溶液的進(jìn)出口····························

29、;····················14（二）加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口 ··························

30、3;·····14（三）冷凝水出口···········································

31、······14第五節(jié) 蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備·········································

32、83;··········14一、氣液分離器······································

33、··················14二、蒸汽冷凝器······························

34、83;·························15（一）冷卻水量·······················

35、·························15（二） 冷凝器的直徑·······················

36、························16（三）淋水板的設(shè)計(jì)························&

37、#183;·······················16第六節(jié) 主要設(shè)備強(qiáng)度計(jì)算及校核·······················&#

38、183;························17一、蒸發(fā)分離室厚度設(shè)計(jì)·······················&

39、#183;·······················17二、加熱室厚度校核························&#

40、183;··························18符號(hào)說(shuō)明 第一節(jié) 概述一、 蒸發(fā)及蒸發(fā)流程蒸發(fā)是采用加熱的方法，使含有不揮發(fā)性雜質(zhì)（如鹽類）的溶液沸騰，除去其中被汽化單位部分雜質(zhì)，使溶液得以濃縮的單元操作過(guò)程。蒸發(fā)操作廣泛用于濃縮各種不揮發(fā)性物質(zhì)的水溶液，是化工、醫(yī)藥、食品等工業(yè)中較為常見的單元操作?；どa(chǎn)中蒸發(fā)主要用于

41、以下幾種目的：1獲得濃縮的溶液產(chǎn)品；2、將溶液蒸發(fā)增濃后，冷卻結(jié)晶，用以獲得固體產(chǎn)品，如燒堿、抗生素、糖等產(chǎn)品；3、脫除雜質(zhì)，獲得純凈的溶劑或半成品，如海水淡化。進(jìn)行蒸發(fā)操作的設(shè)備叫做蒸發(fā)器。蒸發(fā)器內(nèi)要有足夠的加熱面積，使溶液受熱沸騰。溶液在蒸發(fā)器內(nèi)因各處密度的差異而形成某種循環(huán)流動(dòng)，被濃縮到規(guī)定濃度后排出蒸發(fā)器外。蒸發(fā)器內(nèi)備有足夠的分離空間，以除去汽化的蒸汽夾帶的霧沫和液滴，或裝有適當(dāng)形式的除沫器以除去液沫，排出的蒸汽如不再利用，應(yīng)將其在冷凝器中加以冷凝。蒸發(fā)過(guò)程中經(jīng)常采用飽和蒸汽間壁加熱的方法，通常把作熱源用的蒸汽稱做一次蒸汽，從溶液蒸發(fā)出來(lái)的蒸汽叫做二次蒸汽。二、 蒸發(fā)操作的分類按操作的

42、方式可以分為間歇式和連續(xù)式，工業(yè)上大多數(shù)蒸發(fā)過(guò)程為連續(xù)穩(wěn)定操作的過(guò)程。按二次蒸汽的利用情況可以分為單效蒸發(fā)和多效蒸發(fā)，若產(chǎn)生的二次蒸汽不加利用，直接經(jīng)冷凝器冷凝后排出，這種操作稱為單效蒸發(fā)。若把二次蒸汽引至另一操作壓力較低的蒸發(fā)器作為加熱蒸氣，并把若干個(gè)蒸發(fā)器串聯(lián)組合使用，這種操作稱為多效蒸發(fā)。多效蒸發(fā)中，二次蒸汽的潛熱得到了較為充分的利用，提高了加熱蒸汽的利用率。按操作壓力可以分為常壓、加壓或減壓蒸發(fā)。真空蒸發(fā)有許多優(yōu)點(diǎn)：（1）、在低壓下操作，溶液沸點(diǎn)較低，有利于提高蒸發(fā)的傳熱溫度差，減小蒸發(fā)器的傳熱面積；（2）、可以利用低壓蒸氣作為加熱劑；（3）、有利于對(duì)熱敏性物料的蒸發(fā)；（4）、操作溫度

43、低，熱損失較小。在加壓蒸發(fā)中，所得到的二次蒸氣溫度較高，可作為下一效的加熱蒸氣加以利用。因此，單效蒸發(fā)多為真空蒸發(fā)；多效蒸發(fā)的前效為加壓或常壓操作，而后效則在真空下操作。三、 蒸發(fā)操作的特點(diǎn)從上述對(duì)蒸發(fā)過(guò)程的簡(jiǎn)單介紹可知，常見的蒸發(fā)時(shí)間壁兩側(cè)分別為蒸氣冷凝和液體沸騰的傳熱過(guò)程，蒸發(fā)器也就是一種換熱器。但和一般的傳熱過(guò)程相比，蒸發(fā)操作又有如下特點(diǎn) :(1) 沸點(diǎn)升高 蒸發(fā)的溶液中含有不揮發(fā)性的溶質(zhì)，在港臺(tái)壓力下溶液的蒸氣壓較同溫度下純?nèi)軇┑恼魵鈮旱?，使溶液的沸點(diǎn)高于純?nèi)芤旱姆悬c(diǎn)，這種現(xiàn)象稱為溶液沸點(diǎn)的升高。在加熱蒸氣溫度一定的情況下，蒸發(fā)溶液時(shí)的傳熱溫差必定小于加熱唇溶劑的純熱溫差，而且溶液的濃

44、度越高，這種影響也越顯著。(2) 物料的工藝特性 蒸發(fā)的溶液本身具有某些特性，例如有些物料在濃縮時(shí)可能析出晶體，或易于結(jié)垢；有些則具有較大的黏度或較強(qiáng)的腐蝕性等。如何根據(jù)物料的特性和工藝要求，選擇適宜的蒸發(fā)流程和設(shè)備是蒸發(fā)操作彼此必須要考慮的問(wèn)題。(3) 節(jié)約能源 蒸發(fā)時(shí)汽化的溶劑量較大，需要消耗較大的加熱蒸氣。如何充分利用熱量，提高加熱蒸氣的利用率是蒸發(fā)操作要考慮的另一個(gè)問(wèn)題。四、蒸發(fā)設(shè)備   蒸發(fā)設(shè)備的作用是使進(jìn)入蒸發(fā)器的原料液被加熱，部分氣化，得到濃縮的完成液，同時(shí)需要排出二次蒸氣，并使之與所夾帶的液滴和霧沫相分離。   蒸發(fā)的主體設(shè)備是蒸發(fā)器，它

45、主要由加熱室和蒸發(fā)室組成。蒸發(fā)的輔助設(shè)備包括：使液沫進(jìn)一步分離的除沫器，和使二次蒸氣全部冷凝的冷凝器。減壓操作時(shí)還需真空裝置。茲分述如下：  由于生產(chǎn)要求的不同，蒸發(fā)設(shè)備有多種不同的結(jié)構(gòu)型式。對(duì)常用的間壁傳熱式蒸發(fā)器，按溶液在蒸發(fā)器中的運(yùn)動(dòng)情況，大致可分為以下兩大類：（1）循環(huán)型蒸發(fā)器   特點(diǎn)：溶液在蒸發(fā)器中做循環(huán)流動(dòng)，蒸發(fā)器內(nèi)溶液濃度基本相同，接近于完成液的濃度。操作穩(wěn)定。此類蒸發(fā)器主要有   a.中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，   b.懸筐式蒸發(fā)器 c.外熱式蒸發(fā)器， d.列文式蒸發(fā)器 e.強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。其中，前四種為自然循環(huán)

46、蒸發(fā)器。（2）單程型蒸發(fā)器   特點(diǎn)：溶液以液膜的形式一次通過(guò)加熱室，不進(jìn)行循環(huán)。  優(yōu)點(diǎn)：溶液停留時(shí)間短，故特別適用于熱敏性物料的  蒸發(fā)；溫度差損失較小，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)較大。  缺點(diǎn)：設(shè)計(jì)或操作不當(dāng)時(shí)不易成膜，熱流量將明顯下降；不適用于易結(jié)晶、結(jié)垢物料的蒸發(fā)。  此類蒸發(fā)器主要有     a.升膜式蒸發(fā)器，     b.降膜式蒸發(fā)器，     c.刮板式蒸發(fā)器五、蒸發(fā)器選型本

47、次設(shè)計(jì)采用的是中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 ：結(jié)構(gòu)和原理：其下部的加熱室由垂直管束組成，中間由一根直徑較大的中央循環(huán)管。當(dāng)管內(nèi)液體被加熱沸騰時(shí)，中央循環(huán)管內(nèi)氣液混合物的平均密度較大；而其余加熱管內(nèi)氣液混合物的平均密度較小。在密度差的作用下，溶液由中央循環(huán)管下降，而由加熱管上升，做自然循環(huán)流動(dòng)。溶液的循環(huán)流動(dòng)提高了沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，強(qiáng)化了蒸發(fā)過(guò)程。這種蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)緊湊，制造方便，傳熱較好，操作可靠等優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用十分廣泛，有"標(biāo)準(zhǔn)蒸發(fā)器"之稱。為使溶液有良好的循環(huán)，中央循環(huán)管的截面積，一般為其余加熱管總截面積的40%100%；加熱管的高度一般為12m；加熱管徑多為2575mm之間。但實(shí)際上，

48、由于結(jié)構(gòu)上的限制，其循環(huán)速度一般在0.40.5m/s以下；蒸發(fā)器內(nèi)溶液濃度始終接近完成液濃度；清洗和維修也不夠方便。第二節(jié) 蒸發(fā)裝置設(shè)計(jì)任務(wù)一、 設(shè)計(jì)題目NaOH水溶液蒸發(fā)裝置的設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件1、設(shè)計(jì)任務(wù)處理量（ ）： 5000 （kg/h）料液濃度（ ）： 5% （wt%）質(zhì)量分率產(chǎn)品濃度（ ）： 30% （wt%）質(zhì)量分率加熱蒸汽溫度（ ） 147.3 （）末效冷凝器的溫度（ ） 65.2 （）2、操作條件加料方式： 三效并流加料 原料液溫度： 15 各效蒸發(fā)器中溶液的平均密度：1=1060kg/m3，2=1250kg/m3，3=1330kg/m3 加熱蒸汽壓強(qiáng)： 445kPa

49、（絕壓） ，冷凝器壓強(qiáng)為 28 kPa（絕壓） 各效蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)：K1=1800W/（m2·K），K2=1200W/（m2·K），K3=600W/（m2·K） 各效蒸發(fā)器中液面的高度： 2m 各效加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出。假設(shè)各效傳熱面積相等，并忽略熱損失。3、設(shè)備型式 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 第三節(jié) 三效蒸發(fā)器得工藝計(jì)算一、估計(jì)各效蒸發(fā)量和完成液濃度多效蒸發(fā)的工藝計(jì)算的主要依據(jù)是物料衡算和、熱量衡算及傳熱速率方程。計(jì)算的主要項(xiàng)目有：加熱蒸氣（生蒸氣）的消耗量、各效溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積。計(jì)算的已知參數(shù)有：料液的流量、溫度和濃度，最終完成液的濃度

50、，加熱蒸氣的壓強(qiáng)和冷凝器中的壓強(qiáng)等。蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟多效蒸發(fā)的計(jì)算一般采用試算法。（1） 根據(jù)工藝要求及溶液的性質(zhì)，確定蒸發(fā)的操作條件（如加熱蒸氣壓強(qiáng)及冷凝器的壓強(qiáng)），蒸發(fā)器的形式、流程和效數(shù)。（2） 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步估計(jì)各效蒸發(fā)量和各效完成液的濃度。（3） 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)蒸氣通過(guò)各效的壓強(qiáng)降相等，估算個(gè)效溶液沸點(diǎn)和有效總溫差。（4） 根據(jù)蒸發(fā)器的焓衡算，求各效的蒸發(fā)量和傳熱量。（5） 根據(jù)傳熱速率方程計(jì)算各效的傳熱面積。若求得的各效傳熱面積不相等，則應(yīng)按下面介紹的方法重新分配有效溫度差，重復(fù)步驟（3)至（5），直到所求得各效傳熱面積相等（或滿足預(yù)先給出的精度要求）為止?？傉舭l(fā)量: 并

51、流加料蒸發(fā)中無(wú)額外蒸汽引出,可設(shè) W=W1+W2+W3=3.5=4167kg/h 由以上兩式可得:W1=1191kg/h;W2=1429kg/h;W3=1547kg/h; X1=0.067; X2= =0.105;X3=0.30二、估計(jì)各效溶液的沸點(diǎn)和有效總溫差設(shè)各效間的壓強(qiáng)降相等，則總壓強(qiáng)差為： 各效壓力差式中 P -各效加熱蒸汽壓強(qiáng)與二次蒸氣壓強(qiáng)之差KPa， -第一次加熱蒸氣的壓強(qiáng)KPa-末效冷凝器中的二次蒸氣的壓強(qiáng)KPa 由各效的壓力差可求得各效蒸發(fā)室的壓力, 即 由各效的二次蒸汽壓強(qiáng)，從手冊(cè)中查得相應(yīng)的二次蒸汽溫度和汽化潛熱列與下表中: 效數(shù)第一效第二效第三效二次蒸汽壓強(qiáng)Pi/(KPa

52、)30616728二次蒸汽溫度 Ti/()(即下一效加熱蒸汽溫度)134.0114.365.2二次蒸汽的汽化潛熱(即下一效加熱蒸汽的ri/)（kj/kg）216622212338 多效蒸發(fā)中的有效傳熱總溫度差可用下式計(jì)算：有效總溫度差 式中 -有效總溫度差，為各效有效溫度差之和，。-第一效加熱蒸氣的溫度，。-冷凝器操作壓強(qiáng)下二次蒸氣的飽和溫度，。-總的溫度差損失，為各效溫度差損失之和， =/+/+/式中 /- 由于溶液的蒸汽壓下降而引起的溫度差損失，/-由于蒸發(fā)器紅溶液的靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失，/-由于管道流體阻力產(chǎn)生壓強(qiáng)降而引起的溫度差損失，（一）各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失

53、/ 杜林規(guī)則（dnhringsrule）:某種溶液的沸點(diǎn)和相同壓強(qiáng)下標(biāo)準(zhǔn)液體（一般為水）的沸點(diǎn)呈線性關(guān)系。 根據(jù)各效二次蒸汽溫度（也即相同溫度壓力水的沸點(diǎn)）和各效完成液的濃度，由氫氧化鈉水溶液的杜林線圖可查的各效溶液得沸點(diǎn)分別為；tA1=136; tA2=117; tA3=81; 則各效由于溶液蒸汽壓壓下降所引起的溫度差損失為： =136-134=2.0 =117-114.3=2.7 =81-65.2=15.8 所以=2.0+2.7+15.8=20.5 （二）各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失為簡(jiǎn)便計(jì)算，以液層中部點(diǎn)處的壓力和沸點(diǎn)代表整個(gè)液層的平均壓力和平均溫度，則根據(jù)流體靜力學(xué)方程，液層

54、的平均壓力為：式中 蒸發(fā)器中 液面和底層的平均壓強(qiáng)，pa二次蒸氣的壓強(qiáng)，即液面處的壓強(qiáng)，pa溶液的平均密度，-液層高度g-重力加速度，根據(jù) 又因液位高度為2米由 NaOH水溶液比重圖可得下列數(shù)據(jù):NaOH水溶液密度(Kg/m3) =316KPa =179KPa =41KPa 根據(jù)各效溶液平均壓強(qiáng)查得對(duì)應(yīng)的飽和溶液溫度為: =135.1 ; =116.4; =75.6根據(jù) = 式中 -根據(jù)平均壓強(qiáng)求取的水的沸點(diǎn)，-根據(jù)二次蒸氣壓強(qiáng)求得水的沸點(diǎn), 所以1= - T=1.1 2= - T=2.1 3= -T=10.4 =1.1+2.1+10.4=13.6（三）流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失 取經(jīng)

55、驗(yàn)值1，即=0，則 故蒸發(fā)裝置得總的溫度差損失為 =+=20.5+13.6+0=34.1 （四）各效料夜的溫度和有效總溫差由各效二次蒸氣壓力及溫度差損失，即可由下式估算各效料夜的溫度， ti=Ti/+ 2.0+1.1+0=3.1 各效料夜得溫度為：t1=134.0+3.1=137.1，t2=114.3+4.8=119.1 ，t3=65.2+26.2=91.4有效總溫度差為 由手冊(cè)查的445Kpa飽和蒸氣的溫度為147.3，氣化潛熱為2127KJ/kg,所以 =147.3-65.2-34.1=48.0三、加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算第i效的焓衡算式為：x（式中x為溶液的濃度變化，以質(zhì)量分率

56、表示）。 第i效的蒸發(fā)量的 計(jì)算式為式中 -第i效的加熱蒸汽量，當(dāng)無(wú)額外蒸汽抽出時(shí)= - 第i效加熱蒸氣的汽化潛熱 -第i效二次蒸氣的汽化潛熱-原料液的比熱 -水的比熱，-分別為 第i效及第i-1效溶液的沸點(diǎn)-第i效的熱利用系數(shù),無(wú)因次，對(duì)于沸點(diǎn)進(jìn)料，考慮到氫氧化鈉溶液溶液濃縮熱的影響，則 由前面可知道， ,代入 .(a)第二效的熱衡算式為: 由前面可知道，所以.(b)第三效的熱衡算式為: 由前面可知道，,所以 .(C) 又因W1+ W2+ W3=4167 (d) 聯(lián)立(a),(b),(c),(d)式,解得: =1453Kg/h =1462Kg/h =1252Kg/h D1= 1530 Kg/

57、h四、蒸發(fā)器的傳熱面積的估算 任意一效的傳熱速率方程為 式中 -第i效的傳熱速率，W。 -第i效的傳熱系數(shù)，W/（m2, ）. -第i效的傳熱溫度差， Si-第i效的傳熱面積，m2在三效蒸發(fā)中，為了便于制造和安裝，通常采用各效傳熱面積相等的蒸發(fā)器，即 各效蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)：Q1=D1r1=Kg/h 誤差為，誤差較大，應(yīng)調(diào)整各效得有效溫度，重復(fù)上述計(jì)算過(guò)程。五、有效溫差的再分配 平均傳熱面積: 重新分配有效溫度差:= = =六、重復(fù)上述計(jì)算步驟（一） 計(jì)算各效溶液濃度; ， =0.3，（二） 計(jì)算各效溶液沸點(diǎn)末效溶液沸點(diǎn)和二次蒸汽壓強(qiáng)保持不變,各種溫度差損失可視為衡值，故末效溶液的沸點(diǎn)=90.

58、2.而 =27.5,則第三效加熱蒸汽溫度（即第二效二次蒸汽溫度）為 由于第二效二次蒸汽溫度為T2/=117.8,再由X2=0.120查杜林曲線得:tA2=121.7,所以第二效料夜的溫度為 同理 T2= T1/ = t2+=123.8+12.8=136.6再由 T1/ =136.6，X1=0.07， 查杜林曲線得: tA1=138.5 說(shuō)明溶液的溫度差損失變化不打，不必重新計(jì)算，故有效溫度差為 溫度差重新分配后，各效溫度情況列于下表:效次IIIIII加熱蒸氣溫度，有效溫度差，料夜溫度（沸點(diǎn)），=139.6=123.8=91.4（三）各效焓衡算: 第一效： （1）第二效： （2）第三效： (3)

59、又因?yàn)椋?W 1+ W2+ W3=4167Kg/h (4)聯(lián)解（1）（4），得 W 1=1463Kg/h W2 =1442Kg/hW3 =1262 Kg/h D =1540Kg/h與第一次熱量恒算所得結(jié)果： 計(jì)算的相對(duì)誤差均在0.05允許范圍之內(nèi)股計(jì)算得各效蒸發(fā)面積合理。其各效溶液濃度無(wú)明顯變化不必再算。（四）蒸發(fā)器傳熱面積的計(jì)算 Q1=D1r1=Kg/h 誤差計(jì)算得： ；所以誤差允許，取平均傳熱面積: 七、計(jì)算結(jié)果效數(shù)123冷凝器加熱蒸汽溫度()147.3136.6117.865.2操作壓強(qiáng)Pi/ (KPa)3291862828溶液沸點(diǎn)ti139.6123.891.4完成液濃度(%)7123

60、0蒸發(fā)水量Wi Kg/h146314421262生蒸汽量D Kg/h1540傳熱面積Si m256.856.856.8表中操作壓強(qiáng)按查得，按查得，第四節(jié) 蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算一、加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)蒸發(fā)器加熱管選?。海?的無(wú)縫鋼管 S-蒸發(fā)器的傳熱面積，m2 L-加熱管長(zhǎng)度，m； d0-加熱管外徑，m；當(dāng)加熱管的規(guī)格與長(zhǎng)度確立后，可由下式初步估算所需管子數(shù)n， 因加熱管固定在管板上，考慮管板厚度所占據(jù)的傳熱面積，則計(jì)算n時(shí)的管長(zhǎng)應(yīng)用（L0.1）m. 二、循環(huán)管的選擇中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%-100%。加熱管的總截面積可按n計(jì)算。循環(huán)管內(nèi)徑以D1表示，對(duì)于加熱面積較小的蒸發(fā)器，應(yīng)去較大的百分?jǐn)?shù)，取加熱管的面積70%，則 選取管子的直徑為：循環(huán)管管長(zhǎng)與加熱管管長(zhǎng)相同為2.0m。三、加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定 加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板撒謊能夠的排列方式。 加熱管在管板上的排列方式有三角形排列