螺紋鋼與圓鋼錨桿工作機理對比試驗研究-

1、第23卷 第3期巖石力學與工程學報 23(3:4694752004年2月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering Feb .,20042002年8月28日收到初稿,2002年11月7日收到修改稿。作者 榮 冠 簡介:男,31歲,1992年畢業(yè)于長春地質(zhì)學院地質(zhì)系,現(xiàn)任講師,主要從事巖土體穩(wěn)定性研究工作。E-mail :rg_mail 。螺紋鋼與圓鋼錨桿工作機理對比試驗研究榮 冠 朱煥春 周創(chuàng)兵(武漢大學水利水電學院 武漢 430072摘要 為深入研究以螺紋鋼為桿體的全長粘結(jié)砂漿錨桿錨固機理,進行了螺紋鋼錨桿與圓鋼錨桿對比試驗研究。試驗

2、結(jié)果表明拉拔條件下螺紋鋼受力范圍相對圓鋼小且衰減快;螺紋鋼周邊淺部粘結(jié)物應力水平高于圓鋼周邊粘結(jié)物應力,且其變形破壞更顯著;螺紋鋼以屈服形式破壞而圓鋼則整體拔出。通過試驗分析了螺紋鋼由于存在螺紋起伏使其與粘結(jié)物之間存在明顯擠壓、剪脹、剪斷等作用從而較大地提高了錨固強度。 關(guān)鍵詞 巖石力學,錨桿,應力,粘結(jié)介質(zhì),錨固強度分類號 TD 353+.6 文獻標識碼 A 文章編號 1000-6915(200403-0469-07TESTING STUDY ON WORKING MECHANISM OF FULLY GROUTEDBOLTS OF THREAD STEEL AND SMOOTH STEEL

3、Rong Guan ,Zhu Huanchun ,Zhou Chuangbing(School of Water Resources and Hydropower , Wuhan University , Wuhan 430072 ChinaAbstract In order to study the bolting mechanism of full grouted bolt ,a pull-out test of thread steel and smoothsteel is carried out. The test results show that the depth of load

4、 distribution along thread steel is lower than that along smooth steel and the stress in thread steel attenuates quickly under tensile load. At the same time the test results show that the load distribution along the bolt of thread steel is the same with the result of elasticity theory under lower l

5、oads. The stress in superficial part concrete around thread steel is higher than that around smooth steel and the failure in superficial part of concrete around thread steel is more obvious. The thread steel bolt yields and the smooth steel bolt is pulled out under tensile loads of 280 and 300 kN ,r

6、espectively. At last it is pointed out that there are compression ,dilatancy and shear failure at the thread tendon and grouting interface and bond strength is enhanced significantly ,which is the reason why the bond strength of thread steel bolt is higher. But there are only cohesion and friction a

7、t the smooth steel and grout interface ,so that the bond strength is lower. Key words rock mechanics ,bolt ,stress ,grouted medium ,bond strength1 試驗目的目前水利、礦山、交通等行業(yè)使用的砂漿錨桿絕大部分采用螺紋鋼筋,其原因是顯然的:螺紋鋼與砂漿界面粘結(jié)強度明顯高于圓鋼與砂漿界面粘結(jié)強度。礦山行業(yè)有關(guān)此方面試驗1表明,砂漿與圓鋼粘結(jié)強度為2.5 MPa 左右,而砂漿與螺紋鋼粘結(jié)強度為5.0 MPa 左右。文2對大谷石中砂漿錨桿進行拉拔對比試驗表明,螺

8、紋鋼錨桿抗拔力及粘結(jié)面平均剪切強度為圓鋼的3倍。文3試驗證實相同條件下 25 mm 螺紋鋼錨桿抗拔力是光面圓鋼的1.5倍左右。圓鋼錨桿與粘結(jié)物粘結(jié)強度主要由粘聚力及摩擦力決定,而螺紋鋼錨桿與粘結(jié)物之間強度不僅包括前面兩部分,還包括因螺紋起伏與砂漿之間產(chǎn)生擠壓、剪脹、剪斷等作用產(chǎn)生的等效強度,這在總體上較大地提高了其粘結(jié)強度。螺紋鋼與圓鋼此兩類錨桿錨固作用機理的差異 470 巖石力學與工程學報 2004年主要表現(xiàn)在錨桿軸力分布、粘結(jié)砂漿變形破壞、周邊巖體受力變形情況及錨固失效形式等方面的區(qū)別。為深入了解砂漿錨桿工作機理,合理進行錨固工程設(shè)計計算,特進行本項試驗研究。2 試驗情況介紹設(shè)計了2組共6

9、根錨桿進行拉拔試驗,3根為螺紋鋼(試驗編號1,2,3,3根為圓鋼(試驗編號4,5,6。螺紋鋼采用 32 II 級鋼(20MnSi,力學性能為屈服強度=s 390420 MPa ;抗拉強度=b 560585 MPa 。圓鋼采用 32合金結(jié)構(gòu)鋼(40Cr,力學性能為=s 795800 MPa ;=b 990995 MPa 。設(shè)計錨固長度為1.0 m ,錨桿直接澆埋在混凝土中。錨桿平面布置及試驗拉拔裝置見圖1和2?；炷翗颂枮镽 28200#,施工配比為:水泥砂子碎石水=12.023.840.46。 圖1 錨桿布置示意圖Fig.1 Sketch of bolt in concrete block 圖

10、2 錨桿拉拔裝置示意圖Fig.2 Schematic layout of the pull-out equipment錨桿上布置10個電阻應變片來測其不同深度應力值。貼片位置的深度分別為:0.05,0.10,0.15,0.20,0.30,0.40,0.50,0.60,070,0.80 m ?；炷翍兺ㄟ^埋設(shè)預制應變磚來測量。預埋應變磚設(shè)計成二類:一類為長條形,其上只貼一片應變片,用來測定某一方向應變值;另一類為立方形應變磚在其三個互相垂直面上分別貼上一片能測0°,45°,90°三個方向應變的應變花,用來測定該面上的主應變(圖3。混凝土內(nèi)應變測點位置為:從頂往底共

11、布置5層應變磚,其埋深分別為0,0.15,0.30,0.50,0.70 m 。第1層為8個測點,第2層為3個測點,第3層為2個測點,第4,5層只布置1個測點,具體情況見圖4。每層測點距錨桿中心的距離分別為0.05,0.15,0.25,0.40,0.60 m 。每個測點上分別布置有測水平向及垂直向應變的2塊長條形應變磚,其中1號錨桿有10個點上布置的是三面貼應變花的方磚。圖3 立方形應變磚 Fig.3 Cubical brick of strain gauge圖4 混凝土內(nèi)應變磚布置示意圖Fig.4 Location of measuring points in concrete block試驗

12、加載采用橫梁加載方式(圖2,設(shè)計最大拉拔荷載為300 kN 。加載按50 kN 一級進行,卸載按100 kN 進行。每級維持20 min ,然后讀數(shù),如出現(xiàn)錨桿屈服或錨桿從混凝土中拔出則不再繼續(xù)加載。錨桿變形用百分表測量,混凝土表面變形用千分表測量。每根錨桿進行3個循環(huán)拉拔試驗。3 試驗成果分析3.1 錨桿應力兩類錨桿在不同循環(huán)不同荷載作用下桿體軸力分布見表1。錨桿軸力按彈性公式計算,彈性模量為210 GPa 。測試結(jié)果清楚表明螺紋錨桿軸力隨埋深增加迅速衰弱。隨著循環(huán)次數(shù)增加,桿體同一位置測點應力值呈不同程度的增加,如I ,II ,III 循環(huán)150 kN 時0.20 m 處應力值分別為:82

13、.3,131.5,139.3 MPa 。這反映荷載不斷地往內(nèi)部傳遞,還表明錨桿剛性橫梁應變花 預制混凝土方磚應變磚錨桿混凝土第23卷 第3期 榮 冠等. 螺紋鋼與圓鋼錨桿工作機理對比試驗研究 471 表1 螺紋鋼與圓鋼不同荷載作用下錨桿軸向應力Table 1 Stresses in the thread steel and the smooth steel under different loads MPa深度/m錨桿循環(huán)荷載/kN 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.8050 41.2 31.9 30.5 15.3 7.4 3.8 3

14、.4 1.9 0.8 1.3 100 92.469.744.936.517.48.87.44.01.12.5150 156.9 123.1 111.7 82.3 42.8 23.3 14.3 6.9 2.1 2.1 200190.9 / 160.4 135.7 79.8 50.6 28.6 14.9 5.5 4.2 250 272.8 / / 190.9 125.4 83.0 49.6 28.4 7.1 6.1 280 352.0 / / 221.1 152.5 105.4 66.6 40.1 12.4 8.0 200 232.3 / / 189.8 140.0 100.0 64.3 39.5

15、 12.5 7.8 100115.1 / 113.6 102.1 81.7 57.3 36.5 11.3 7.60 18.2 / / -3.4 4.0 3.2 10.3 10.0 2.3 3.4 100 128.7 / / 84.2 65.5 52.3 32.2 19.3 6.7 3.8 200 337.1 / / 171.4 120.5 80.7 49.1 27.9 9.2 4.6 280 / / / 231.0 157.7 112.6 61.7 35.3 12.6 5.5 100/ / / 88.8 71.6 60.7 37.6 23.1 7.8 2.7 200 / / / 179.6 1

16、30.8 99.3 56.3 32.8 11.1 4.2 螺 紋 鋼 錨 桿280 / / / 238.6 165.7 120.5 67.0 39.5 14.1 5.7 50 53.336.530.018.911.16.99.52.3 1.1 0.8 100 107.9 77.3 65.7 45.2 27.3 16.8 14.85.91.91.1150 / 128.9 67.0 80.0 52.7 35.9 29.6 15.3 5.9 2.9 200/ / / 111.3 82.0 55.2 41.4 25.8 10.3 6.5 250/ 139.2 / 70.8 54.3 41.2 25.0

17、 11.8300 / / / 215.3 / 123.1 / 75.8 40.3 27.1200 / / / 118.7 / 113.0 / 72.9 36.1 26.5 100 / / / 64.3 / 83.0 / 64.5 32.3 11.8 / / / -15.1 / -12.9 / -9.7-7.9-5.5100 / / / 81.5 / 59.9 / 41.0 29.4 5.9200 / / / 140.9 / 117.2 / 75.4 47.3 15.3 300 / / / / / 171.6 / 109.2 / / 100 / / / / / 50.0 / 39.3 / /20

18、0 / / / / / 121.2 / 84.4 / / 圓 鋼 錨 桿300 / / / / / 192.6 / 130.0 / /與粘結(jié)物界面變形的發(fā)展及局部破壞的存在。隨荷載循環(huán)增加應力增加,程度越來越小,經(jīng)過多次循環(huán)荷載作用后,錨桿受力基本穩(wěn)定,此時表明錨桿與混凝土粘結(jié)界面變形已趨穩(wěn)定。此次試驗所用螺紋鋼為II 級鋼,強度較低,試驗加載到300 kN 時錨桿已發(fā)生屈服,荷載只能維持在280 kN 左右。經(jīng)回歸分析螺紋錨桿軸力變化規(guī)律服從指數(shù)分布。I 循環(huán)100,200,280 kN 荷載時回歸方程分別為xP 83.51e0.125=,0941.02=R (1 x P 82.42e 0.

19、250=,4956.02=R (2 x P 21.43e 0.375=,7913.02=R (3式中:P i ,x ,R 分別為軸力、錨固深度及相關(guān)系數(shù)。假設(shè)錨桿與粘結(jié)材料間受拉變形時處于彈性狀態(tài),根據(jù)文4的分析稍作變換可得出錨桿軸力沿桿體的分布為exp(0x p p = (4 472 巖石力學與工程學報 2004年式中:0p 為錨桿所受的拉拔力;bg22 1(1E E a +=, g E ,分別為粘結(jié)介質(zhì)的彈模和泊松比,b E ,a 分別為錨桿的彈模和半徑;x 為錨固深度。 對比分析表明,錨桿在荷載作用較小時,試驗測值與彈性理論解較吻合,而荷載較高時由于淺部粘結(jié)介質(zhì)產(chǎn)生明顯破壞,試驗測值與彈

20、性理論解存在較大差異。 圓鋼錨桿由于拉拔時位移較大,應變片易失效,有效測值較少。它與螺紋鋼比較明顯存在以下區(qū)別:隨深度增加,圓鋼軸力衰減緩于螺紋鋼;相同位置在相同荷載作用下,圓鋼軸力一般高于螺紋鋼,即圓鋼受荷載作用影響深度大,如0.80 m 處250 kN 時螺紋鋼軸力為6.0 MPa 左右,而圓鋼軸力在12.0MPa 左右;隨循環(huán)次數(shù)增加,圓鋼的中下部應力的增加大于螺紋鋼,即循環(huán)荷載對圓鋼的影響大于螺紋鋼,圓鋼與混凝土粘結(jié)面變形趨于穩(wěn)定所需循環(huán)次數(shù)多。兩類錨桿在不同荷載下的錨桿軸力變化見圖5和6。 圖5 不同荷載下螺紋鋼錨桿應力變化圖 Fig. 5 Curves of thread stee

21、l stress under different loads另外有一點值得注意:兩類錨桿在完全卸載時,錨桿均保留一定程度的軸向殘余應力,多數(shù)為壓應力,少數(shù)為拉應力。分析出現(xiàn)此種情況的原因,它與錨桿、錨桿與混凝土粘結(jié)面及混凝土三者之間變形不協(xié)調(diào)有關(guān),特別是后兩者變形較復雜。上面兩類錨桿軸向應力差別,反映了與之平衡的粘結(jié)面剪應力分布規(guī)律不同,其原因正表明了錨桿表面形態(tài)對粘結(jié)強度的影響。同時拉拔試驗測試的桿體受力情況反映出錨桿與粘結(jié)面之間絕非均勻受力,實際上桿體受力深度僅局限于較小的深度范圖6 不同荷載下圓鋼錨桿應力變化圖Fig.6 Curves of smooth steel stress und

22、er different loads圍,并且桿體周圍粘結(jié)介質(zhì)強度對錨固強度有重要影響,這是工程設(shè)計中必須注意的問題。 3.2 混凝土應力狀態(tài)混凝土中應力通過應變磚來測量,具體結(jié)果見表2。混凝土中兩類應變磚應力分別按以下方法計算:單應變片磚按線彈性公式;平面上為應變花的方磚按未知主應力方向的平面應力問題計算5:±+=(211900221o o E ,+290452450(21o o o o oo oo o 9009004512tan 5.0= (5式中:為o 0與1之間的夾角。應變磚E 取20 GPa ,取0.2。試驗測值反映兩類錨桿不同深度周邊混凝土應力具有如下規(guī)律:(1 以錨桿為中

23、心在水平向和垂直向均隨距離增加,混凝土應力值迅速減小;(2 混凝土中應力絕對值大小在4 MPa 以內(nèi),由于采用應變磚測量混凝土受力狀態(tài)在一定程度上不可避免存在誤差,除表面應力有水平向為受壓,垂直向受拉趨勢外,其他位置受拉、受壓規(guī)律不明顯;(3 兩類混凝土中應力均有隨著循環(huán)荷載次數(shù)增加應力減小并趨于穩(wěn)定之趨勢。分析原因為粘結(jié)面在多次荷載作用下產(chǎn)生破裂使荷載往深部傳遞,同時淺部混凝土也存在損傷破壞造成應力松馳。第23卷 第3期 榮 冠等. 螺紋鋼與圓鋼錨桿工作機理對比試驗研究 473 表2 荷載為250 kN 時兩類錨桿周邊混凝土應力測值Table 2 Stresses in the concre

24、te around two kinds of bolts under 250 kN MPa螺紋鋼周邊混凝土應力圓鋼周邊混凝土應力深度/m 水平距/m循環(huán)循環(huán) 循環(huán) 循環(huán) 循環(huán) 循環(huán) H-3.39-2.19-1.50-1.83-1.14 -0.87 0.05V 2.46 1.83 2.01 -0.51 -0.33 -0.24 H -1.35 -1.59 -1.62-0.60-0.24-0.210.15V -0.57-0.24-0.24 0.06 0.24 0.03H-0.15 0.30 -0.18-0.30 -0.09 -0.12 0.25V 0.42 -0.12 -0.03 -0.03 -0.

25、03 -0.06 H 0.66 -0.15 -0.15-0.15-0.15-0.230.40V -0.36 -0.06 -0.09 0.00 0.03 0.00 H-0.09-0.09-0.12-0.09 0.33 -0.03表面 0.60V 0.27 0.03 -0.12 0.24 0.06 0.09 H 0.30 -0.30-0.36-3.09-0.21-0.300.05V 1.59 0.78 0.60 -0.96 0.09 0.15 H 1.11 0.33 0.21 -1.23 -0.09-0.180.15V 1.65 1.47 -0.33 -0.60 0.21 -0.18 H 0.42

26、 -0.12-0.15-1.05-0.15 -0.18 0.15 0.25V 0.81 0.18 0.12 -0.96 -0.03 -0.12 H 0.54 -0.30 -0.33-1.17-0.12-0.03 0.05V 0.27 -0.45 -0.51 0.75 -0.06 -0.15 H 0.78 -0.15-0.21-0.87-0.03 -0.06 0.30.15V 0.24 0.15 0.18 -1.02 -0.12-0.21H 0.48 0.03 -0.09-1.20 0.78 0.870.50 0.05V 0.84 0.45 0.45 -1.35 -0.54 -0.63 H 0.

27、48 0.09 0.09 -1.02 -0.06-0.090.70 0.05V 0.24 0.00 -0.03-0.51 0.36 0.45注:H 為水平向應力,V 為垂直向應力。另外兩類錨桿周邊混凝土應力還存在明顯差別,主要表現(xiàn)為:(1 從垂直方向來看,螺紋鋼周邊混凝土淺部應力較高,隨深度增加衰減迅速;而圓鋼周邊混凝土淺部應力值相對較低,且隨深度增加應力衰減較緩。(2 從水平方向來看,螺紋鋼周邊混凝土表面應力一般為圓鋼的2倍以上,且隨距離增加,其衰減要緩于圓鋼錨桿周邊混凝土應力衰減。螺紋鋼和圓鋼桿體與周邊混凝土受力情況及上面兩類桿體受力之差異充分反映了兩類錨桿與粘結(jié)界面間工作機理之差異。螺紋

28、錨桿軸向應力低于圓鋼錨桿應力且衰減迅速的結(jié)果,反映螺紋鋼周邊粘結(jié)物能分擔更多外荷,即其界面粘結(jié)強度高。這主要是由于螺紋的起伏使其與砂漿間產(chǎn)生了剪脹效應,使界面壓力增加而提高錨固強度。而圓鋼與粘結(jié)物間強度主要為粘聚力及摩擦力,界面法向應力則較低?；炷林袘χ顒e進一步證實了螺紋剪脹作用,正是其徑向擠壓作用使螺紋鋼周邊混凝土淺部垂直向應力增高;而其表面水平向應力衰減。關(guān)于拉拔狀態(tài)下錨桿及周邊混凝土受力的Mindlin 彈性理論解見文6,解析解與試驗的差異也反映出螺紋鋼與粘結(jié)物間強度的提高主要源于螺紋起伏產(chǎn)生的剪脹效應。3.3 錨桿及混凝土變形破壞情況3.3.1 錨桿變形由試驗結(jié)果(表3可知兩類錨

29、桿變形主要特征為:螺紋鋼最高荷載時(300 kN 不能穩(wěn)定,只能穩(wěn)定 474 巖石力學與工程學報 2004 年 在 280 kN變形量為 0.7 mm 左右，而圓鋼最大變形 為 1.15 mm 左右。殘余變形量分別為 0.17 及 0.24 mm 左右。導致圓鋼變形明顯高于螺紋鋼的原因主要是 錨桿表面形狀的差異使其與粘結(jié)界面間的粘結(jié)強度 存在較大差異。 表 3 兩類錨桿不同荷載時變形情況 Table 3 Displacements of bolts under different loads 0.01 mm 荷載 /kN 0 50 100 150 200 250 300 200 100 0 循

30、環(huán) 0 0 0 8 28 51 63 62 55 23 螺紋鋼 循環(huán) 0 3 19 34 47 60 70 66 42 14 循環(huán) 0 0 19 33 48 62 75 70 48 15 循環(huán) 0 21 26 33 48 71 115 103 74 22 圓鋼 循環(huán) 0 11 24 26 64 85 127 114 79 31 循環(huán) 0 0 10 28 49 73 103 93 58 19 時為 188 kN；14 cm 時為 180 kN。由此可大致得出 圓鋼與混凝土發(fā)生滑移時粘結(jié)界面剪切強度為 2.28 MPa，這與有關(guān)試驗結(jié)果1相當，螺紋鋼與混凝土 間的粘結(jié)強度則明顯高于此值。 一般來說

31、砂漿錨桿破壞形式有：(1 錨桿屈服 破壞；(2 錨桿與砂漿界面滑移破壞；(3 巖體(混 凝土破壞；(4 砂漿與孔壁間破壞。本試驗研究為 混凝土中錨桿，因此只可能有前 3 種情況。第 1 種 破壞形式主要由于桿體強度低，致使錨桿屈服或拉 斷。第 2 種破壞形式則是砂漿強度較低而被剪斷或 由于桿體光滑造成界面粘結(jié)強度較低所致。當巖體 強度較其他界面低時第 3 種破壞形式可能出現(xiàn)，此 時錨桿連著巖體呈倒錐形被拔出。破壞之前經(jīng)常伴 隨有環(huán)狀及放射狀裂紋。 4 種破壞形式反映錨桿/ 第 砂漿間強度高于砂漿/巖體間強度， 一般孔壁平直光 滑、巖體軟弱破碎和錨固長度較短時可能發(fā)生，三 峽永久船閘的短高強錨桿

32、拉拔試驗7就出現(xiàn)過此種 破壞形式。 本次試驗出現(xiàn)了兩種破壞形式。螺紋鋼 300 kN 時明顯頸縮而粘結(jié)面未見破壞，同樣荷載時圓鋼則 被拔出。這表明兩類錨桿粘結(jié)狀態(tài)存在較大差別， 螺紋鋼的表面起伏與周圍粘結(jié)物形成齒狀接觸，其 綜合強度包含粘聚力、摩擦力、砂漿抗剪斷強度和 剪脹效應產(chǎn)生的壓力，且后兩種作用所占比例大。 但圓鋼與周圍粘結(jié)物之間基本只有粘聚力和摩擦 力。 由于螺紋剪脹效應使錨桿 / 粘結(jié)物間的壓應力 增加，因此螺紋鋼變形及殘余變形均小于圓鋼。由 于螺紋鋼強度為 II 級， s 為 390420 MPa。試驗 中拉張荷載達到 300 kN 時，錨桿出現(xiàn)明顯塑性變 形，荷載只能維持在 28

33、0 kN 左右，而錨桿與混凝土 之間未出現(xiàn)明顯滑動現(xiàn)象。 3 根圓鋼錨桿試驗時， 在 其中有 2 根錨桿分別在， 循環(huán) 300 kN 時被整體 拔出。具體過程為：拔出 3 cm 時，荷載維持在 220 3.3.2 混凝土變形及破壞情況 兩類錨桿周邊混凝土變形見表 4，基本規(guī)律主 要表現(xiàn)為： (1 300 kN 時，混凝土變形一般在 0.3 mm 以內(nèi)， 且螺紋鋼周邊混凝土變形相對要大些； 230 kN； cm 時為 220 kN； cm 時為 206 kN； cm 4 7 10 表4 Table 4 荷載/kN 循環(huán) 50 100 150 200 250 300 200 100 0 0 0 0

34、 50 82 242 242 234 184 循環(huán) 0 0 27 65 112 156 156 105 46 循環(huán) 0 1 44 93 133 185 185 121 57 兩類錨桿周邊混凝土變形情況 0.001 mm Displacements of concrete around bolts at different loading steps 螺紋鋼周邊混凝土變形 循環(huán) 0 0 0 0 0 100 120 70 12 圓鋼周邊混凝土變形 循環(huán) 0 0 45 77 循環(huán) 錨桿拔出混凝 106 159 152 123 102 土未測出變形 第 23 卷 第3期 榮 冠等. 螺紋鋼與圓鋼錨桿工

35、作機理對比試驗研究 475 (2 混凝土殘余變形在 0.2 mm 左右， 回彈率為 70%左右； (3 通過現(xiàn)場觀察：螺紋鋼錨桿在 250 kN 荷載 時，錨桿與頂部混凝土間出現(xiàn)明顯滑移產(chǎn)生并有環(huán) 狀破裂，隨著循環(huán)次數(shù)增加進一步出現(xiàn)放射狀徑向 裂紋。而圓鋼錨桿則在 200 kN 荷載時開始出現(xiàn)上述 現(xiàn)象，但其裂紋發(fā)育規(guī)模相對較小。 上述混凝土變形差別反映兩類錨桿周邊粘結(jié)物 受力狀態(tài)存在差別，即螺紋鋼與周圍物質(zhì)間抗剪強 度較高，同時周邊粘結(jié)物所受徑向和切向應力也較 大。 由于表面螺紋起伏使其與粘結(jié)物之間明顯存在擠 壓、剪脹、剪斷等作用，從而較大地提高了錨固強 度。這是工程上一般采用螺紋桿體的物理原因。 (5 全長粘結(jié)錨桿荷載影響深度較小，同時粘 結(jié)介質(zhì)對錨固強度有重要影響，工程實踐中應考慮 如何更有效合理地進行錨固工程設(shè)計。 (6 螺紋的螺距和高度對錨固強度的影響以及 螺紋鋼與粘結(jié)物界面間的變形破壞過程仍不清楚， 有待進一步研究。 參 考 文 獻 4 結(jié) 論 1 阜新煤礦學院編. 煤礦掘進技術(shù)譯文錨桿支護M. 北京：煤炭 工業(yè)出版社，1976 通過試驗研究