課程設(shè)計臥式儲罐工藝設(shè)計VIP

1、 1. 臥式儲罐結(jié)構(gòu)簡介液氮低溫儲罐是廣泛應(yīng)用于空分系統(tǒng)中的產(chǎn)品儲罐，由于其特殊的工作環(huán)境，工作溫度為-196，致使其結(jié)構(gòu)及材料的應(yīng)用必須滿足超低溫的要求，工業(yè)生產(chǎn)中具有特定的工藝功能并承受一定壓力的設(shè)備，稱壓力容器。設(shè)計溫度為-20以下的壓力容器被稱為低溫壓力容器，對于低溫壓力容器首先要選用合適的材料，材料在使用溫度下應(yīng)具有良好的韌性。致使低于-196時可選用奧氏體不銹鋼。罐體分內(nèi)罐，外罐兩層，因此內(nèi)罐材質(zhì)選用不銹鋼為0Cr18Ni9，外罐材質(zhì)選用碳鋼為Q235-B。內(nèi)外罐中間填充絕熱材料，即內(nèi)筒壁與外筒壁之間用珠光砂填充絕熱。本儲罐結(jié)構(gòu)示意圖見圖1.1。 圖1.1臥式儲罐結(jié)構(gòu)示意圖表1.1

2、 設(shè)計數(shù)據(jù)序號項目數(shù)值1數(shù)值2單位1名稱20m3液氮臥式儲罐2筒體材料內(nèi)膽：16MnDR 外膽：Q-235B3設(shè)計壓力0.88MPa4設(shè)計溫度內(nèi)膽：-196外膽：室溫5公稱直徑2200mm6公稱容積20m37充裝系數(shù)0.98工作介質(zhì)液氮9其他要求100%無損檢測依據(jù)表1.1設(shè)計參數(shù)得出臥式儲罐結(jié)構(gòu)尺寸見表1.2。 表1.2臥式儲罐結(jié)構(gòu) 尺寸 (單位：mm)項目直徑高筒體長筒體壁厚封頭壁厚材質(zhì)內(nèi)筒2200152705000880Cr18Ni9外筒23001694171361010Q235-B封頭即是容器的端蓋。根據(jù)形狀的不同，分為球形封頭、橢圓形封頭、蝶形封頭和平板封頭等結(jié)構(gòu)形式。本儲罐選擇橢圓

3、形封頭，其內(nèi)膽封頭與外膽封頭尺寸見表1.3。表1.3 EHA橢圓形封頭內(nèi)表面積、容積封頭類別公稱直徑DN /mm曲面高hi/mm直邊高度h/mm總深度H /mm內(nèi)表面積A/容積/內(nèi)封頭2200550405905.52291.5459外封頭2300575406156.02331.7588儲罐還有人孔、支座以及各種接管組成。接管主要設(shè)有排污管、安全閥、壓力表、溫度計、進料口和出料口等。 根據(jù)HG/T21517-2005回轉(zhuǎn)蓋帶頸平焊法蘭人孔，查表3-3，選用凹凸面型，其明細尺寸見表1.4。序號名稱數(shù)值序號名稱數(shù)值1公稱壓力PN=1.0MPa11D16202公稱直徑DN=50012D6703螺栓尺寸

4、M24×10013H12504螺母數(shù)量2014H21035螺栓數(shù)量2015A3656總質(zhì)量147Kg16d247b12317b288b22818L2509B17519dw×s530×810d02420 表1.4 人孔尺寸表 單位：mm 查JB4712.1-2007容器支座，選取輕型，焊制為B,包角為120°，有墊板的鞍座。設(shè)計鞍座結(jié)構(gòu)尺寸如下表1.5。 表1.5 鞍式支座結(jié)構(gòu)尺寸 單位mm序號名稱數(shù)值1數(shù)值2數(shù)值31墊板弧長 26802公稱直徑 DN=2300 3允許載荷 Q=410Kg4鞍座高度 h=2505底板 l1=1660 b1=240

5、  1=146筋板 b2=2407筋板 l3=255 b3=290 3=148墊板 e=100 b4=500 4=109101112螺栓間距螺孔/孔長鞍座質(zhì)量腹板 l2=1460 D/l=24/40 215Kg 2=14接管的材料為0Cr18Ni9，長度根據(jù)實際情況選擇，查得接口管口參數(shù)見表1.6。表1.6 接口管口表符號公稱尺寸（mm）連接尺寸（mm）用途或名稱a500 530×8人孔b20 25×3.5壓力表口c20 25×3.5溫度計口d4045×4排空口e6576×6安全閥口f6576×6 液料進口g6576

6、5;6排污口h6576×6液料出口查HG/T 20592-2009鋼制管法蘭中表8.2.2-2 PN10帶頸對焊焊鋼制管法蘭，選取各管口公稱直徑，查得各法蘭的尺寸見表1.7。表1.7 法蘭表管口名稱公稱直徑DN（mm）鋼管外徑A1（mm）法蘭外徑D（mm）螺孔中心圓直徑K（mm）螺孔直徑L（mm）螺孔數(shù)量n（個）螺紋Th出料口6576B185145188M16進料口6576B185145188M16 排污口6576B185145188M16安全閥口6576B185145188M16排空口4045B150110184M16壓力表口2025B10575144M12溫度計口2025B105

7、75144M12 密封墊片選擇非金屬軟墊片系列中的石棉橡膠板。2. 臥式儲罐工藝審查2.1材料焊接性分析本次課程設(shè)計的母材為0Cr18Ni9和Q235B，根據(jù)國家標準 鋼鐵產(chǎn)品牌號表示方法 （GB/T221-200）查得0Cr18Ni9屬于奧氏體不銹鋼。0Cr18Ni9不銹鋼作為不銹鋼耐熱鋼使用最廣泛，用于食品用設(shè)備，一般化工設(shè)備，原子能用工業(yè)設(shè)備。通俗的講0Cr18Ni9不銹鋼就是304不銹鋼板。而Q235B碳素鋼，含碳量適中，綜合性能較好，強度、塑性和焊接等性能得到較好的配合，用途廣泛。常用于制作鋼筋或廠房房架、高壓輸電鐵塔、橋梁、車輛、鍋爐、容器、船舶等，也大量用作對性能要求不高的機械零

8、件。2.1.1 內(nèi)膽材料焊接性的分析1. 0Cr18Ni9材質(zhì)性能分析根據(jù)焊接手冊第二版材料的焊接查得母材化學成分見表2.1。表2.1 0Cr18Ni9的化學成分化學成分CSiMnSPCrNi含量（%）0.061.002.000.030.03517.019.08.011.0根據(jù)成分可知0Cr18Ni9奧氏體鋼具有良好的耐蝕性、耐熱性；低溫強度和機械性能；沖壓彎曲等熱加工性好；無熱處理硬化現(xiàn)象，無磁性；單相奧氏體組織，無熱處理硬化現(xiàn)象。0Cr18Ni9鋼的力學性能見表2.2。 表2.2 0Cr18Ni9鋼的力學性能抗拉強度 b (MPa)條件屈服強度0.2(MPa)斷面收縮率()伸長率()硬度5

9、202056040 187HBS;90HRC;200HV 2.母材碳當量估測 根據(jù)化學成分進一步分析0Cr18Ni9是奧氏體不銹鋼，故具有較高的變形能力并不可淬硬，沒有冷裂紋缺陷，所以總的來說焊接性良好。當采用國際焊接學會碳當量估測公式計算時：+ =0.06+0.33+3.8+0.73 =4.92但是，為由于碳當量比較大，其焊接性也存在一些問題，如接頭各種形式的腐蝕、焊接熱裂紋、鐵素體含量的控制及相脆化等。3. 奧氏體不銹鋼的焊接特點(1）焊接接頭的晶間腐蝕奧氏體不銹鋼焊接件容易在焊接接頭處發(fā)生晶間腐蝕，根據(jù)貧鉻理論, 其原因是焊接時焊縫和熱影響區(qū)在加熱到450850溫度范圍停留一定時間的接頭

10、部位，在晶界處析出高鉻碳化物（Cr23C6），引起晶粒表層含鉻量降低，形成貧鉻區(qū)，在腐蝕介質(zhì)的作用下，晶粒表層的貧鉻區(qū)受到腐蝕而形成晶間腐蝕。這時被腐蝕的焊接接頭表面無明顯變化，受力時則會沿晶界斷裂，幾乎完全失去強度。為防止和減少焊接接頭處的晶間腐蝕，采取的防止措施有：1)采用低碳或超低碳的焊材,如A002等，或采用含鈦、鈮等穩(wěn)定化元素的焊條,如A137、A132等；2)由焊絲或焊條向焊縫熔入一定量的鐵素體形成元素,使焊縫金屬成為奧氏體+鐵素體的雙相組織 (鐵素體一般控制4-12%)；3)減少焊接熔池過熱,選用較小的焊接電流和較快的焊接速度,加快冷卻速度；4)對耐晶間腐蝕性能要求很高的焊件進行

11、焊后穩(wěn)定化退火處理。(2）焊接熱裂紋熱裂紋產(chǎn)生的主要原因是焊縫中的樹枝晶方向性強，有利于S、P等元素的低熔點共晶產(chǎn)物的形成和聚集。另外，此類鋼的導(dǎo)熱系數(shù)?。s為低碳鋼的1/3），線脹系數(shù)大（比低碳鋼大50%），所以焊接應(yīng)力也大，加劇了熱裂紋的產(chǎn)生。防止措施: 1)選用含碳量低的焊接材料，采用含適量Mo、Si等鐵素體形成元素的焊接材料，使焊縫形成奧氏體加鐵素體的雙相組織，減少偏析；2)盡量選用堿性藥皮的優(yōu)質(zhì)焊條,以限制焊縫金屬中S、P、C等的含量。(3）應(yīng)力腐蝕開裂應(yīng)力腐蝕開裂是焊接接頭在特定腐蝕環(huán)境下受拉伸應(yīng)力作用時所產(chǎn)生的延遲開裂現(xiàn)象。奧氏體不銹鋼焊接接頭的應(yīng)力腐蝕開裂是焊接接頭比較嚴重的失

12、效形式,表現(xiàn)為無塑性變形的脆性破壞。應(yīng)力腐蝕開裂采取的防止措施:1) 采取合適的焊接工藝，保證焊縫成形良好,不產(chǎn)生任何應(yīng)力集中或點蝕的缺陷,如咬邊等;采取合理的焊接順序,降低焊接殘余應(yīng)力水平；2)合理選擇焊材，焊縫與母材應(yīng)有良好的匹配,不產(chǎn)生任何不良組織,如晶粒粗化及硬脆馬氏體等；3)消除應(yīng)力處理:焊后熱處理,如焊后完全退火或退火;在難以實施熱處理時采用焊后錘擊或噴丸等。(4）焊縫金屬的低溫脆化。對于奧氏體不銹鋼焊接接頭,在低溫使用時,焊縫金屬的塑韌性是關(guān)鍵問題。此時,焊縫組織中的鐵素體的存在總是惡化低溫韌性。一般可以通過選用純奧氏體焊材和調(diào)整焊接工藝獲得單一的奧氏體焊縫的方法來防止焊縫金屬的

13、低溫催化。 (5）焊接接頭的相脆化。焊件在經(jīng)受一定時間的高溫加熱后會在焊縫中析出一種脆性的相,導(dǎo)致整個接頭脆化,塑性和韌性顯著下降。相的析出溫度范圍650-850。在高溫加熱過程中,相主要由鐵素體轉(zhuǎn)變而成。加熱時間越長,相析出越多。防止措施:1)限制焊縫金屬中的鐵素體含量(小于15%)，采用超合金化焊接材料,即高鎳焊材；2)采用小規(guī)范,以減小焊縫金屬在高溫下的停留時間；3)對已析出的相在條件允許時進行固溶處理,使相溶入奧氏體。2.1.2 外膽材料焊接性的分析1. Q235B材質(zhì)性能分析根據(jù)焊接手冊第二版材料的焊接查得母材化學化學成分見表2.3與力學性能見表2.4。 表2.3 Q235B的化學成

14、分化學成分CMnSiSP百分含量0.120.200.300.700.300.0450.045 表2.4 Q235B鋼的力學性能 牌號拉力強度MPa屈服點MPa伸長率（%）Q235B37550023526 2.母材碳當量估測 采用國際焊接學會碳當量估測公式計算：+ =0.2+0.12 =0.32 Q235B中=0.32<0.4，焊接熱影響區(qū)的淬硬及冷裂傾向較小，其焊接性良好，焊前不需預(yù)熱。 3. Q235B焊接性特點Q235鋼是一種普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，含碳量低，錳、硅含量又少，所以，通常情況下不會因焊接而引起嚴重的硬化組織或淬火組織。這種鋼材的塑形和沖擊韌性良好，焊成的接頭塑形和沖擊韌性和很良

15、好，焊接時，一般不需預(yù)熱、層間溫度后后熱，焊后不必采用熱處理改善組織，可以說，整個焊接過程中毋須特殊的工藝措施，其焊接性優(yōu)良。但在少數(shù)的情況下，低碳鋼的焊接性也會不好，焊接時出現(xiàn)困難。例如：（1） 采用舊冶煉方法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)爐鋼，這種鋼的含氮量高，其他的雜質(zhì)也較多，從而冷脆性大，時效敏感性大，焊接接頭質(zhì)量低，表現(xiàn)為焊接性差。對于轉(zhuǎn)爐鋼要根據(jù)其冶煉方法不同而不同評價和不同對待。舊法冶煉的轉(zhuǎn)爐鋼不能用重要的焊接結(jié)構(gòu)，如果應(yīng)用于重要結(jié)構(gòu)，則必須進行焊接性鑒定，其中特別注意冷脆敏感性、時效敏感性等的檢測，以保證焊接結(jié)構(gòu)質(zhì)量，防止破壞性事故發(fā)生。 （2）沸騰鋼脫氧不完全而含氧量較高，硫、磷等雜質(zhì)的分布不均勻

16、，局部區(qū)域硫、磷含量大大超過平均含量，時效敏感性及冷脆敏感性大，熱裂紋傾向大。因此一般不宜用承受動載荷和嚴寒下的工作的重要焊接結(jié)構(gòu)。（3）低碳鋼母材成分不合格時，含碳量過高，含硫量過高，焊接時候可能出現(xiàn)裂紋。（4）采用質(zhì)量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高會導(dǎo)致裂紋。（5）某些焊接方法可能會給低碳鋼的焊接質(zhì)量帶來麻煩，例如埋弧焊線能量較大，會使焊接熱影響區(qū)的粗晶粒過于粗大，降低焊接接頭的質(zhì)量。2.2焊材的消耗及耗時根據(jù)焊接手冊第一版焊接方法與設(shè)備查得焊條消耗量按照以下公式計算： W=A××L×1/×1.2 W-焊條的消耗量(g) L-焊道長度

17、（cm） -密度（g/cm3） A-截面積（cm2） -熔敷效率1.原設(shè)計焊縫消耗質(zhì)量計算（1）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1： 1）內(nèi)膽縱向焊縫 A=×b=8×2=16mm2 ；L=4920mm；=7.9；=99% W11=A××L×1/×1.2 =0.16×7.9×492×1/0.99×1.2=753.80g 2）外膽縱向焊縫 A=×b=10×3=30mm2；L=D=6136mm；=7.8；=99% W12=A××L×1/×1.2 =0.30

18、×7.8×613.6×1/0.99×1.2=1740.49g W1=W11+W12=753.80+1740.49=2494.29g（2）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2： 1）內(nèi)膽環(huán)向焊縫 A=×b=8×2=16mm2 ；L=D=3.14×2200=6908mm；=7.9；=99% W21=A××L×1/×1.2 =0.16×7.9×690.8×1/0.99×1.2=1058.39g 2）外膽環(huán)向焊縫 A=×b=10×3=30mm2 ；L

19、=D=3.14×2300=7222mm；=7.8；=99% W22=A××L×1/×1.2 =0.30×7.8×722.2×1/0.99×1.2=2048.42g W2=3W21+3W22=3175.17+6145.27=9320.44g（3） 人孔焊縫消耗質(zhì)量W3： A內(nèi)=103.21mm2 ；A外=82mm2；L=D=3.14×530=1664.2mm；=7.9；=55% W31=A內(nèi)××L×1/×1.2 =1.2049×7.9×1

20、66.42×1/0.55×1.2=2960.56g W32=A外××L×1/×1.2 =0.82×7.85×166.42×1/0.55×1.2=2337.26g W3=W31+W32=2960.56+2337.26=5297.82g（4） 補強圈焊縫消耗質(zhì)量W4： A=18mm2；L=D=3.14×840=2637.6mm；=7.9；=55% W4=A××L×1/×1.2 =0.18×7.9×263.76×1/0.5

21、5×1.2=818.33g（5）接管焊縫消耗質(zhì)量W5： 1）壓力表口和溫度計口焊縫 A內(nèi)=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=D=3.14×25=78.5mm；=7.85；=55% W內(nèi)51=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5545×7.9×7.85×1/0.55×1.2=75.03g W外51=A外××L×1/×1.2 =0.82×7.85×7.85×1/0.55×1.2=107.56g 2）排空口焊縫 A內(nèi)

22、=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=D=3.14×45=141.3mm；=7.85；=55% W內(nèi)52=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5545×7.9×14.13×1/0.55×1.2=135.05g W外52=A外××L×1/×1.2 =0.82×7.85×14.13×1/0.55×1.2=193.61g 3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫 A內(nèi)=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=D=3.14×

23、76=238.64mm；=7.85；=55% W內(nèi)53= A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5545×7.9×23.864×1/0.55×1.2=228.08g W外53=A外××L×1/×1.2 =0.82×7.85×23.864×1/0.55×1.2=326.98g W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外52+4W內(nèi)53+ 4W外53=2914.08g （6）故所有焊縫消耗量總計為 W總=W1+ W2+W3+W4+W5=249

24、4.29+9320.44+5736.49+818.33+2914.08=20787.96g2. 坡口角度增加一度時焊縫消耗質(zhì)量計算（1）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1： W1=2494.29g（2）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2： W2=9320.44g（3）人孔焊縫消耗質(zhì)量W3： A內(nèi)=104.89mm2 ；A外=84.8mm2；L=D=3.14×530=1664.2mm；=7.9；=55% W31=A內(nèi)××L×1/×1.2 =1.0489×7.9×166.42×1/0.55×1.2=3008.75g W32=A外

25、5;×L×1/×1.2 =0.848×7.85×166.42×1/0.55×1.2=2360.07g W3=W31+W32=3008.75+2360.07=5368.82g（4）補強圈焊縫消耗質(zhì)量W4： W4=818.33g（5）接管焊縫消耗質(zhì)量W5： 1）壓力表口和溫度計口焊縫 A內(nèi)=56.23mm2 ；A外=84.8mm2；L=D=3.14×25=78.5mm；=7.85；=55% W內(nèi)51=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5623×7.9×7.85&

26、#215;1/0.55×1.2=76.09g W外51=A外××L×1/×1.2 =0.848×7.85×7.85×1/0.55×1.2=111.32g 2）排空口焊縫 A內(nèi)=56.23mm2 ；A外=84.8mm2；L=D=3.14×45=141.3mm；=7.85；=55% W內(nèi)52=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5623×7.9×14.13×1/0.55×1.2=136.95g W外52=A外×&#

27、215;L×1/×1.2 =0.848×7.85×14.13×1/0.55×1.2=200.39g 3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫 A內(nèi)=56.23mm2 ；A外=84.8mm2；L=D=3.14×76=238.64mm；=7.85；=55% W內(nèi)53= A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.5623×7.9×23.864×1/0.55×1.2=231.29g W外53=A外××L×1/×1.2 =0.84

28、8×7.85×23.864×1/0.55×1.2=338.42g W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外52+4W內(nèi)53+ 4W外53=2991g （6）故所有焊縫消耗量總計為 W總=W1+ W2+W3+W4+W5=2494.29+9320.44+5368.82+818.33+2991=20992.88g （7）坡口增加一度時焊縫消耗量增加量了204.92g。3. 間隙值增加1mm時焊縫消耗質(zhì)量計算（1）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1： 1）內(nèi)膽縱向焊縫 A=×b=8×3=24mm2 ；L=4920mm；=7.9；=99% W11=A&

29、#215;×L×1/×1.2 =0.24×7.9×492×1/0.99×1.2=1130.71g 2）外膽縱向焊縫 A=×b=10×4=40mm2；L=D=6136mm；=7.8；=99% W12=A××L×1/×1.2 =0.40×7.8×613.6×1/0.99×1.2=2320.52g W1=W11+W12=1130.71+2320.52=3451.23g（2）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2： 1）內(nèi)膽環(huán)向焊縫 A=×b

30、=8×3=24mm2 ；L=D=3.14×2200=6908mm；=7.9；=99% W21=A××L×1/×1.2 =0.24×7.9×690.8×1/0.99×1.2=1587.58g 2）外膽環(huán)向焊縫 A=×b=10×3=40mm2 ；L=D=3.14×2300=7222mm；=7.8；=99% W22=A××L×1/×1.2 =0.40×7.8×722.2×1/0.99×1.2=

31、2731.23g W2=3W21+3W22=4762.74+8193.69=12956.43g（3）人孔焊縫消耗質(zhì)量W3： A內(nèi)=120.21mm2 ；A外=109mm2；L=D=3.14×530=1664.2mm；=7.9；=55% W31=A內(nèi)××L×1/×1.2 =1.20421×7.9×166.42×1/0.55×1.2=3456.23g W32=A外××L×1/×1.2 =1.09×7.85×166.42×1/0.55

32、5;1.2=3106.85g W3=W31+W32=3456.23+3106.85=6563.08g（4）補強圈焊縫消耗質(zhì)量W4： W4=818.33g（5）接管焊縫消耗質(zhì)量W5： 1）壓力表口和溫度計口焊縫 A內(nèi)=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=D=3.14×25=78.5mm；=7.85；=55% W內(nèi)51=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.6345×7.9×7.85×1/0.55×1.2=85.85g W外51=A外××L×1/×1.2 =1.09&

33、#215;7.85×7.85×1/0.55×1.2=146.55g 2）排空口焊縫 A內(nèi)=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=D=3.14×45=141.3mm；=7.85；=55% W內(nèi)52=A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.6345×7.9×14.13×1/0.55×1.2=265.47g W外52=A外××L×1/×1.2 =1.09×7.85×14.13×1/0.55×1.2=263

34、.79g 3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫 A內(nèi)=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=D=3.14×76=238.64mm；=7.85；=55% W內(nèi)53= A內(nèi)××L×1/×1.2 =0.6345×7.9×23.864×1/0.55×1.2=260.98g W外53=A外××L×1/×1.2 =1.09×7.85×23.864×1/0.55×1.2=445.51g W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外5

35、2+4W內(nèi)53+ 4W外53=3820.02g （6）故所有焊縫消耗量總計為 W總=W1+ W2+W3+W4+W5=3451.23+12956.4+6563.08+818.33+3820.02=27609.09g （7）焊縫間隙增加1mm時焊縫消耗量增加了6821.13g。4. 焊接耗時計算（1）埋弧焊焊縫耗時： 內(nèi)筒4920+3×6908=25644mm，所需時間約為T1=2564.4/56.7=45.23min 外筒6136+3×7222=27802mm，所需時間約為T2=2780.2/50=55.60min（2）焊條電弧焊焊縫耗時： 1664.2+2637.6+4&#

36、215;78.5+2×141.3+8×238.64=6807.52mm 焊條電弧焊所需時間約為T3=680.752/30=22.69min（3）故所有焊縫總耗時為 T總=+T1 T2+T3=45.23+55.60+22.69=123.52min3. 臥式儲罐焊接工藝設(shè)計3.1焊接方法的確定為保證產(chǎn)品的焊接質(zhì)量,提高生產(chǎn)效率,在有關(guān)規(guī)程及標準指導(dǎo)下,結(jié)合生產(chǎn)實際,還需考慮到焊接性、厚度、適用性、焊接材料、焊接設(shè)備和焊接成本等多方面因素的綜合影響，決定采用手工電弧焊,埋弧自動焊及二者組合焊接。1.埋弧焊 （1）生產(chǎn)效率高 這是因為，一方面焊絲導(dǎo)電長度縮短，電流和電流密度提高，因

37、此電弧的溶深和焊絲溶敷效率都大大提高。（一般不開坡口單面一次溶深可達20mm）另一方面由于焊劑和溶渣的隔熱作用，電弧上基本沒有熱的輻射散失,飛濺 也少，雖然用于熔化焊劑的熱量損耗有所增大，但總的熱效率仍然大大增加。 （2）焊縫質(zhì)量高 熔渣隔絕空氣的保護效果好，焊接參數(shù)可以通過自動調(diào)節(jié)保持穩(wěn)定，對焊工技術(shù)水平要求不高,焊縫成分穩(wěn)定，機械性能比較好。 （3）勞動條件好 除了減輕手工焊操作的勞動強度外，它沒有弧光輻射，這是埋弧焊的獨特優(yōu)點。2. 手工電弧焊 （1）設(shè)備簡單，可用成本較低的交流或直流焊接電源。 （2）靈活方便，不需要輔助氣體保護可用焊接各種位置、各種厚度和形狀的焊件。 （3）應(yīng)用范圍廣

38、，適用于大多數(shù)工業(yè)用的金屬和合金的焊接。 （4）焊接質(zhì)量主要取決于焊工的熟練程度和焊條的質(zhì)量。 3.2 焊接材料選擇1. 埋弧焊焊絲與焊劑的選擇（1）對于0Cr18Ni9與0Cr18Ni9同種材料的焊接根據(jù)GB/T149571994焊接用鋼絲規(guī)定，埋弧焊的焊絲選擇牌號為H0Cr21Ni10，焊劑牌號為HJ260。表3.1 H0Cr21Ni10不銹鋼焊絲化學成分化學成分CSiMnPSNiCr百分含量（%）0.060.061.002.500.300.209.0011.0019.5022.00表3.2 HJ260熔煉型焊劑成分組成成分SiO2CaF2CaOMgOAl2O3MnOFeOSP質(zhì)量分數(shù)（%）293420254715181924241.00.070.07（2）對于Q235B與Q235B同種材料的焊接根據(jù)GB/T149571994焊接用鋼絲規(guī)定，埋弧焊的焊絲選擇牌號為H08A，焊劑牌號為HJ431。表3.3 H0