施工電梯方案-含電梯基礎及地下室頂板回撐方案1

1、美地雅登施工電梯基礎施工方案一、工程概況本工程包括 1#-7#高層住宅及地下室。本標段總建筑面積為 57992.80m2, 其中地下9601.29 m2,地下48391.51 m2。建筑層數(shù)11-12層。該工程地基采用靜壓 預制管樁進行承重，均為框架剪力墻結構。該工程擬采用 7 臺施工電梯， 每幢樓各采用一臺由湖北江漢建筑工程機械有限公司生產的SCD200/200DK型施工電梯，即可滿足現(xiàn)場施工需要及現(xiàn)場施工垂直運輸?shù)囊蟆?3#、4#、5#、6#、7#樓施工電梯安裝在地下室頂板上， （具體位 置詳見平附圖 1），1#、2#樓施工電梯安裝在地面上， （具體位置詳見附圖 2），搭 設高度為 48

2、M（32 節(jié)）。、施工電梯技術方案本技術方案分兩種：1、1#、2#樓施工電梯在回填土方進行安裝。2、3#、4#、5#、6#、7#樓施工電梯在地下室頂板上進行安裝 （位置詳附圖）。首先來闡述地下室頂板上安裝施工電梯的技術方案：1 、在安裝施工電梯的頂板下面采用鋼管進行加固，作用主要是承受施工電 梯的荷載。計算方式如下：1、施工電梯基本參數(shù)吊籠形式：雙吊籠；標準節(jié)長度： 1.508m；施工電梯型號： SCD200/200；架設總高度： 48m；底籠長： 5.3m；底籠寬： 4.2m；對重重量： 1800kg；吊籠載重： 2000kg；標準節(jié)重： 190kg；單個吊籠重 : 945kg ； 外籠重：

3、 1200kg； 施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進行加固處理，滿堂鋼管架應經受力計算后進行搭設。 考慮到動荷載、自重誤差及風荷載對基礎的影響，取荷載系數(shù) n=2.1 。同時應能承受施工電梯工作時最不利條件下的全部荷載，加對重體重 + 額定載荷重)*2.1= (2*945)+1200+(32*190)+2*1800+2*2000 *2.1 + 頂板基礎砼重量 4.0*6.0*0.2*2500 44500kg=445KN2、回撐搭設方案： 120KN共計445KN基礎尺寸為4000X 6000mm因此加固范圍為 4500X 6500mm 由此地下室頂板承擔的總荷載為總荷載為 15.

4、21 kN/m2 此荷載由施工電梯底部根據(jù)施工電梯廠家提供的使用說明書得知荷載為352KN+頂板基礎砼重量4500X6500 范圍的樓板承擔，而根據(jù)結構設計地下室頂板施工荷載為11KN/m2見結構總說明 2.7 條)，故需要在樓板下面設置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓 底座(鋼頂托)頂緊，按800mn縱橫間距設置立桿，縱橫向水平間距 800,高度 方向步距h=1000mr加設水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計算書：3.1 計算依據(jù)：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001) 、建筑地基基礎設計規(guī)范 (GB 50007-2002) 、建筑結構荷載規(guī)范 (GB

5、 50009-2001) 、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003) 等規(guī)范?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O計和使用安全3.2設計選型：地下室頂板在 37#樓施工電梯基礎底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為800X 800mm步距為1000mm 45mmX 95mr方木，鋼管頂托頂緊?？紤]到地下室頂板的使用安全，將施工電梯 位置的最大荷載放大至 25.0 kN/m 2進行驗算。地下室支撐反頂立面圖地下室支撐反頂平面圖3.3、計算書;A.基本參數(shù) 立柱橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.800，腳手架步距h(m): 1.00 ;立桿縱向間距l(xiāng) b(m):0.800，腳手架

6、搭設高度H(m): 3.80 ；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10 ，平臺底鋼管間距離(mm)： 800.00 ;鋼管類型(mm):48X 3.5 (考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用48X 3.0 )連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80 ;B.荷載參數(shù)材料堆放最大荷載（kN/m2）:25.000-頂板荷載11.000=14.000 ;施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.000 ;4、縱向支撐鋼管計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;截面慣性矩I = 12.19cm 4;川1小川1.縱向鋼管計算簡圖4.1.荷載

7、的計算:堆放材料的自重線荷載（kN/m）:qi2 = 14.000 X 0.800 = 11.200 kN/m ;活荷載為施工荷載標準值（kN/m）:P1 = 1.000 X 0.800 = 0.800kN/m4.2.強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和;最大彎矩計算公式如下：最大支座力計算公式如下：均布恒載:q1 = 1.2 X q 12 = 1.2 X 11.200 = 13.44 kN/m均布活載:q2 = 1.4 X 0.800 = 1.12kN/m ;最大彎距2 2Mnax = 0.1 X 13.44 kN/m

8、X 0.800+ 0.117 X 1.12 X 0.8000.944kN.m最大支座力 N =1.1 X 13.44 X 0.800 + 1.2 X 1.12 X 0.800 =12.902kN ;截面應力(T = 0.944 X 106 / (5080.0) = 185.826 N/mm2 2縱向鋼管的計算強度185.826N/mm小于205.000 N/mm ,滿足要求!43撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度;計算公式如下:%籍590牆均布恒載: q = 11.2 kN/m ； 均布活載:P = 0.80 kN/m ;V = (0.677 X 11.20+0.990

9、X 0.800) X 800.07(100 X 2.060 X 105X .0)=1.366mm 縱向鋼管的最大撓度小于800.000 /250 與10,滿足要求!5、橫向支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN ;1. JI114±1和1、i ,F1.i ,.i1 F支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)Docn0.0030山車而0.004 o.ocboos01000.004支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m 最大變形 Vmax =

10、0.000 mm ;最大支座力 Qmax = 10.973 kN 截面應力 (T = 0.216 N/mm2 ;橫向鋼管的計算強度小于205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150與10 mm,滿足要求!6扣件抗滑移的計算：P96頁,按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編, 雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 12.80kN。其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN ;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 10.973 kN ;R < 12.8

11、0 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求7、立桿的穩(wěn)定性計算： 立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） : N = 10.758 kN ;(T軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比Lo/i查表得到;i 'AW(T計算立桿的截面回轉半徑（cm） : i = 1.58 cm ; 立桿凈截面面積（cm2） : A = 4.89 cm 2;立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=5.08 cm; 鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）;f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm 2;L 計算長度（m）;如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式（1）或（2）計算l

12、 o = k iuh(1)l o = (h+2a)計算長度附加系數(shù)，取值為1.185 ；u -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ; u = 1.700 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m ；公式（1）的計算結果:立桿計算長度 Lo = k 1uh = 1.185 X 1.700 x 1.000 = 2.015 m ;Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)©= 0.406鋼管立桿受壓強度計算值(T =10757.660 /( 0.406 X 489.00

13、0 )= 54.185N/mrr;立桿穩(wěn)定性計算 （T = 54.185 小于f = 205.000 滿足要求!公式（2）的計算結果:Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)©= 0.744鋼管立桿受壓強度計算值2N/mm(T =10757.660 /( 0.744 X 489.000 )= 29.569立桿穩(wěn)定性計算 (T = 29.569 小于f = 205.000 滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l o = k 1k2(h+2a)(3)k2 -計算長度附加系數(shù)，按照表2取值

14、1.004 ;公式(3)的計算結果:Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000(T =10757.660 /( 0.661 X 489.000 )= 33.282由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)©= 0.661鋼管立桿受壓強度計算值N/mrr;立桿穩(wěn)定性計算 (T = 33.282 小于f = 205.000滿足要求!&地下室頂板梁板配筋及撓度驗算;3-7#施工電梯安裝在地下室頂板上，3#施工電梯為最不利因素。故以3#施 工電梯所安裝的地下室頂板位置進行驗算。以梁KLY5例、400*800*8000、支座筋 7025; 4025通長

15、；底筋80 25; G4C16 ;0 10100200.砼C30; 3級鋼。保護層厚度4MM材料設計強度Fcm=14.3N/m2;Fy=Fy=360N/m;恒荷載系數(shù)取1.2 ;活荷載系數(shù)取1.3 ;恒荷載 G=445KN/8/2+360KN/8+8KN=80.81KN.M 活荷載q=6KN.m(1) 跨中最大彎距M=1/8ql2=1/8*(80.81*1.2+6*1.3)*8*8=838.176k n.(2) 梁的配筋計算6a=838.176*10 心4.3*400*760*760)=0.254 宇0.299Y=0.851As=838.176*106 /(0.851*360*760*)=35

16、99.89mm2 梁配筋 As1 = 3926.93 mm2> As= 3599.89mm滿足要求 梁最大撓度計算:Vmax=5ql4/(384*E*I)C為均布線荷載標準值 80.81*1.2+6*1.3 = 104.77 KN.ME為鋼的彈性模量E=2.05*105N/mm2I為鋼的截面慣性I=12.19cm4Vmax=5*104.77*106*8/(384*2.05*10 5*)=0.23mm 梁最大撓度小于8000.000 /250 與10,滿足要求!(3) 頂板配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩:1、板參數(shù)板混凝土強度等級:C30;板長向鋼筋雙層:e 12150板短

17、向鋼筋雙層:e i2i5o板長L=6m 板寬B=8m板厚h: 0.3 m ;ail,b基礎底面的長和寬;鋼材型號：HP B235材料設計強度Fcm=14.3N/m2;Fy二Fy=310N/m保護層厚度3.5mm蚣=£(囚+少)3噸+P-弩+也-pW1Z£購=4F)乜+少)二+A-琴4oJI式中M1,M2-任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計 值;任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，ai=2.6m；Pmax=pmin=(445+360)/48+1.3=21.43kN/m 2;2,P=pmax=21.43kN/m ;G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當

18、組合值由永久荷載控制時,G=1.35Gk，G為基礎標準自重，G=1.35X445=600.75kN;M=2.62/12 X (2 X 6+0.65) X (21.43+21.43-2 X600.75/48)+(21.43-21.43)> 6=126.98kN - m;IM=(6-0.8) 2/48 > (2 > 8+0.65) > (21.43+21.43-2 > 600.75/48)=167.14kN - m;板配筋計算M.3式中a 1-砼強度等級不超過C50,取a1=1;1-1截面: a=|M|/(a1fcbh02)=126.68 106心.00 他30 &g

19、t;6X103X265.00 2)=0.021 ;01-(1- a)1/2=1-(1-2>.021)0.5=0.021 ;Y=1- 02=1-0.021/2=0.99 ;A=|M|/( Yfyh0)=126.78 >106/(0.99 310.00 >265.00)=1561.32mm 2。2-2截面: a=|M|/(a1fcbh02)=167.14 106心.00 他30 >>103>265.00 2)=0.021 ;01-(1- a)1/2=1-(1-2 >.005) 0.5=0.021 ;Y=1- 02=1-0.021/2=0.99 ;A=|M|

20、/( Yfyh0)=70.04 >06/(0.99 >0.00 >265.00)=2053mm 2。截面 1-1 配筋：選配 e 1215雙層，As1=4636.99 mm >1561.32 mm2截面2-2 配筋：選配 電 1215雙層，Asi=6220.36mm> 2053mm配筋滿足要求!綜上所計算，施工電梯選用SCD200/200DK型，搭設高度48m根據(jù)說明書計 算規(guī)則算的總荷載為352KN基礎尺寸為4000X 6000mm因此加固范圍為4500X6500mm總荷載為12.04 kN/mi,小于25 kN/nf,故該施工電梯回撐系統(tǒng)滿足要求。三、2#施工

21、電梯位于回填土上：1、地基參數(shù)施工電梯型號： SCD200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設總高度： 48m；底籠長： 5.3m；標準節(jié)長度： 1.508m；底籠寬： 4.2m；標準節(jié)重： 190kg；單個吊籠重 : 945kg ；對重重量： 1800kg；吊籠載重： 2000kg；外籠重： 1200kg；地基參數(shù)承臺下地基土類型：回填土夯實；地基土承載力設計值： 150kPa；地基承載力折減系數(shù)：0.4 ；2、基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級：C30；承臺底部長向鋼筋：e 10200承臺底部短向鋼筋：e 1020；0鋼材型號： HPB235；基礎高度 h：0.3 m；基礎長度 l ：4.5m；基礎寬

22、度 b： 6.5 m ；導軌架長c=0.8m，寬a=0.8m3、基礎承載計算：3.1 、荷載計算荷載計算過程如施工電梯 1所示?？紤]動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù) n=2.1,(2*945) +1200+(32*190) +2*1800+2*2000 *2.1 35217kg =352KN3.2地基承載力驗算Gk=25X 4.50 X 6.50 X 0.30=219.375kN承臺自重設計值 G = 219.3755 X 1.2 = 263.25kN作用在地基上的豎向力設計值F= 263.25+352=615.25kN基礎下地基土為回填土夯實，地基承載力設計值為150k Pa。地基承

23、載力調整系數(shù)為kc=0.4?；A下地基承載力為 p= 150.00 X 4.5 X 6.5 X 0.40 = 1755.00kN >F=615.25kN該基礎符合施工升降機的要求。4、基礎承臺驗算基礎承臺砼強度等級為C30,其軸心抗壓強度fc=14.3N/mm,軸心抗拉強度 ft=1.43N/mm，底面長 l=4.5m，寬 b=6.5m,底面積 S=4.5X 6.5=29.25m2，承臺高 h=0.3m,導軌架長 c=0.8m,寬 a=0.8m。4.1承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=29.25> (Pk+G)/f c=(352+263.25)/14.3=0.045m 2

24、。(滿足要求)4.2承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下:基砒月J1.jd*1沖切面I 遼I沖切l(wèi)U斗亍31 HUI IIIF1-12-2應滿足如下要求式中P j -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，P=P/S=352/29.25=12.034kN/m 2;伽P-受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，本例取 Bhp =1；0-基礎沖切破壞錐體的有效高度，取 ho=3OO-35=265mmi-沖切驗算時取用的部分基底面積，A=6.5 Xl.4=9.1m2;m -沖切破壞錐體最不利一側計算長度;t-沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上

25、邊長，取導軌架寬 a；b-沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長;b=a+2h0=O.8+2 X 0.265=1.33mam=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m3F U PX A=12.O34 X 9.1=109.51kN0.7 Spftamho=O.7 X1X1.43 xlO65X265/1OOO=2825kN > 109.51kN ,滿足要求!值;5、承臺底部配筋計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩:昭=豎+加）（如,罟）+ （如-訓4a式中Mi,M2-任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計ail,b任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.9m；基礎底面的長和寬；Pmax,P min-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，Pmax=pmin=（263.25+352）/29.25=21.03kN/m 2;P相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，P=pmax=21.03kN/m2;G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時,G=1.35G , G為基礎標準自重，G=1.35X 352=475.2