工頻過電壓計(jì)算

1、第 5 章 工頻過電壓計(jì)算目錄5.1 空載長線路的電容效應(yīng) 45.1.1 空載長線路的沿線電壓分布 45.1.2 并聯(lián)電抗器的補(bǔ)償作用 65.2 線路甩負(fù)荷引起的工頻過電壓 95.3 單相接地故障引起的工頻過電壓 115.4 自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器和調(diào)速器的影響 155.5 限制工頻過電壓的其他可能措施 155.6 工頻過電壓的EMTP 仿真 1625是暫時(shí)過電壓的一種。工頻過電壓是電力系統(tǒng)中的一種電磁暫態(tài)現(xiàn)象，屬于電力系統(tǒng)內(nèi)部過電壓第 5 章 工頻過電壓計(jì)算電力系統(tǒng)內(nèi)部過電壓是指由于電力系統(tǒng)故障或開關(guān)操作而引起電網(wǎng)中電磁能量的轉(zhuǎn)化，從而造成瞬時(shí)或持續(xù)時(shí)間較長的高于電網(wǎng)額定允許電壓并對(duì)電氣裝置可能造成

2、威脅的電壓升高。內(nèi)部過電壓分為暫時(shí)過電壓和操作過電壓兩大類。在暫態(tài)過渡過程結(jié)束以后出現(xiàn)持續(xù)時(shí)間大于0.1s（5 個(gè)工頻周波）至數(shù)秒甚至數(shù)小時(shí)的持續(xù)性過電壓稱為暫時(shí)過電壓。由于現(xiàn)代超、特高壓電力系統(tǒng)的保護(hù)日趨完善，在超、特高壓電網(wǎng)出現(xiàn)的暫時(shí)過電壓持續(xù)時(shí)間很少超過數(shù)秒以上。暫時(shí)過電壓又分為工頻過電壓和諧振過電壓。電力系統(tǒng)在正?；蚬收线\(yùn)行時(shí)可能出現(xiàn)幅值超過最大工作相電壓，頻率為工頻或者接近工頻的電壓升高,稱為工頻過電壓。工頻過電壓產(chǎn)生的原因包括空載長線路的電容效應(yīng)、不對(duì)稱接地故障引起的正常相電壓升高、負(fù)荷突變等，工頻過電壓的大小與系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、容量、參數(shù)及運(yùn)行方式有關(guān)。一般而言，工頻過電壓的幅值不高，但

3、持續(xù)時(shí)間較長，對(duì)220kV 電壓等級(jí)以下、線路不太長的系統(tǒng)的正常絕緣的電氣設(shè)備是沒有危險(xiǎn)的。但工頻過電壓在超（特） 高壓、 遠(yuǎn)距離傳輸系統(tǒng)絕緣水平的確定卻起著決定性的作用， 因?yàn)椋?工頻過電壓的大小直接影響操作過電壓的幅值；工頻過電壓是決定避雷器額定電壓的重要依據(jù)，進(jìn)而影響系統(tǒng)的過電壓保護(hù)水平；工頻過電壓可能危及設(shè)備及系統(tǒng)的安全運(yùn)行。我國超高壓電力系統(tǒng)的工頻過電壓水平規(guī)定為：線路斷路器的變電站側(cè)不大于1.3p.u. （ p.u.為電網(wǎng)最高運(yùn)行相電壓峰值）；線路斷路器的線路側(cè)不大于1.4 p.u.。特高壓工程工頻過電壓限值參考取值為：工頻過電壓限制在 1.3p.u.以下，在個(gè)別情況下線路側(cè)可短時(shí)

4、（持續(xù)時(shí)間不大于0.3s）允許在1.4p.u.以下。電力系統(tǒng)中由于出現(xiàn)串、并聯(lián)諧振而產(chǎn)生的過電壓稱為諧振過電壓。電力系統(tǒng)中的電感，包括線性電感、非線性電感（如高壓電抗器和變壓器的勵(lì)磁電抗）和周期性變化的電感，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生故障或操作時(shí)，這些電感可能與其串聯(lián)或并聯(lián)的 電容（如線路電容和用、并聯(lián)補(bǔ)償電容）產(chǎn)生諧振從而分別引發(fā)線性諧振、鐵磁諧 振和參數(shù)諧振。目前，人們采取改變回路參數(shù)、破壞諧振條件、接入阻尼電阻等 多項(xiàng)措施，使諧振過電壓得到有效限制。高壓輸電系統(tǒng)的電磁暫態(tài)和過電壓的計(jì)算可用 EMTP進(jìn)行仿真計(jì)算研究。5.1 空載長線路的電容效應(yīng)5.1.1 空載長線路的沿線電壓分布對(duì)于長輸電線路，當(dāng)末端空

5、載時(shí)，線路的入口阻抗為容性。當(dāng)計(jì)及電源內(nèi)阻抗（感性）的影響時(shí)，電容效應(yīng)不僅使線路末端電壓高于首端，而且使線路首、末端電壓高于電源電動(dòng)勢(shì)，這就是空載長線路的工頻過電壓產(chǎn)生的原因之一。長度為l的空載無損線路如圖5-1所示，E為電源電動(dòng)勢(shì)；Ui、U2分別為 線路首末端電壓；Xs為電源感抗；Zc=，L0TCO為線路的波阻抗；B =收1忑為 每公里線路的相位移系數(shù)，一般工頻條件下，0 =0.06©/km 。線路首末端電壓和 電流關(guān)系為U1 -U2cos( H) jZCI2sin( -l)I1 = j sin( “)12 cos( “)ZC圖5-1空載長線路示意圖(5-1)若線路末端開路，即L=

6、0,由式（5-1）可求得線路末端電壓與首端電壓關(guān)系(5-2)Uicos( l)定義空載線路末端對(duì)首端的電壓傳遞系數(shù)為Ki2_ U21Uicos(l)(5-3)線路中某一點(diǎn)的電壓為(5-4)cos(：x)Ux = U2 cos( x) = U 1：21cos(：l)式中，x為距線路末端的距離。由式(5-4)可知，線路上的電壓自首端 Ui起逐漸上升，沿線按余弦曲線分布，線路末端電壓 U；達(dá)到最大值，如圖5-2所示。直 圖5-2空載長線路沿線電壓分布若向=90 口時(shí)，從線路首端看去，相當(dāng)于發(fā)生串聯(lián)諧振，Ki2T空刀2T吧,此時(shí)線路長度即為工頻的1/4波長，約1500km,因此也稱為1/4波長諧振。同

7、時(shí)，空載線路的電容電流在電源電抗上也會(huì)形成電壓開，使得線路首端的電壓高于電源電動(dòng)勢(shì)，這進(jìn)一步增加了工頻過電壓?？紤]電源電抗后，根據(jù)式(5-1),可得線路末端電壓與電源電動(dòng)勢(shì)的關(guān)系為XoE -U1 jI1XS -cos( l) _-Ssin( l)U2(5-5)Zc定義線路末端的電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的傳遞系數(shù)Ko2 =U2 ,令=tan人,EZc1K02 二Xcos（ ：l） -Ssin（ ：l）Zccos ;cos（ "：）（5-6）代入式(5-5),得由式(5-6)可知，電源電抗Xs的影響通過角度邛表示出來，當(dāng)向十中=90。時(shí),K02T s,U2T比，圖5-3中曲線2畫出了 2 =21

8、中時(shí)K02與線路長度的關(guān)系曲線(虛線)，此時(shí)同=90 J九 線路長度為1150km時(shí)發(fā)生諧振?？梢?，電源電抗相當(dāng)于增加了線路長度，使諧振點(diǎn)提前了。曲線 1對(duì)應(yīng)于電源阻抗為零的情況從圖5-3中看出，除了電容效應(yīng)外，電源電抗也增加了工頻過電壓倍數(shù)圖5-3空載長線路末端電壓升高與線路長度的關(guān)系5.1.2 并聯(lián)電抗器的補(bǔ)償作用為了限制電容效應(yīng)引起的工頻過電壓，在超、特高壓電網(wǎng)中，廣泛采用并聯(lián)電抗器來補(bǔ)償線路的電容電流，以削弱其電容效應(yīng)。如圖5-4所示，假設(shè)在線路末端并接電抗器 Xp,將U；= jI2XP代入式(5-1), 并令丁 = tan區(qū)，可求得線路首末端電壓的傳遞系數(shù)為Xp 'K12U

9、2cosi "U1 " cos(-l -71)(5-7)I =T圖5-4線路末端接有并聯(lián)電抗器在線路末端并接電抗器，相當(dāng)于縮短了線路長度，因而降低了電壓傳遞系數(shù)。此時(shí)由首端看進(jìn)去的入端阻抗將增大，用式(5-1)同樣可以求出線路末端開路時(shí)入端阻抗為7 UiZR FjXPcos( l) jZCsin( l)X - cos( l)Psin( l)ZcXp= jZc 2 coscos( l) sin( l)(“)一*sin(5-8) Zc= jZCtan(") = -jZCcot( -l -)式(5-8)中，日=tan,ZC,中=tan,% ,且有中+8 =90鼠通常采用

10、的欠補(bǔ)償 XpZc情況下，線路首端輸入阻抗仍為容性，但數(shù)值增大，空載線路的電容電流減少，同樣電源電抗的條件下，降低了線路首端的電壓升高。首端對(duì)電源的電壓傳遞系數(shù)(5-9)Ui =Zr二-ZcC0tlE -Zr jXs -Xs-Zccot(d -)由式(5-7)和式(5-9)可求得線路末端對(duì)電源的電壓傳遞系數(shù)，通過化簡可得=KoiKi2_ cos - cos : cos( " - 3 +可')(5-10)其中，沿線電壓最大值出現(xiàn)在Px=8處，線路最高電壓為(5-11)E coscos(- - ?)因此，并聯(lián)電抗器的接入可以同時(shí)降低線路首端及末端的工頻過電壓。但也要注意，高抗的補(bǔ)

11、償度不能太高，以免給正常運(yùn)行時(shí)的無功補(bǔ)償和電壓控制造成 困難。在特高壓電網(wǎng)建設(shè)初期，一般可以考慮將高抗補(bǔ)償度控制在80%90%,在電網(wǎng)比較強(qiáng)的地區(qū)或者比較短的特高壓線路，補(bǔ)償度可以適當(dāng)降低。例題5-1某500kV線路，長度為 400km,電源電動(dòng)勢(shì)為E,電源電抗Xs =100建,線路單位長度正序電感和電容分別為Lo =0.9mH/km、Co =0.0127然F/km求線路末端電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的比值。 若線路末端并接電抗器Xp =1034。,求線路末端電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的比值及沿線電壓分布中的最高電 壓。解：參數(shù)計(jì)算。線路的波阻抗：Zc 7L0/C0 = J 0.9X10= 265.7。,0.01

12、275 10波速：v - 1 / L0C0 -.3_60.9 100.01275 105.,= 2.95 10 km/s相位系數(shù) 一：='., L0C0 =100 180.0.9 104 0.01275 10* =0.061 /km:=tan,8 =tan3 =20.6 ZC 265.71 .當(dāng)線路空載，末端不接電抗器，線路末端電壓最高，線路末端電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的比值為K02cos ：cos20.6cos( -：)cos(0.061 400 20.6 )= 1.322 .當(dāng)線路空載，末端并接電抗器,.Zc ,265.7二-tan =tan =14.4XP 1034線路末端電壓對(duì)電源電動(dòng)

13、勢(shì)的比值為，/ cos c cos :cos 14.4 cos20.6, “K 02 =： = =1.05cos(：l - 二)cos(24.4 -14.4 20.6 )線路最高電壓為E 8s. =E 8s206 = 1 09Ecos( ：l -1:)cos(24.4 -14.420.6 )5.2線路甩負(fù)荷引起的工頻過電壓輸電線路輸送重負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于某種原因，線路末端斷路器突然跳閘甩掉 負(fù)荷，也是造成工頻電壓升高的原因之一，通常稱為甩負(fù)荷效應(yīng)。此時(shí)影響工頻過電壓有三個(gè)因素：甩負(fù)荷前線路輸送潮流，特別是向線路 輸送無功潮流的大小，它決定了電源電動(dòng)勢(shì)E的大小。一般來講，向線路輸送無 功越大，電源

14、的電動(dòng)勢(shì)E也越高，工頻過電壓也相對(duì)較高。饋電電源的容量， 它決定了電源的等值阻抗，電源容量越小，阻抗越大，可能出現(xiàn)的工頻過電壓越 高。線路長度，線路愈長，線路充電的容性無功越大，工頻過電壓愈高。此外 還有發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速升高及自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器和調(diào)速器作用等因素，也會(huì)加劇工頻過電壓升高。設(shè)輸電線路長度為l,相位系數(shù)為P ,波阻抗為Zc,甩負(fù)荷前受端復(fù)功率為 P+jQ,電源電動(dòng)勢(shì)為E,電源感抗為Xs； Ui、U2分別為線路首末端電壓；。 甩負(fù)荷前瞬間線路首端穩(wěn)態(tài)電壓為Ui =U2C0S(") jZcl2Sin(")=U2C0S(") jZc P- jQsin('-l)

15、U2= U2C0S(")1 jtan()(P - jQ*)(5-12)U：式中，R、Q*為以SB =，為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值。Zc同樣，甩負(fù)荷前瞬間線路首端穩(wěn)態(tài)電流為Un-Un-Ii = jUsin( l) LcosGl) = jUsin( ：l)1 jcot( ")(R - jQ*)(5-13)ZcZc由等值電路可知，E；=U1+jl1Xs,將式(5-12)和式(5-13)代入，可得甩負(fù)荷瞬間的電源電動(dòng)勢(shì)為X。X。X。Ed =U2 cos(：l)1 Q*S (Q* -S)tan(：l) jRS tan( ：l)(5-14)ZcZcZcEd的模值為(5-15)JXcXc22 Xc2

16、1 Q* S(Q* - S)tan(-l)2 P S tan( l)2ZcZcZc設(shè)甩負(fù)荷后發(fā)電機(jī)的短時(shí)超速使系統(tǒng)頻率f增至原來的Sf倍，則暫態(tài)電勢(shì)E；、線路相位系數(shù)P及電源阻抗Xs均按比例Sf成正比增加。由式(5-6)可求出甩負(fù)荷后線路末端電壓為U 2 二SSEX (5-16)cos(Sf l) -SfXsin(Sf l)Zc甩負(fù)荷后，空載線路末端電壓升高的倍數(shù)為U2K22(5-17)U2式(5-17)中，U2為甩負(fù)荷前線路末端的電壓X。例題5-2某500kV線路，長度為300km ,-=0.3,相位系數(shù)P=0.06;7km, Zc甩負(fù)荷前受端復(fù)功率標(biāo)幺值為P* +jQ* =0.7+j0.2

17、2,甩負(fù)荷后Sf =1.05。求甩負(fù)荷后，空載線路末端電壓升高的倍數(shù)。解：Pl =0.06*/km 父300km =18SfPl =18.9。K2=Sf駕1Q*XS(Q*- XS)tan('l)2 P2Xstan(：l)2cos(Sf -l) -fXSsin(Sf -l) - ZcZCZC1.05cos(18 )cos(18.9 ) -1.05 0.3sin(18.9 )Zc,1 0.22 0.3 (0.22 -0.3)tan(18 )20.720.3 tan(18 )2 =1.335.3單相接地故障引起的工頻過電壓不對(duì)稱短路是輸電線路最常見的故障模式，短路電流的零序分量會(huì)使健全相出現(xiàn)

18、工頻電壓升高，常稱為不對(duì)稱效應(yīng)系統(tǒng)不對(duì)稱短路故障中，以單相接地故障最為常見。當(dāng)線路一端跳閘甩負(fù)荷后,由于故障仍然存在，可能進(jìn)一步增加工頻過電壓。設(shè)系統(tǒng)中A相發(fā)生單相接地故障,應(yīng)用對(duì)稱分量法，可求得健全相B、C相的電壓為Ub22(a2 -1)Zo (a2 - a)Z2 _ EaZiZ2Z0Uc(a-1)Z0 (a2-a)Z2E乙 Z2 Z0 a(5-18)式中，Ea為正常運(yùn)行時(shí)故障點(diǎn)處A相電動(dòng)勢(shì)；Zi、Z2、Z0為從故障點(diǎn)看進(jìn)去的電網(wǎng)正序、負(fù)序、零序阻抗；運(yùn)算因子 a= 1 + jW3。 22以K表示單相接地故障后健全相電壓升高，式（5-18）可簡化為U =KEa ,其中(5-19)1.5Z。j

19、 . 3(2Z2 Zo)乙 Z2 Zo - J2(Zi Z2 Zo)對(duì)于較大電源容量的系統(tǒng)，有Zi % Z2,再忽略各序阻抗中的電阻分量，則K簡化為1.5 - _Xr 2 X0Xi.3-jT(5-20)K模值為峻)2吟十1(5-21)KXiX12+到X1順便指出，在不計(jì)損耗的前提下，一相接地，兩健全相電壓升高是相等的；X若計(jì)及損耗，則不等。由式（5-21）可以回出健全相電壓升高 K與4值的關(guān)系X1曲線，如圖5-5所示。從圖中可以看出，損耗對(duì) B、C兩相電壓升高的影響。(b)圖5-5 A相接地故障時(shí)健全相的電壓升高（a） B 相；（b） C 相X-可知，這類工頻過電壓與單相接地點(diǎn)向電源側(cè)的 紅（

20、零序電抗與正序電抗 Xi之比）有很大關(guān)系，彳0增加將使單相接地故障甩負(fù)荷過電壓有增大趨勢(shì)。X。與Xi受到下列因素影響：一是高壓輸電線路的正、零序參數(shù)，特高壓輸電線路的次定2.6；另一個(gè)因素是電源側(cè)包括變壓器及其他電抗，電源是發(fā)電廠時(shí)反較X1X1Xc Xc??；電源為復(fù)雜電網(wǎng)時(shí)，X0一般較大。當(dāng)電源容量增加時(shí)， &也會(huì)有所增加。XiXiXc當(dāng)較大時(shí)，單相接地三相甩負(fù)荷過電壓可能超過三相無故障甩負(fù)荷過電壓。Xi例題5-3某500kV輸電線路，長度為400km ,電源電動(dòng)勢(shì)為E ,電源正序電抗為X）=100C ,電源零序電抗為Xs。=50C ,線路的正序波阻抗Zci =260G ,線路的零序波

21、阻抗 Zc0 =500C ,線路正序波速v=3M105km/s ,線路零序波速v0 =2M105km/s。試求線路空載發(fā)生A相末端接地時(shí)，線路末端健全相的電壓升高倍數(shù)解：3 t1=tan,260 = 21,！0二tan喘WFiJ"l.VVo-l =0.06 /km 400km =243 105=24 r = 362 105由式（5-8）可求得線路末端向電源看進(jìn)去的等效正序、零序入口阻抗分別為ZR1 -jZC1tan（'-l :）-j260 tan（24 21 ）=j260（，J）Zr0 -jZ0tan（ '-0l o） -j500tan（365.71 ）=j445.6

22、（，）X。Xi445.6260= 1.714由式（5-21）可求得單相接地故障后健全相電壓升高（X0）2 . Xo 1K=3、X1X12 X0二'。714）21714 1=1.1092 1.714故障前，空載長線路A相末端的電壓升高系數(shù)由式（5-6）求得_ cos ：02 cos（：l :）cos21cos（24 21 ）= 1.32A相發(fā)生接地故障后，健全相電壓升高可求得U U -（1）-1B =芍=K02K =1.32 1.109 =1.4645.4 自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器和調(diào)速器的影響甩負(fù)荷后，由于調(diào)速器和制動(dòng)設(shè)備的惰性，不能立即起到應(yīng)有的調(diào)速效果，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)加速旋轉(zhuǎn)，使電動(dòng)勢(shì)及其頻率上

23、升，從而使空載線路中的工頻過電壓更為嚴(yán)重。另一方面由于自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器（AVR）作用，也會(huì)影響工頻過電壓的作用時(shí)間和幅值。當(dāng)線路一端單相接地甩負(fù)荷時(shí)，上述的四個(gè)因素都要起作用，造成比較高的工頻過電壓。但由于有接地故障存在，這種幅值較高的單相接地甩負(fù)荷工頻過電壓持續(xù)時(shí)間較短，分析表明對(duì)于超、特高壓系統(tǒng)其持續(xù)時(shí)間實(shí)際上不超過0.1s。特高壓電網(wǎng)工頻過電壓主要考慮單相接地三相甩負(fù)荷和無接地三相甩負(fù)荷兩種工頻過電壓。由于特高壓線路自身的容性無功大、輸送的功率大，加之我國單段特高壓線路比較長，工頻過電壓問題相當(dāng)嚴(yán)重，如不采取措施或措施不當(dāng)，其幅值可能超過1.8 倍最大工作相電壓以上，將會(huì)嚴(yán)重影響特高壓系統(tǒng)

24、的安全。5.5 限制工頻過電壓的其他可能措施1 使用可調(diào)節(jié)或可控高抗重載長線80 90左右高抗補(bǔ)償度，可能給正常運(yùn)行時(shí)的無功補(bǔ)償和電壓控制造成相當(dāng)大的問題，甚至影響到輸送能力。解決此問題比較好的方法是使用可控或可調(diào)節(jié)高抗：在重載時(shí)運(yùn)行在低補(bǔ)償度（60左右） ，這樣可大幅降低由電源向線路輸送的無功，使電源的電動(dòng)勢(shì)不至于太高，還有利于無功平衡和提高輸送能力；當(dāng)出現(xiàn)工頻過電壓時(shí)，快速控制到高補(bǔ)償度（90）。從理論上講可調(diào)節(jié)或可控高抗是協(xié)調(diào)過電壓和無功平衡問題的好方法，實(shí)際應(yīng)用中由于目前可調(diào)節(jié)或可控高抗造價(jià)高，短期內(nèi)不會(huì)大量使用。2 .使用良導(dǎo)體地線 Xc使用良導(dǎo)體地線（或光纖復(fù)合架空地線，OPGW）

25、可降低系數(shù)，有利于減Xi少單相接地甩負(fù)荷過電壓。3 .使用線路兩端聯(lián)動(dòng)跳閘或過電壓繼電保護(hù)該方法可縮短高幅值無故障甩負(fù)荷過電壓持續(xù)時(shí)間。4 .使用金屬氧化物避雷器隨著金屬氧化物避雷器（MOA）性能的提高，使用MOA限制短時(shí)高幅值工頻 過電壓成為可能。但這會(huì)對(duì) MOA能量提出很高的要求，當(dāng)采用了高壓并聯(lián)電抗 器時(shí)，不需要將MOA作為限制工頻過電壓主要手段，僅在特殊情況下考慮采用。 應(yīng)該說明，在MOA進(jìn)入飽和后電壓波形就不再是正弦波，嚴(yán)格講應(yīng)稱為暫時(shí)過 電壓，此時(shí)工頻過電壓只是一種近似的習(xí)慣用語。5 .選擇合理的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式過電壓的高低和系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式密切相關(guān)，這在超、特高壓線路建設(shè)和

26、運(yùn)行初期尤為重要，應(yīng)高度重視。以上幾種方式不一定在每一個(gè)工程中都采用，具體采用哪一種要根據(jù)具體情 況確定。5.6 工頻過電壓的EMTP仿真1 .例題5-1的EMTP仿真線路的正序波阻抗Zc=265.7Q, v= 2.952 M105km/s ,長距離輸電線路具有 分布參數(shù)特征，這里500kV架空輸電線路采用帶集中電阻的分布參數(shù)線路模型：架空線路/電纜Lines/Cables f 帶集中電阻的分布參數(shù)線路Distributed f再選擇其他元件，組建換位線路用的 Clarke 模型Transposed lines (Clarke)計(jì)算模型電路，如圖5-6所示。U1圖5-6分析500kV空載線路工

27、頻過電壓的計(jì)算電路雙擊Clarke模型”圖標(biāo),參數(shù)設(shè)定如圖5-7所示。其他元件參數(shù)參照例題3-2的仿真設(shè)定。線路末端電抗器參數(shù)：電阻為 0C,電感值為3291mH。圖5-7 500kV架空輸電線路Clarke模型參數(shù)對(duì)話框線路未裝設(shè)電抗器時(shí)的末端電壓與電源電勢(shì)波形如圖5-9所示，末端電壓幅值為540kV ,電源電壓幅值為408kV ,末端電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的比值為K02 =1.32,與計(jì)算值相符。圖5-8空載運(yùn)行時(shí)末端電壓和電源電壓波形（未裝設(shè)電抗器）線路裝設(shè)有并聯(lián)電抗器時(shí)白首端電壓幅值為429kV ,電源電壓幅值為408kV,末端電壓對(duì)電源電動(dòng)勢(shì)的比值為 心2=1.05,與計(jì)算值也相吻合。2

28、.特高壓示范工程的EMTP仿真特高壓示范工程接線圖如圖5-9所示，以線路中B至D段線路為例，這一 段線路總長654km,線路高抗補(bǔ)償度89.5%,并使用良導(dǎo)體地線，B1電廠裝有 4臺(tái)600MW機(jī)組。圖5-9特局壓示范工程（示意圖）模型的建立。特高壓線路采用頻率相關(guān)特性的J. Marti模型模擬，為了設(shè)定故障點(diǎn)和觀測點(diǎn)，將BC線路（363km ）和CD線路（291km ）者B分成12段, 每段線路分別為30.25km和24.25km。線路參數(shù)填入對(duì)話框中，如圖5-10所示 與B1電廠相連的部分500kV線路用分布參數(shù)線路Clarke模型模擬，采用R（、L（mH）、C（南）的輸入方法；高抗用Type-98準(zhǔn)非線性電感元件模擬，中性點(diǎn)電抗用集中參數(shù)電感L模擬；特高壓系統(tǒng)額定電壓為1 050kV,以最高使用電壓12100kV為基數(shù)求過電壓倍數(shù)，1.0p.u.=1100MkV （峰值）。系統(tǒng)負(fù)荷米用定阻3抗負(fù)荷形式，用RLC元件模擬。取時(shí)間步長5s圖5-10特高壓線路J.Marti模型參數(shù)對(duì)話框仿真研究了不同系統(tǒng)運(yùn)行方式下工頻過電壓，結(jié)果表明：（1）B宜與甲電網(wǎng)通過