塔吊基礎(chǔ)施工方案-QTZ63QTZ40

1、可發(fā)科技一期新建廠房H區(qū)工程 塔吊基礎(chǔ)施工方案可發(fā)科技（宿遷）有限公司廠區(qū)一期工程H區(qū)塔吊基礎(chǔ)施工方案編制： 審核： 審批: 宿遷華夏建設(shè)（集團(tuán)）工程有限公司二零一五年四月目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況31、基本概況32、地質(zhì)、水文資料3三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo)41、塔吊選型42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)4四、土方開挖及塔基施工71、土方開挖72、塔吊基礎(chǔ)施工7五、塔吊的變形觀察7六、接地裝置7七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗算（平面布置見總平圖）77.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺）77.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚)177.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計

2、算書(1.35m厚)26八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗算35廠房塔吊基礎(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程 JGJ46-20053、QTZ63塔式起重機使用說明書、QTZ40塔式起重機使用說明書4、 工程現(xiàn)有圖紙5、 地質(zhì)勘探報告。二、工程概況1、基本概況可發(fā)科技(宿遷)有限公司廠區(qū)一期新建工程(H區(qū))位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以東、五指山路以西，場地占地面積131278.89,總建筑面積261031.73平方米。本工程共由12棟單體廠房，11棟附屬用房組成。本工程建設(shè)單位是可發(fā)科技(宿遷)有限公司,監(jiān)理單位是宿遷市

3、建設(shè)工程監(jiān)理咨詢中心有限公司，總承包單位是宿遷華夏建設(shè)(集團(tuán))工程有限公司，工程開工日期為2015年3月21日.為了加快施工進(jìn)度,提高垂直運輸效率，本工程擬選用18臺QTZ63塔吊(三種型號)，二臺QTZ40塔吊（一種型號）。2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告,地基承載力見下表三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo)1、塔吊選型由于本工程廠房南北向較長(160m長),東西向為48m,但樓層高度不高.結(jié)合現(xiàn)場實際情況以及本工程工期要求為平行施工，本工程設(shè)置18臺QTZ63塔式起重機?？紤]到塔吊的利用率，本工程選用臂長為55m長，高度根據(jù)樓層高度不同分別設(shè)置高度在28m-35

4、m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1、QTZ63塔機為水平起重臂、小車變幅，該機的特色有：2.1.1.性能參數(shù)及技術(shù)指標(biāo)國內(nèi)領(lǐng)先，最大工作幅度55m，最大起重量為6t。2.2.2.該機有地下澆注基礎(chǔ)固定式、底架固定獨立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨立式的起升高度為28m，附著式的起升高度為120m。該機主要特點如下：2.1.3、塔機的自身加節(jié)采用液壓頂升,使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、剛性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風(fēng)阻小，外形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求； 2.1.5

5、、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護(hù)裝置，可保證工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù) 2.3、QTZ40塔吊主要技術(shù)參數(shù) 部 件單 位參 數(shù)公稱起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度獨立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.75最大起重量T122244轉(zhuǎn)速R/min0.375/0.75變速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整機重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M42.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工

6、作風(fēng)速M/s20爬升風(fēng)速M/s13工作環(huán)境溫度-20+40四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程基礎(chǔ)開挖過程中，進(jìn)行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求,因此各棟樓塔吊基礎(chǔ)中心距承臺外邊線距離確保在5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎(chǔ)施工2.1、樓塔吊基礎(chǔ)根據(jù)塔吊基礎(chǔ)圖施工,塔基上表面要求平整，其最大誤差5mm。2.2、塔吊基礎(chǔ)周邊預(yù)留集水坑，并做好排水溝，便于基礎(chǔ)排水工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進(jìn)行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次大風(fēng)或連續(xù)大雨后應(yīng)對塔吊的垂直度、基礎(chǔ)標(biāo)高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時與項目技術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地

7、裝置塔機避雷針的接地和保護(hù)接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用48鋼管打入地下（埋深至少3米），扁鐵與鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺） 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、

8、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×6081豎向荷載設(shè)

9、計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×45.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬

10、b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角(°)20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自

11、重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h'')=6×6×(1×25+2.8×19)=2815.2kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×2815.2=3800.52kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk''=674.077kN·m Fvk''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M''=910.004kN·m Fv''=Fv/1.2=25.551/

12、1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m 1、偏心距驗算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/

13、A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=64.536kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(6×6)=91.017kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa

14、(2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=91.017kPafa=100kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=117.497kPa1.2fa=1.2×100=120kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk

15、9;'+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.000)/36.000)=43.172kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)×43.172/6.000=27.342kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.000)/36.00

16、0)=-8.567kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.000)/36.000)=43.172kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)×43.172/6.000=27.342kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.17

17、2+27.342)/2=35.257kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.257×(6-1.6)×6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257×(6-1.6)×6/2=465.393kN X軸方向抗剪： h0/l=948/6000=0.1584 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×6000×948=23747.4kNVx=465.393kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=948/6000=0.1584 0.25cfcbh0=0.25×1

18、×16.7×6000×948=23747.4kNVy=465.393kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.5×19=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(6×6×(91.017-28.5)/(6+2×5×tan20°)×(6+2×5×tan20°)=24.22kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=5×19=95kPa 軟弱下臥層頂

19、面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)頂部長向配筋

20、HRB335 25200基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 25200 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×35.257×6/8=511.932kN·m 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×35.257×6/8=511.932kN·m 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932×106/(1×16.7×6000×9482)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2

21、15;0.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=511.932×106/(0.997×948×300)=1805mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.0015×6000×948)=8532mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=15209mm2A1=8532mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=511.932×106/(1×16.7×6000×

22、;9482)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932×106/(0.997×948×300)=1805mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1805，lh0)=max(1805，0.0015×6000×948)=8532mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=15209mm2A2=8532mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=15209

23、mm20.5AS1'=0.5×15209=7605mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=15209mm20.5AS2'=0.5×15209=7605mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨

24、立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN

25、)1.35Fk11.35×401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×6081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×45.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M'

26、(kN·m)1.35Mk1.35×615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角(°)20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾

27、斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h'')=6×6×(1.5×25+2.8×19)=3265.2kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×3265.2=4408.02kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk''=674.077kN·m Fvk''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本

28、組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M''=910.004kN·m Fv''=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62

29、+62)0.5=476.644kN·m 1、偏心距驗算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=77.036kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4

30、+3265.2)/(6×6)=103.517kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=98.217kPafa=100kPa (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=118.932kPa<1.2fa=1.2×100=120kPa 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000-

31、(674.077+15.773×1.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.500)/36.000)=43.468kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)×43.468/6.000=27.529kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''

32、h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.500)/36.000)=43.468kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)×43.468/6.000=27.529kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(

33、Pxmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.499×(6-1.6)×6/2=468.581kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.499×(6-1.6)×6/2=468.581kN X軸方向抗剪： h0/l=1450/6000=0.2424 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×6000×1450=36322.5kNVx

34、=468.581kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1450/6000=0.2424 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1450=36322.5kNVy=468.581kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.5×19=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(6×6×(103.517-28.5)/(6+2×5×tan20°)×(6+2×5&

35、#215;tan20°)=29.063kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=5×19=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/

36、5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 20180 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×35.499×6/8=515.439kN·m 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×35.499×6/8=515.439kN·m 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=515.439

37、×106/(1×16.7×6000×14502)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439×106/(0.999×1450×300)=1186mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.0015×6000×1450)=13050mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=13450mm2A1=13050mm2 (

38、2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=515.439×106/(1×16.7×6000×14502)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=515.439×106/(0.999×1450×300)=1186mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.0015×6000×1450)=13050mm2 基礎(chǔ)底短

39、向?qū)嶋H配筋：AS2'=13450mm2A2=13050mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=10781mm20.5AS1'=0.5×10781=5390mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=10781mm20.5AS2'=0.5×10781=5390mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.35m厚) 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187

40、-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'

41、(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×6081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×401

42、.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×45.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×615.929831.504 三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角(&

43、#176;)20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h'')=6×6×(1.35×25+2.8×19)=3130.2kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×3130.2=4225.77kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk&

44、#39;'=674.077kN·m Fvk''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M''=910.004kN·m Fv''=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0

45、77×6/(62+62)0.5=476.644kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m 1、偏心距驗算 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=73.286kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3130

46、.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(6×6)=99.767kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=99.767kPafa=100kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=117.247kPa1.2fa=1.2×100=120kPa 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X軸方向凈

47、反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.350)/36.000)=43.379kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)

48、15;43.379/6.000=27.473kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.350)/36.000)=43.379kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l

49、+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)×43.379/6.000=27.473kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.426×(6-1.6)×6/2=467.624kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.426×(6-1.6)×6/2=467.624kN X軸方向抗剪： h0/l=1301/

50、6000=0.2174 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×6000×1301=32590.05kNVx=467.624kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1301/6000=0.2174 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1301=32590.05kNVy=467.624kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.5×19=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan)

51、=(6×6×(99.767-28.5)/(6+2×5×tan20°)×(6+2×5×tan20°)=27.61kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=5×19=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=27.

52、61+95=122.61kPafaz=329.5kPa 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 18180 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×35.426×6/8=514.387kN·m 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×35.42

53、6×6/8=514.387kN·m 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=514.387×106/(1×16.7×6000×13012)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=514.387×106/(0.998×1301×300)=1320mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1320，bh0)=max(1320，0.0

54、015×6000×1301)=11709mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=12932mm2A1=11709mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=514.387×106/(1×16.7×6000×13012)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=514.387×106/(0.998×1301×300)=1320mm2 基

55、礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1320，lh0)=max(1320，0.0015×6000×1301)=11709mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=11832mm2A2=11709mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=8732mm20.5AS1'=0.5×8732=4366mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=8732mm20.5AS2'=0.5×8732=4366mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。

56、五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗算十字梁式基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)28塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)31塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)40豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)441.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)40