建筑專業(yè)某辦公樓畢業(yè)設計

1、濰坊科技學院畢業(yè)設計 濰坊科技學院濰坊科技學院畢業(yè)設計畢業(yè)設計課題名稱課題名稱 某辦公樓施工設計 學生姓名 孫 xxxx 學 號 200909180 xxxxx 院 系 建筑工程學院 專 業(yè) 工程造價 班 級 09 級造價九班 指導教師 xxxxxxx 2012 年 2 月 27 日濰坊科技學院畢業(yè)設計 2濰坊科技學院畢業(yè)設計（論文）答辯記錄姓名院系專業(yè)年級學號指導教師濰坊科技學院畢業(yè)設計 3論文題目濰坊科技學院畢業(yè)設計 4答辯記錄：濰坊科技學院畢業(yè)設計 5指導教師意見：指導教師： 年 月 日答辯小組意見： 答辯小組： 年 月 日教務處審核意見 （蓋章） 年 月 日論文成績 （優(yōu)秀、良好、中等

2、、及格、不及格）濰坊科技學院畢業(yè)設計 6 目 濰坊科技學院畢業(yè)設計 7錄第一部分 工程設計 1 11 1 建筑設計1.11.1 設計基本資料.1 11.21.2 建筑設計說明.2 21.2.11.2.1 設計概要.2 21.2.21.2.2 建筑平面設計.2 21.2.31.2.3 建筑剖面設計.5 51.2.41.2.4 建筑立面設計.5 51.2.51.2.5 建筑細部具體構造做法.5 52 2 結構設計2.12.1 設計資料.6 62.22.2 結構布置及計算簡圖.7 72.2.12.2.1 結構方案選取.7 72.2.22.2.2 梁、柱截面尺寸估算.7 72.2.32.2.3 結構計

3、算簡圖.8 82.32.3 重力荷載計算.8 82.3.12.3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值.8 82.3.22.3.2 屋面及樓面可變荷載標準值.9 92.3.32.3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算.10102.3.42.3.4 計算重力荷載代表值.13132.42.4 橫向框架側移剛度計算.14142.4.12.4.1 計算梁、柱的線剛度.14142.4.22.4.2 計算柱的側移剛度.15152.52.5 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算.16162.5.12.5.1 橫向水平地震作用下的內力計算和側移計算.17172.62.6 豎向荷載作用下橫向框架結構的內力計算.

4、24242.6.12.6.1 計算單元.24242.6.22.6.2 荷載計算.25252.6.32.6.3 內力計算.28282.6.42.6.4 梁端剪力和柱軸力的計算.30302.6.52.6.5 豎向荷載作用下的框架彎矩、剪力以及剪力圖。.32322.72.7 橫向框架內力組合.37372.7.12.7.1 結構抗震等級.3737濰坊科技學院畢業(yè)設計 22.7.22.7.2 框架梁內力組合.37372.7.32.7.3 框架柱內力組合.40402.82.8 梁柱截面設計.42422.8.12.8.1 框架梁.42422.8.22.8.2 框架柱.38382.92.9 板的設計.5353

5、2.9.12.9.1 荷載計算.53532.9.22.9.2 計算跨度.53532.9.32.9.3 彎矩計算.53532.9.42.9.4 截面設計.54542.102.10 樓梯設計.54542.10.12.10.1 樓梯板設計.54542.10.22.10.2 平臺板設計.56562.10.32.10.3 平臺梁設計.57572.112.11 基礎設計.59592.11.12.11.1 邊柱 b b 下獨立基礎.5959濰坊科技學院畢業(yè)設計 3東苑樓完成 21 層混凝土澆筑(組|500 x671濰坊科技學院畢業(yè)設計 4 混凝土澆筑 640 x480濰坊科技學院畢業(yè)設計 5鋼筋混凝土柱與基

6、礎 鋼筋混凝 1500 x混凝土澆筑工藝 700 x504濰坊科技學院畢業(yè)設計 6 共使用鋼筋 256 噸,澆筑混凝土221936x1288濰坊科技學院畢業(yè)設計 7柱 框架結構中的鋼筋混凝土柱 1280 x960濰坊科技學院畢業(yè)設計 1第一部分 工程設計1 1 建筑設計1.11.1 設計基本資料工程名稱： 某集團商務中心；工程環(huán)境： 本工程地處淮海西路南側，西靠立德路，南鄰中樞街，位于某市中心繁華地段；建筑類別： 丙類；設計使用年限： 50 年；地面粗糙度： d 類。（一）氣象資料 徐州市自然條件及氣候條件：年平均溫度 14.214.2最熱月平均氣溫 31.631.6 最高氣溫 40.640.

7、6 最冷月平均氣溫 -4.1-4.1 最低氣溫 -22.6-22.6 土壤凍結最大深度 24cm24cm 年平均降雨量 869.9cm869.9cm 日最大降雨量 213.0cm213.0cm 相對濕度 平均 71%71%（冬季 61%61%，夏季 70%70%） 主導風向 全年主導風向為偏東風 平均風速 3m/s3m/s 最大風速 19.3m/s19.3m/s基本風壓值 0.35kn/m0.35kn/m2 2 夏季平均風速折算成距地面 2m2m 處數(shù)值： 2.1m/s2.1m/s 積雪最大厚度 24cm24cm 基本雪壓 0.350.35 kn/mkn/m2 2（二）基本地形及地質水文資料（

8、1 1）氣候：具有大陸性氣候特點，屬溫帶氣候，四季分明，雨量充沛。（2 2）氣象要素：風向常年以東南風最多，東北風較少，夏季主導風向為東南風。年平均風速 3m/s3m/s，最大風速 18m/s18m/s；年平均溫度 1414 攝氏度左右，最熱月為七月，月平均 2727 攝氏度左右，最冷月為一月，月平均-4.1-4.1 攝氏度。日極端最高溫度 40.640.6 攝氏度，濰坊科技學院畢業(yè)設計 2日極端最低-22.6-22.6 攝氏度；年平均結冰期為 2 2 個月，從 1212 月到次年的 2 2 月；年最大降雪量 30-5030-50 厘米；年平均降雨量 848.1848.1 毫米，年最大降雨量

9、1434.41434.4 毫米，一日最大降雨量 180.0180.0 毫米，一小時最大降雨量 75.775.7 毫米。年降雨量以 7-87-8 月最多，占全年的60%60%。（3 3）工程地質：對建筑物有較大影響的是第四紀地層，本工程地質條件能滿足一般建筑物的要求，到需注意沖溝、巖脈，建筑物總平面布置應盡量避開，以免導致建筑物傾斜、拉裂。粘土、亞粘土地基承載力 r=1.2-1.5kg/r=1.2-1.5kg/2cm強風化片麻巖地基承載力 r=2.5-3kg/r=2.5-3kg/2cm本工程地基土體的平均容重取 18.0kg/18.0kg/；粘土的孔隙比及液性指數(shù)均大于3m0.850.85 ；地

10、基承載力標準值取 200kn/200kn/。2m（4 4）水文地質：本地區(qū)地下水靠天然降水補給，地下水由東、東南向西、西北方向流動，與地形坡度一致。（5 5）地震工程地質：地質運動以斷裂運動為主，褶皺運動為輔，斷層裂縫較多，老的斷層有三條：嶧山斷層、張范斷層、花石溝斷層。在斷層內有活動跡象，地殼運動比較活躍，尤其是花石溝斷層比較明顯，裂隙地面可見。根據(jù)有關方面分析：雖然斷層較多，但斷層并無應力積聚條件，故歷史上從未發(fā)生過較大地震（最大三級） ，國家地震局和省地質局確定為 7 7 度設防區(qū)。1.21.2 建筑設計說明1.2.11.2.1 設計概要本建筑地上六層，地下室一層，平面整體基本為 l l

11、 形，一層為矩形， ，室外地面標高-0.45m-0.45m，層高 3.9m3.9m，屋面為上人屋面，屋面挑檐出挑 0.2mm,0.2mm,高 0.2m0.2m，建筑總高24.6m24.6m。建筑總長度為 57.84m57.84m，寬 31.414m31.414m。建筑總面積約為 8980m8980m2 2。1.2.21.2.2 建筑平面設計（1）使用空間組合本設計性質屬于辦公建筑性質，辦公建筑應根據(jù)使用性質、建設規(guī)模與標準的不同，確定各類用房。辦公建筑由辦公室用房、公共用房、服務用房和設備用房等組成。將房間按使用的性質分類，分為主要使用部分，次要使用部分和交通聯(lián)系部分。從而來合理地布置各個房間

12、，同時在不影響安全保衛(wèi)工作的基礎上使其內外聯(lián)系方便。本設計采用內廊式布局，該布局的主要優(yōu)點是走道所占的面積比較小，較外廊式布局經(jīng)濟。（2）房間使用面積、形狀、大小的確定辦公建筑應根據(jù)使用要求、用地條件、結構選型等情況按建筑模數(shù)選擇開間和進深，濰坊科技學院畢業(yè)設計 3合理確定建筑平面，提高使用面積系數(shù)，并宜留有發(fā)展余地。本設計考慮到柱網(wǎng)布置的要求，房屋的開間取為 7.2m，進深為 7.2m。中間走道為 2.4m，均符合柱網(wǎng)布置的模數(shù)要求。衛(wèi)生間布置在建筑朝向較差的一面，距最遠的房間距離遠小于 50 米，符合規(guī)范要求。（3）門的大小及位置確定辦公室門洞口寬度不應小于 1.oom1.oom，高度不應

13、小于 2.10m2.10m；機要辦公室、財務辦公室、重要檔案庫、貴重儀表間和計算機中心的門應采取防盜措施，室內宜設防盜報警裝置。根據(jù)人流的多少和搬進房間的家具、設備的大小取門寬為 1200mm1200mm，高度取2100m2100m。開啟方式朝房間內側。大廳正門采用 2 個雙扇雙向彈簧門，每扇門寬度均為1200mm。（4）窗的大小及位置確定房間中窗的大小和位置的確定，主要是考慮道室內采光和通風的要求。本次設計中，一般辦公室及會議室的窗均采用鋁合金窗平推窗，窗地比要求1：6，窗高均取為 2100mm，寬度取為 1800mm。經(jīng)驗算窗地比均符合要求，通風良好。廁所內開的窗采用不透光的材料，充分保證

14、私密性。（5 5）公共用房公共用房宜包括會議室、公用廁所等。會議室應符合下列要求：根據(jù)需要可分設中、小會議室和大會議室；中、小會議室可分散布置；小會議室使用面積宜為 30m230m2，中會議室使用面積宜為 60m260m2；中小會議室每人使用面積：有會議桌的不應小于 1.80m21.80m2，無會議桌的不應小于 0.80m20.80m2；大會議室應根據(jù)使用人數(shù)和桌椅設置情況確定使用面積，平面長寬比不宜大于 2:12:1，宜有擴聲、放映、多媒體、投影、燈光控制等設施，并應有隔聲、吸聲和外窗遮光措施；大會議室所在層數(shù)、面積和安全出口的設置等應符合國家現(xiàn)行有關防火規(guī)范的要求；會議室應根據(jù)需要設置相應

15、的貯藏及服務空間。本建筑在每層設立一個中會議室。公用廁所應符合下列要求：對外的公用廁所應設供殘疾人使用的專用設施；距離最遠工作點不應大于 50m50m；應設前室；公用廁所的門不宜直接開向辦公用房、門廳、電梯廳等主要公共空間；宜有天然采光、通風；條件不允許時，應有機械通風措施；衛(wèi)生潔具數(shù)量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準城市公共廁所設計標準cjj14cjj14 的規(guī)定。（6）水平交通聯(lián)系部分：走廊，過道，連廊。該部分的主要功能是連接同一層內的各個房間、樓梯、門廳等，以解決建筑物中水平聯(lián)系和疏散的問題，要求其寬度滿足人流通暢和建筑防火的要求?？紤]到柱的截面尺寸和基礎布置，取走道寬 2.4m，可讓三人并行通過。（

16、6）樓梯樓梯各部分尺寸的確定及在建筑中的位置應滿足民用建筑設計通則和建筑防火的要求。墻面至扶手中心線或扶手中心線之間的水平距離即樓梯梯段寬度除應符合防火規(guī)濰坊科技學院畢業(yè)設計 4范的規(guī)定外，供日常主要交通用的樓梯的梯段寬度應根據(jù)建筑物使用特征，按每股人流為 0.55+(00.15)m 的人流股數(shù)確定，并不應少于兩股人流。00.15m 為人流在行進中人體的擺幅，公共建筑人流眾多的場所應取上限值。本設計中設置了 3 個雙跑防火樓梯，樓梯的位置在規(guī)范上有明確的規(guī)定。房門距最近的樓梯口的距離與防火等級和建筑類型有關，一般最大需 30m。兩跑樓梯間留有空隙，稱為樓梯井。樓梯井 100mm，可以供消防水管

17、穿過。樓梯的梯段寬度根據(jù)建筑使用者的多少確定，每人需占有一定的疏散寬度，而且梯段寬度應大于 1.1m，本設計為1.8m。五層及五層以上辦公建筑應設電梯。所以本建筑在中間樓梯相鄰處設置兩部電梯。由屋面上人，所以電梯機房設置在建筑頂層，電梯可上至六層， 。（7）交通聯(lián)系樞紐門廳門廳是建筑物主要出入口處的內外過渡，人流集散的交通樞紐，起著轉換方向，與走道、樓梯或其他房間聯(lián)系等作用。門廳內可附設傳達、收發(fā)、會客、服務、問訊、展示等功能房間( (場所) )。根據(jù)使用要求也可設商務中心、咖啡廳、警衛(wèi)室、衣帽間、電話間等；樓梯、電梯廳宜與門廳鄰近，并應滿足防火疏散的要求；嚴寒和寒冷地區(qū)的門廳應設門斗或其他防

18、寒設施；有中庭空間的門廳應組織好人流交通，并應滿足現(xiàn)行國家防火規(guī)范規(guī)定的防火疏散要求。在對稱布局中，常將交通樞紐布置在整個建筑居中的部位。人員密集的公共建筑門廳，一般采用外開門或彈簧門。因為門廳是整個建筑的中心樞紐，同時也是接待來訪人員辦理手續(xù)或等候的地方，所以在出入口的門廳、樓梯間設置收發(fā)室、警衛(wèi)值班室等，才能使其具備人流疏散通暢、使用方便的效果。為了大樓正常使用的需要和便于控制維修，因此在一層門廳右側設置配電室等。（8）地下室 地下室、半地下室應有綜合解決其使用功能的措施，合理布置地下停車庫、地下人防、各類設備用房等功能空間及各類出入口部；地下空間與城市地鐵、地下人行道及地下空間之間應綜合

19、開發(fā)，相互連接，做到導向明確、流線簡捷。地下室平面外圍護結構應規(guī)整，其防水等級及技術要求除應符合現(xiàn)行國家標準地下工程防水技術規(guī)范gb 50108 的規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定：1、地下室應在一處或若干處地面較低點設集水坑，并預留排水泵電源和排水管道；2、地下管道、地下管溝、地下坑井、地漏、窗井等處應有防止涌水、倒灌的措施。地下室、半地下室的耐火等級、防火分區(qū)、安全疏散、防排煙設施、房間內部裝修等應符合防火規(guī)范的有關規(guī)定。1.2.31.2.3 建筑剖面設計為了充分反映出建筑物在垂直方向上各部分的組合關系而需要進行剖面設計，其主濰坊科技學院畢業(yè)設計 5要任務是確定建筑物各部分應有的高度，建筑物的層數(shù)

20、及建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結構構造關系等。本設計所剖切部位為最右側樓梯間。1.2.41.2.4 建筑立面設計立面圖反映的是建筑四周的外部形象，立面設計是在滿足房間的使用要求和技術經(jīng)濟條件下，運用建筑選型和立面構圖的一些規(guī)律，緊密結合平面、剖面的內部空間組合而進行的。1.2.51.2.5 建筑做法：（1 1）屋面做法（選用剛性防水屋面）：1 1、sbssbs 瀝青防水卷材（八層作法）2 2、40 厚配筋 c25 細石混凝土3 3、2020 厚 1 1：3 3 水泥砂漿找平4 4、100100 厚 1 1：8 8 水泥陶粒找坡5 5、100100 厚現(xiàn)澆混凝土板6 6、1010 厚板

21、底抹灰（2 2）樓面做法（辦公室及會議室）選用磨光花崗巖地面：1 1、2020 厚磨光花崗巖巖塊2 2、3030 厚 1 1：3 3 干硬性水泥砂漿（面上撒 2mm2mm 厚水泥）3 3、水泥漿結合層一道4 4、現(xiàn)澆 100100 厚鋼筋混凝土樓面板5 5、v v 型輕鋼龍骨吊頂（二層 9mm9mm 紙面石膏板，50mm50mm 厚巖棉板保溫層）（3 3）樓面做法（走廊）選用水磨石地面：1 1、水磨石地面（10mm10mm 面層，20mm20mm 水泥砂漿打底）2 2、現(xiàn)澆 100100 厚鋼筋混凝土樓面板3 3、v v 型輕鋼龍骨吊頂（二層 9mm9mm 紙面石膏板，50mm50mm 厚巖棉

22、板保溫層）（5 5）內墻做法（選用混合砂漿粉面）：1 1、刷乳膠涂料二度2 2、5 5 厚 1 1：3 3：3 3 水泥石灰砂漿粉面；3 3、1515 厚 1 1：1 1：6 6 水泥石灰砂漿打底；4 4、240240 厚混凝土空心小砌塊（6 6）外墻做法（選用瓷磚墻面）濰坊科技學院畢業(yè)設計 61 1、外墻面貼瓷磚2 2、8 8 厚 1 1：2 2 水泥砂漿抹面（含防水劑）3 3、1212 厚 1 1：3 3 水泥砂漿打底（含防水劑）4 4、200200 厚加氣混凝土砌塊（7 7）底層墻基防潮：采用防水砂漿防潮層2020 厚 1 1：2 2 水泥砂漿摻 5%5%防水劑，位置一般在-3.45-3

23、.45 標高處2 2 結構設計2.12.1 設計資料工程規(guī)模：主體六層；地下室一層；結構類型：框架結構；抗震設防烈度：7 7 度，第二組別，設計地震基本加速度值為 0.10g0.10g；場地：類；設計使用年限：5050 年；框架抗震等級：三級結構重要性系數(shù)：1.01.02.22.2 結構布置及計算簡圖2 2.2.1.2.1 結構方案選取選擇合理的抗側力結構體系，進行合理的結構或構件布置，使之具有較大的抗側剛度和良好的抗風、抗震性能，是結構設計的關鍵。同時還須綜合考慮建筑物高度、用途、經(jīng)濟及施工條件等因素。常見的豎向承重體系包括磚混結構體系、框架結構體系、剪力墻結構體系、框架- -剪力墻結構體系

24、及筒體結構體系等。經(jīng)綜合考慮，本設計決定采用框架結構體系?？蚣芙Y構體系：由梁柱連接而成，其具有建筑平面布置靈活、造型活潑等優(yōu)點，可以形成較大的使用空間，易于滿足多功能的使用要求。在結構受力性能方面，框架結構屬于柔性結構，自振周期長，地震反應較小，經(jīng)合理設計可具有較好的延性性能。其缺點是結構抗側剛度較小，在地震作用下側向位移較大。根據(jù)本建筑的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設計，填充墻采用 240mm240mm 厚混凝土空心小砌塊，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，柱、梁、板的混凝土等級均為 c30,c30,樓板厚度均取 100mm100mm，縱向受力鋼筋采用 hrb400

25、hrb400，其余濰坊科技學院畢業(yè)設計 7采用 hpb235hpb235 和 hrb335hrb335 級。本建筑為商業(yè)辦公樓，房間布局較為整齊規(guī)則，結構采用 l 型布局，一層部分結構采用網(wǎng)架。軸線 1 至軸線 8 采用四柱三跨不等跨的形式，中間一跨為過道所以跨度小。軸線 8 至軸線 15 為大空間辦公區(qū)，為 5 柱四跨不等跨形式，柱網(wǎng)布置形式詳見結構平面圖。一般情況下，框架結構是一個空間受力體系。為方便起見，常常忽略結構縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構件的扭轉作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進行分析計算。由于通常橫向框架的間距相同，作用于各橫向框架上的荷載相同，框架的抗側剛度相同，

26、因此，各榀橫向框架都將產(chǎn)生相同的內力與變形，結構設計時一般取中間有代表性的一榀橫向框架進行分析即可。本設計取軸線 4 框架進行結構計算。2.2.22.2.2 梁、柱截面尺寸估算（1 1）梁截面估算：梁截面估算：主梁高為跨度的 1/101/101/121/12，截面寬為高的 1/21/21/31/3：a ad d 軸線軸線框架梁跨度為 7200mm7200mm 和 2400mm2400mm 兩種，因有次梁集中荷載作用，截面均取為 300mm300mm600mm600mm次梁高按跨度的 1/121/121/181/18 來估算，截面寬為高的 1/21/21/41/4：主要次梁跨度有 7200mm7

27、200mm 和 3600mm3600mm 兩種，為了施工方便截面均取為200mm200mm500mm500mm，其余次梁截面詳見結構施工圖。（2 2）柱截面估算：該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值為=0.8=0.8，各層重力荷載代表值n近似取 12kn/m12kn/m2 2， 321.3 7.8 3.3 12 1061602970.9 16.7esncncfg nnammff321.2 7.2 7.2 12 1074567720.8 14.3mm綜合考慮各種因素，取柱子截面為正方形，則柱截面邊長 675mm，本設計取柱截面尺寸 700700mm。2.2.32.2.3 結構計算簡圖框架結構

28、計算簡圖，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂， 16 層高度即為層高，取 3.9m；底層柱高度從基礎頂面取至一層板頂，即h13.45+0.453.9m。見圖 2.2.3-1（梁計算跨度按第條確定）濰坊科技學院畢業(yè)設計 8 圖 2.2.3-12.2.3-1 結構計算簡圖2.32.3 重力荷載計算2.3.12.3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值查建筑結構荷載規(guī)范 （gb50009-2001gb50009-2001）表 a.1a.1 得材料和構件自重（1）六層屋面隔熱層： 1/211.80.18=1.062/ m2找平層：2020 厚 1 1：3 3 水泥砂漿找平 200.020.40

29、kn/m2保護層：40 厚配筋 c25 細石混凝土 220.040.88kn/m2找坡層：1：8 水泥陶粒 100mm 140.101.40kn/m2結構層：100mm 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.102. 50kn/m2板底抹灰：10mm 石灰抹灰 170.010.17kn/m2防水層：sbs 瀝青防水卷材八層作法 0.4kn/m2合 計 7.20kn/m2（2）樓面（2.1）走廊： 瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 0. 55kn/m2100mm 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.102. 50kn/m2水磨石地面（包括 10mm10mm 面層，20mm20mm 水泥砂漿打底） 0.65kn/m2v 型

30、輕鋼龍骨吊頂（二層 9mm 紙面石膏板，50mm 厚巖棉板） 0.25kn/m2合 計 3.95kn/ m2取 4.0kn/m2（2.2）會議室及辦公室地面：磨光花崗巖地面 1.20kn/m2100mm 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.10=2.50kn/m2 v 型輕鋼龍骨吊頂（二層 9mm 紙面石膏板，50mm 厚巖棉板） 0.25kn/m2合 計 3.95kn/ m24.0kn/m22.3.22.3.2 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算查建筑結構荷載規(guī)范 （gb50009-2001gb50009-2001）表 a.1a.1 得以下自重：混凝土空心小砌塊： 11.8kn/m2（1）梁自重計算主梁(

31、300600)自重： 0.30（0.6-0.1）253.75kn/m次梁(200500)自重： 0.20（0.5-0.1）252.00kn/m（2）柱自重計算柱（700700）自重: 0.700.702512.25kn/m抹灰層（10 厚混合砂漿）： 0.0140.7017=0.48kn/m濰坊科技學院畢業(yè)設計 9合 計： 12.73kn/m（3）墻自重計算外縱墻自重： 縱墻： 11.80.24(7.23.9-22.11.8)58.11 kn鋁合金窗： 0.3522.11.8.64 kn外墻面貼瓷磚： 0.50.24(7.23.9-22.11.8)10.26 kn內墻面 20 厚抹灰： 170

32、.02(7.23.9-22.11.8)6.98 kn合 計 75.99kn內橫墻自重： 橫墻： 11.80.247.23.979.52 kn 20 厚抹灰： 170.027.23.919.09 kn合 計 98.61kn內縱墻自重：縱墻： 11.80.24(7.23.9-22.11.2)65.25 kn 20 厚抹灰（2 側）： 170.02(7.23.9-22.11.2)7.83 kn 木門 0.222.11.21.01 kn合 計 74.09kn女兒墻自重： 側墻重及壓頂重： 11.80.241.27.2+250.30.2437.43 kn外墻面貼瓷磚： 0.57.21.24.32 kn水

33、泥粉刷內面： 0.361.27.23.11 kn合 計 44.56kn2.3.32.3.3 活荷載標準值（1）屋面及樓面活載上人屋面均布活荷載標準值 2.0kn/m2樓面活荷載標準值(辦公部分) 2.0kn/m2走廊活荷載標準值 2.5kn/m2考慮活動隔墻及二次裝修，樓面活載取為 4.0kn/m2（2）屋面雪荷載標準值 sk=rs0=1.00.35=0.35kn/m2式中：r 為屋面積雪分布系數(shù)，取 r1.0（3）風荷載標準值垂直于建筑物表面上的風荷載標準值當計算主要承重結構時按下式來計算： 0kzszww 濰坊科技學院畢業(yè)設計 10徐州地區(qū)基本風壓0.35kn/m20.35kn/m2，由建

34、筑結構荷載規(guī)范 gb50009-2001gb50009-2001表 7.3.17.3.10w項次 3030 得，( (迎風面) )，( (背風面) )。由于本建筑處于淮海西路南側，0.8s0.6s 位于有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)，所以地面粗燥度為 d d 類。離地面或海平面高度（m m） 5 5 1010 1515 2020 3030風壓高度變化系數(shù) 0.620.62 0.620.62 0.620.62 0.620.62 0.620.62z采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動得影響，建筑結構在 z z 高度處的風振系數(shù)按下式z來計算： 1zzz 式中， 脈動增大系數(shù)；脈動影響系數(shù)；振型系數(shù)；z，h

35、30,h30,粗糙度 d d 類，可得脈動影響系數(shù)=0.36=0.36；26.2=0.450.557.84hb因為 d d 類地區(qū)乘以 0.320.32，所以脈動增大系數(shù)0w2=0.322=0.32 0.350.35 0.342=0.010.342=0.0110w t采用經(jīng)驗公式來計算結構基本自振周期, ,1t 32310.250.53 10/thb3230.250.53 10(26.62) /57.840.340.25ss , ,查表得，1.181.18，220 10.35 (0.38)0.05w t 取軸線 4 4 的一榀橫向框架，其負載寬度為 7.2m7.2m，因此沿房屋高度的分布風荷載

36、標準值( )7.2 0.35zszq z 計算過程如表 2.3.3-12.3.3-1：（見下頁）表 2.3.3-12.3.3-1 沿房屋高度分布風荷載標準值層次 hi(m)hihi/hzz0wqk(kn/m) fk (kn)女兒墻 24.61.21.20.6210.351.1212623.43.91.000 0.6210.353.6514.24519.53.90.833 0.6210.353.6514.24415.63.90.634 0.6210.353.6514.24311.73.90.500 0.6210.353.6514.2427.83.90.317 0.6210.353.6514.24

37、13.93.90.159 0.6210.353.6514.24-1-10.450.45 0.45 0.018 0.6210.350.421.36框架結構分析時，按靜力等效原理將分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，如圖 2.3.3-12.3.3-1：圖 2.3.3-12.3.3-1 等效節(jié)點集中風荷載(kn)(kn)濰坊科技學院畢業(yè)設計 112.3.42.3.4 計算重力荷載代表值根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（gbgb 50011-200150011-2001）規(guī)范 5.1.35.1.3 ，計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應按表 5

38、.1.35.1.3 采用。所以雪荷載組合值系數(shù)取 0.50.5，樓面活荷載組合值系數(shù)取 0.50.5（1）頂層重力荷載代表值1、恒載屋面恒載： 7.0 7.272.4846.72kn女兒墻： 244.889.72kn主次梁自重： （7.28-0.38）2+（7.2+2.4+7.2）3.75173.4 kn半層柱自重： 412.733.9291.656 kn半層墻自重： （75.99+98.61+74.09）22=248.69 kn2、雪載50%屋面雪載： 0.57.20.3572.4=44.23 kn合 計 1495.546kn1496kn（2）中間層重力荷載代表值1 1、恒載樓面恒載： 4.

39、07.24.07.2（7.22+2.47.22+2.4）483.84483.84 kn上半層墻重（同頂層）： 248.69248.69 kn下半層墻重（同頂層）： 248.69248.69 kn縱橫梁自重（同頂層）： 173.4173.4kn上半層柱+ +下半層柱（同頂層）： 91.656291.6562183.312183.312 kn2 2、活載50%50%樓面活荷載： 0.542.477.20.542.477.2241.92241.92 kn合 計 1579.822kn1580kn（3 3）底層的重力荷載代表值1、恒載樓面恒載： 483.84 kn半層墻重： 248.69 kn主次梁自重

40、： 173.4kn下半層柱自重： 91.656 kn2、活載50%樓面活荷載： 241.92kn合 計 1239.5061240kn濰坊科技學院畢業(yè)設計 122.42.4 橫向框架側移剛度計算2.4.12.4.1 計算梁、柱的線剛度（1 1）梁線剛度計算表 2-4-12-4-1 橫梁線剛度計算表類別e ec c(kn/m(kn/m2 2) )b(mmb(mm) )h(mmh(mm) )i i0 0(mm(mm4 4) )l(mml(mm) )e ec ci i0 0/l(kn/l(kn/m)m)2e2ec ci i0 0/l(kn/l(kn/m)m)abab、cdcd 跨梁 3.0103.01

41、07 7300300600600 5.4105.4109 972007200 2.25102.25104 44.5104.5104 4bcbc 跨梁3.0103.0107 7300300600600 5.4105.4109 924002400 6.75106.75104 41.35101.35105 5（2 2）柱線剛度計算表 2-4-22-4-2 柱線剛度 icic 計算表e ec c(kn/m(kn/m2 2) )b(mm)b(mm)h(mm)h(mm)i ic c(mm(mm4 4) )h hc c(mm)(mm)e ec ci ic c/h/hc c(kn/m)(kn/m)3.0103

42、.0107 7700700 700700 2.0102.010101039003900 1.539101.539105 5（3 3）相對線剛度計算令柱線剛度 i=1.0i=1.0，則其余各桿件相對線剛度為：abab、cdcd 跨梁 454.5 100.291.539 10i邊bcbc 跨梁 551.35 100.881.539 10i中2.4.22.4.2 計算柱的側移剛度地震作用是根據(jù)各受力構件的抗側剛度來分配的，所以先計算各樓層住的抗側剛度。柱的側移剛度 d d 計算公式： ，212ccidh其中為柱側移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不ckck同。一般層邊柱：120.29

43、0.290.2922 1.0ckkkk0.290.127220.29ckk5221212 1.539 100.12741890/3.9cckdkn mh式中，、為梁的線剛度，為柱的線剛度。 1k2kck其他柱的側移剛度計算如表 2.4.2-12.4.2-1：表 2.4.2-12.4.2-1 柱側移剛度c c 計算表ci層次層高 h (m)柱根數(shù)kc（kn/mck）kn/m212ccidhd邊柱20.146 0.0688257163.9中柱20.585 0.2261.5391052744171396-13.9邊柱20.146 0.301 1.5391053654717508濰坊科技學院畢業(yè)設計

44、13中柱20.585 0.420509966圖 2.4.2-12.4.2-1 框架線剛度計算簡圖2.52.5 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算2.5.12.5.1 橫向水平地震作用下的內力計算和側移計算1、橫向自振周期的計算運用頂點位移法來計算，對于質量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，基本自振周期可按下式來計算：11.7tttu式中，計算結構基本自振周期用的結構頂點假想位移，即假想把集中在各tu層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結構頂點位移；結構基本igt自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 0.70.7；故先計算結構頂點的假想側移，計算過程如表 2.5.1-12.

45、5.1-1表 2.5.1-12.5.1-1 結構頂點的假想位移計算層次i i(kn)(kn)gigi(kn)(kn)i i(kn/(kn/m)m)u ui i(m)(m)u ui i(mm)(mm)6 614961496 14961496 71396713960.020950.020950.51840.51845 515801580 30763076 71396713960.043080.043080.497450.497454 415801580 46564656 71396713960.065210.065210.454370.454373 315801580 62366236 71396

46、713960.087340.087340.389160.389162 215801580 78167816 71396713960.109470.109470.301820.301821 1158015809396939671396713960.131600.131600.192350.19235-1-1124912491063610636 1750861750860.060750.060750.060750.06075由上表計算基本周期，1t111.71.71.7 0.70.320180.673tttttutu2、水平地震作用及樓層地震剪力計算該建筑結構高度遠小于 40m40m，質量和剛度沿

47、高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來計算水平地震作用。首先計算總水平地震作用標準值即底部剪力。ekf1ekeqfg式中，相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；1結構等效總重力荷載，多質點取總重力荷載代表值的 8585；eqg徐州地區(qū)特征分區(qū)為一區(qū)，又場地類別為類，查建筑抗震設計規(guī)范（gbgb 50011-50011-濰坊科技學院畢業(yè)設計 1420012001）規(guī)范表 5.1.4-25.1.4-2 特征周期值（s s）得特征周期；根據(jù)抗震設計規(guī)范第0.35gts5.1.55.1.5，得建筑結構阻尼比；查抗震設計規(guī)范表 5.5. 1.4-11.4-1 得，水平地震影響系0.05

48、數(shù)最大值，由水平地震影響系數(shù)曲線來計算，max0.0810.91max0.350.080.0440.673gtt式中， 衰減系數(shù)，0.050.05 時，取 0.90.9；0.850.85 106369040.6eqiggkn10.044 9040.6397.8ekeqfgkn因，所以要考慮頂部附加水平地震作用。頂部11.41.5 0.350.490.673gtsts附加水平地震作用系數(shù) n n的計算公式，查抗震設計規(guī)范表 5.2.1-15.2.1-1 得，10.080.070.08 0.9340.070.124nt60.124 397.849.33nekffkn因此各質點的水平地震作用按下式來

49、計算，1(1)iiieknnjjjg hffg h將、代入可得，ekfn11397.8 (1 0.124)348.47iiiiinniiiijjg hg hfg hg h具體計算過程如下表，各樓層的地震剪力按來計算，一并列入表 2.5.2-12.5.2-11nikkvf中。 （見下頁）表 2.5.1-22.5.1-2 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次h hi i(m)(m)i i(k(kn)n)i ih hi i(kn.m)(kn.m)i ih hi i/ /j jh hj jf fi i(kn)(kn)v vi i(kn)(kn)6 623.423.4 149614964084

50、0.840840.8 0.2410.241 83.9883.98 83.9883.985 519.519.5 15801580 3697236972 0.2190.219 76.3176.31 160.29160.29 4 415.615.6 15801580 3081030810 0.1820.182 63.4263.42 223.71223.713 311.711.7 15801580 2464824648 0.1460.146 50.8850.88 274.59274.59 2 27.87.8 158015801090.109 37.9837.98 312.57

51、312.57 1 13.93.91580158012324123240.0730.07325.4425.44 338.01338.01-1-1-3.45-3.45 1240124048364836 0.0300.030 10.4610.46 3483484747j jh hj j168916.8168916.8 濰坊科技學院畢業(yè)設計 15各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 2.5.2-1。圖2.5.2-12.5.2-1 橫向水平地震作用及層間地震剪力3、水平地震作用下的位移驗算框架第 層的層間剪力、層間位移及結構頂點位移分別按下式來計算：iiv()iuunikk ivf， 1

52、()/siiijjuvd1()nkkuu計算過程見下表，表 2.5.1-22.5.1-2 計算了各層的層間彈性位移角。/eiiuh 表 2.5.1-32.5.1-3 橫向水平地震作用下的位移驗算層次v vi i(kn)(kn)i i(kn/m(kn/m) )u ui i(m)(m)u ui i(m)(m)h hi i(m)(m)i i= =u ui i/h/hi i6 683.9883.987136967136960.00120.00120.02140.02143.93.9 1/32501/32505 5160.29160.29 71396713960.00220.00220.02020.02

53、023.93.91/17731/17734 4223.71223.7171396713960.00310.0031 0.01800.01803.93.91/12581/12583 3274.59274.59 71396713960.00380.00380.01490.01493.93.91/10261/10262 2312.57312.57 71396713960.00440.0044 0.01110.01113.93.9 1/8861/8861 1338.01338.0171396713960.00470.00470.00670.00673.93.91/8301/830-1-1 348348

54、47471750861750860.00200.00200.00200.00203.93.9 1/19501/1950可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/830 1/550，滿足要求。4、水平地震作用下框架內力計算由于 d d 值法近似地考慮了框架結點轉動對側移剛度和反彎點高度的影響，比較精確，所以選用用 d d 值法，將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩。柱端剪力按下式來計算： 1ijijisijjdvvd 柱上、下端彎矩、按下式來計算uijmbijm ， ，bijijmvyh(1)uijijmvy h123nyyyyy表 2

55、.5.1-42.5.1-4 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次h hi i(m(m) )v vi i(kn)(kn)i i(k(kn/m)n/m)d di1i1(kn/(kn/m)m)vijijk ky ym mi1i1u um mi1i1b b6 63.93.983.9883.987139671396 825782579.719.710.20.29 90.140.1435.0535.055.875.875 53.93.9160.2160.29 9 7139671396 8257825718.518.54 40.20.29 90.290.2956.8256.8223.2123.21濰坊科技學院畢業(yè)

56、設計 164 43.93.9223.7223.71 171396713968257825725.825.87 70.20.29 90.340.345 573.1673.1638.5438.54 3 33.93.9274.5274.59 9 71396713968257825731.731.76 60.20.29 90.400.4082.2582.2554.8354.832 23.93.9312.5312.57 7 71396713968257825736.136.15 50.20.29 90.500.5077.8877.8877.8877.881 13.93.9338.0338.01 1713

57、96713968257825739.039.09 90.20.29 90.600.605 566.6666.66102.1102.10 0-1-13.93.9 3483484747175086175086365473654772.772.74 40.20.29 90.910.9124.1924.19244.6244.63 3中柱柱端彎矩及剪力計算表 2.5.1-52.5.1-5層次h hi i(m(m) )v vi i(kn)(kn)i i(k(kn/m)n/m)d di2i2(kn/(kn/m)m)v vi2i2(kn(kn) )k ky ym mi1i1u um mi1i1b b6 63.

58、93.983.9883.987139671396 274412744132.2832.281.11.17 70.3670.36775.9075.9044.7144.715 53.93.9160.2160.29 9 7139671396274412744161.6161.611.11.17 70.450.45127.8127.88 8104.6104.63 34 43.93.9223.7223.71 17139671396274412744185.9885.981.11.17 70.4580.4585 5175.7175.75 5148.8148.81 13 33.93.9274.5274.59

59、 9 71396713962744127441105.5105.54 41.11.17 70.4580.4585 5215.7215.70 0182.6182.64 42 23.93.9312.5312.57 7 71396713962744127441120.1120.14 41.11.17 70.5000.500226.7226.73 3226.7226.73 31 13.93.9338.0338.01 171396713962744127441129.9129.91 11.11.17 70.5000.500245.1245.17 7245.1245.17 7-1-13.93.9348.4

60、348.47 71750861750865099650996101.5101.50 01.11.17 70.650.65143.7143.73 3266.9266.94 4梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算，1,llbubbijijlrbbimmmii1,rrbubbijijlrbbimmmii，2lbbbmmvlnlribbk iknvv表 2.5.1-62.5.1-6 橫向地震荷載作用下梁端彎矩計算過程（表中數(shù)值的單位均為 knkn）m m上35.0535.05m m上75.9075.90濰坊科技學院畢業(yè)設計 17m m右35.0535.05m m右57.0957.09m m左18.8