新型樁擠擴(kuò)支盤(pán)灌注樁在工程中的實(shí)際應(yīng)用.doc

新型樁擠擴(kuò)支盤(pán)灌注樁在工程中的實(shí)際應(yīng)用【摘 要】： 擠擴(kuò)支盤(pán)灌注樁技術(shù)，近年來(lái)已在河南地區(qū)電力基本建設(shè)樁基工程中推廣使用，在節(jié)約原材料、降低工程造價(jià)、縮短工期、提高樁基質(zhì)量等方面具有較明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。本文根據(jù)工程場(chǎng)地的具體地質(zhì)情況，設(shè)計(jì)了支盤(pán)灌注樁來(lái)替代沿用已久的普通灌注樁并成功實(shí)施，將相當(dāng)長(zhǎng)度樁桿的側(cè)摩阻用幾個(gè)支盤(pán)的端阻力來(lái)代替，在相同的荷載作用下，可減少樁長(zhǎng)近1/3，縮短工期1/3，節(jié)約投資30%左右?！娟P(guān)鍵詞】： 支盤(pán)灌注樁 側(cè)摩阻 端阻 抗壓極阻一、 工程及地質(zhì)概況中國(guó)鋁業(yè)河南分公司擴(kuò)建70萬(wàn)噸/年氧化鋁項(xiàng)目緊鄰原廠區(qū)西南部，由于工藝設(shè)備的配置要求，有相當(dāng)部分的子項(xiàng)基礎(chǔ)上部荷載非常大，而場(chǎng)地受限制，顯然采用天然地基是困難的，甚至是行不通的。因此，本次70萬(wàn)噸/年氧化鋁擴(kuò)建項(xiàng)目原設(shè)計(jì)大部分工程的地基基礎(chǔ)均采用普通鋼筋混凝土灌注樁（以下簡(jiǎn)稱為普通灌注樁），并且，樁長(zhǎng)多為3m以上長(zhǎng)樁。該場(chǎng)地地形較平坦，擴(kuò)建部分廠區(qū)自然地面標(biāo)高介于151.49152.93m，最大相對(duì)高差1.44m，地貌單元屬黃河中游南岸沖積平原。根據(jù)中國(guó)有色金屬工業(yè)西安勘察設(shè)計(jì)院提供的巖土工程勘查報(bào)告可知：該部分場(chǎng)地地層自上而下依次由人工填土（Qml）、第四系上更新統(tǒng)沖積（Q3al）黃土狀土、粉質(zhì)粘土（夾粉土、中沙）、圓礫及中更新統(tǒng)沖積（Q2al）粉質(zhì)粘土、卵石等組成。本工程設(shè)計(jì)選用的建設(shè)場(chǎng)地、工程地質(zhì)情況詳見(jiàn)地質(zhì)剖面圖(附圖一)。本文介紹的由長(zhǎng)鋁建承擔(dān)的種子分解工程是擴(kuò)建70萬(wàn)噸/年氧化鋁項(xiàng)目的重要子項(xiàng)目之一。種分槽直徑14m，高34m，荷載較大，因此，原設(shè)計(jì)根據(jù)地勘報(bào)告建議方案采用普通灌注樁，樁長(zhǎng)36m，樁徑800mm，單樁混凝土量為18.086m3。設(shè)計(jì)要求單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為4000KN。由于擴(kuò)建廠區(qū)地下水位較淺，樁徑過(guò)長(zhǎng)，即使采用泥漿護(hù)壁，施工過(guò)程中也很容易出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象，一次成孔較困難，甚至造成樁徑縮徑、斷樁等質(zhì)量上問(wèn)題，施工成本較高。做為本工程的主要技術(shù)負(fù)責(zé)人，本人根據(jù)自己掌握的理論知識(shí)以及技術(shù)資料，并結(jié)合本單位的技術(shù)實(shí)力，提出了修改種子分解槽基礎(chǔ)樁型的合理化建議并加以實(shí)施。二、 支盤(pán)樁的建議方案（設(shè)計(jì)計(jì)算）1、支盤(pán)樁技術(shù)簡(jiǎn)介：擠擴(kuò)支盤(pán)樁是混凝土灌注樁的一種新的樁型。它是由主樁（樁桿）、承力盤(pán)或分支組成。 在鉆孔完成后，下入液壓擠擴(kuò)機(jī)，在設(shè)計(jì)選定的適當(dāng)位置（在普通灌注樁基礎(chǔ)上，按承載力要求和工程地質(zhì)條件的不同在樁身不同部位設(shè)置分支和承力盤(pán)），對(duì)鉆孔周圍土體進(jìn)行三維擠壓、擠擴(kuò)，形成支盤(pán)或分支。在灌注混凝土后，樁身、承力盤(pán)或分支共同受力。由于支盤(pán)樁是沿樁身不同部位設(shè)置支盤(pán)或分支，變普通以側(cè)摩阻為主的普通直桿灌注樁為摩擦端承樁，從而改變了樁的受力機(jī)理。支盤(pán)樁側(cè)阻先于端阻力發(fā)揮出來(lái)，隨著荷載增加，樁側(cè)阻力和樁端阻力以不同速率增長(zhǎng)，樁側(cè)阻力逐漸趨于穩(wěn)定，而樁端阻力不斷增加，且上盤(pán)阻力先于下盤(pán)阻力發(fā)揮出來(lái)，樁身阻力減小而樁端阻力增加。這種由主樁、分支或承力盤(pán)和在它周圍被擠擴(kuò)密實(shí)的固結(jié)料組成的樁，類似樹(shù)根系，但施工工藝方法及受力性能又不同于一般樹(shù)根樁和普通直線型混凝土灌注樁，而是一種介于摩擦樁和端承樁之間的變截面樁型。實(shí)踐證明，支盤(pán)樁具有單樁承載力高的同時(shí)，且具有抗震抗拔性能好、沉降變形小等顯著特點(diǎn)。 2、支盤(pán)樁設(shè)計(jì)（1） 樁構(gòu)造與布置多分支承力盤(pán)灌注樁的造型、尺寸、承力盤(pán)與分支數(shù)量根據(jù)上部建筑物的荷載量、結(jié)構(gòu)形式、地質(zhì)情況及使用的分支器尺寸而定，樁的分支、盤(pán)的間距按下表一所示：分支或承力盤(pán)的間距（mm）（表一）項(xiàng)次樁徑分支與承力盤(pán)間距（中距）14263.0d6.0d2600-7004.0d5.0d38003.0d4.0d如果盤(pán)或支間距太近，則承力盤(pán)間的土體就可能被剪裂，甚至塌落至下面承力盤(pán)的臨空面縫隙中，從而破壞了這一段樁土間的摩擦力，因此當(dāng)設(shè)置兩個(gè)以上承力盤(pán)時(shí)，進(jìn)行合理的盤(pán)間距的確定是設(shè)計(jì)多支盤(pán)樁的重要因素。有關(guān)試驗(yàn)資料顯示，支盤(pán)在樁體中設(shè)置不宜過(guò)多，一般以三至四個(gè)支盤(pán)較適宜，超過(guò)四個(gè)支盤(pán)的作用發(fā)揮就不顯著。擠擴(kuò)支盤(pán)樁是在原有等截面鉆孔灌注樁的基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái)的，其專用液壓擠擴(kuò)設(shè)備與現(xiàn)有樁工機(jī)械配套使用。樁與承力盤(pán)直徑關(guān)系如下： （表二） 樁徑/mm4006007008001000盤(pán)徑/mm9601400140016002000多分支承力盤(pán)灌注樁的最小中心距一般?。?.52.3）D或+1m（D為樁徑）。樁端持力層應(yīng)選在較硬的土層上，厚度應(yīng)大于3米，下臥層不可有軟弱層。混凝土采用C20C30，配筋主筋用1216mm，長(zhǎng)度一般要求在L/22/3 L(L為樁長(zhǎng))，不小于L/2，其配筋率P=0.4%-0.6%，箍筋用810mm，間距100200mm，另設(shè)加強(qiáng)筋。根據(jù)本工程地勘報(bào)告，各土層qsik及qpk如下表所示：（表三）地層qsik（kpa）qpk(kpa)厚度(m)2404009.53554502.54384508.55605504.5因此建議本工程樁基設(shè)計(jì)為支盤(pán)樁，根據(jù)地質(zhì)情況及設(shè)計(jì)規(guī)程綜合考因此建議本工程樁基設(shè)計(jì)為支盤(pán)樁，根據(jù)地質(zhì)情況及設(shè)計(jì)規(guī)程綜合考慮，選取樁端進(jìn)入第五層4.5m，即有效樁長(zhǎng)27m，選取樁徑700mm，在第四層中設(shè)兩個(gè)承力盤(pán)，盤(pán)徑1400mm，在第五層中設(shè)一個(gè)承力盤(pán)，盤(pán)徑為1400mm，本工程支盤(pán)樁只設(shè)盤(pán)不設(shè)分支，其樁形狀、構(gòu)造與樁孔布置詳見(jiàn)附圖二、三。（2） 單樁豎向承載力計(jì)算單樁承載力的確定，在工程中一般均通過(guò)試樁確定其極限承載力，本工程根據(jù)有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)程先行計(jì)算、估值，而后通過(guò)靜載試驗(yàn)、收集資料和采用多種分析方法分析后加以驗(yàn)證和確定其極限承載力。根據(jù)火力發(fā)電廠支盤(pán)灌注樁暫定技術(shù)規(guī)定中6.3.5條單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+piqpikApi+qpkAp 式中Quk單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）U主樁樁身周長(zhǎng)（m）qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值。如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按JGJ9494表5.2.81取值（KPa）li樁穿越第i層土的厚度，計(jì)算時(shí)應(yīng)減去盤(pán)根高度（m）qpik樁身上第i個(gè)支或盤(pán)處土的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按JGJ9494表5.2.82取值（KPa）qpk主樁底處土的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按JGJ9494表5.2.82取值（KPa）Api扣除主樁樁身截面積的支或盤(pán)的水平投影面積（m2）Ap主樁樁端截面積（m2）pi支、盤(pán)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值的修正系數(shù)，可按下表取值 支、盤(pán)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值修正系數(shù)pi （表四）支盤(pán)支承處土的名稱硬塑粘土可塑粘土粉土粉砂細(xì)砂中粗砂極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值修正系數(shù)pi0. 6.計(jì)算如下：A、計(jì)算支盤(pán)的面積F1=0.785（1.420.72） =0.7851.47=1.153m2B、樁桿斷面F2=0.7850.72=0.385m2C、樁桿周長(zhǎng)S1=d=3.140.7=2.198mD、單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算(a) 樁桿側(cè)阻極限標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： 2.1981140=967.12KN 2.1983.255=386.85KN 2.198（9.301.40）38=659.84KN 2.198（3.50.70）60=369.26KN側(cè)阻極限標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)：=967.12+386.85+659.84+369.26=2383.07KN(b) 支盤(pán)端阻極限標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： 1.1532（盤(pán)）4500.9=933.93KN 1.1531（盤(pán)）5500.9=570.74KN總計(jì)：=933.93+570.735=1504.67KN(c) 樁桿底部端阻極限標(biāo)準(zhǔn)值(0.7/2)2550=211.56KN(d) 單樁豎向極限總阻力標(biāo)準(zhǔn)值 Q總=2383.07+1504.667+211.56=4099.30KN由上述計(jì)算可知，盤(pán)徑1400mm，樁徑700mm，樁長(zhǎng)27m的支盤(pán)灌注樁的單樁豎向極限承載力滿足設(shè)計(jì)要求單樁豎向極限承載力4000KN的標(biāo)準(zhǔn)值。(3)樁身強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)本工程實(shí)際受力特點(diǎn)，按純中心受壓計(jì)算，樁身混凝土強(qiáng)度核算r0 Nfck A，滿足此條件的樁可按構(gòu)造配筋。適當(dāng)提高建筑樁基重要性系數(shù)，取值r0=1.2，fck=20N/mm2(C30混凝土)：1.240001033.14(700/2)220 滿足要求。說(shuō)明：對(duì)一些有較大清福力矩的高聳結(jié)構(gòu)以及設(shè)計(jì)規(guī)程要求的建筑，應(yīng)該進(jìn)行樁抗拔及水平極限承載力計(jì)算。為保證樁基設(shè)計(jì)的可靠性，抗拔及水平承載力特征值應(yīng)通過(guò)荷載試驗(yàn)確定。本工程不作此項(xiàng)要求。 經(jīng)過(guò)以上詳細(xì)計(jì)算最后確定用：盤(pán)徑1400mm，樁徑700mm，樁長(zhǎng)27m的支盤(pán)樁代替原設(shè)計(jì)樁徑為800mm的普通灌注樁。具體施工詳圖見(jiàn)后附圖二。三、支盤(pán)樁試驗(yàn)經(jīng)過(guò)認(rèn)真計(jì)算后，確定支盤(pán)樁的盤(pán)徑、樁徑及樁長(zhǎng)，而后會(huì)同設(shè)計(jì)部門(mén)研究了試樁事宜。后由中國(guó)鋁業(yè)河南分公司擴(kuò)建70萬(wàn)噸/年氧化鋁種子分解項(xiàng)目部委托黃委會(huì)設(shè)計(jì)研究物探總隊(duì)于2004年6月29日至7月5日在該項(xiàng)目種分槽工程現(xiàn)場(chǎng)工地上，做了3根（D=1400mm,d=700mm,L=27m）支盤(pán)樁進(jìn)行單樁豎向抗壓靜荷載試驗(yàn)，為了取得支盤(pán)樁的第一手資料，經(jīng)研究決定試樁做破壞性實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)下表五。 根據(jù)上述試驗(yàn)結(jié)果，并對(duì)QS曲線圖及Slgt曲線圖進(jìn)行了詳細(xì)地分析取Q總極值=5500KN較適宜且沉降值符合設(shè)計(jì)要求，有前面根據(jù)地勘報(bào)告給出各土層的側(cè)阻與端阻的極限標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算出盤(pán)徑D=1400mm，樁徑d=700mm，樁長(zhǎng)L=27m支盤(pán)樁的單樁豎向抗壓極限Q總極限值=4099.30KN估算值與試樁的實(shí)測(cè)值進(jìn)行比較，顯而易見(jiàn)試驗(yàn)值較理論值有明顯的提高，此提高率為：5500KN/4099.30KN=1.3417，即提高率為34.17%樁靜載試驗(yàn)結(jié)果 (表五)試樁編號(hào)最大加荷（KN）累計(jì)沉降（mm）回彈量（mm回彈率（%）單樁豎向抗壓極限承載力（KN）1620057.554.838.3957602605071.676.909.6455003605066.543.124.695500 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，建議的支盤(pán)樁和原設(shè)計(jì)要求d=800mm，樁長(zhǎng)L=36m，且要求單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為4000KN的普通混凝土灌注樁相比較而言，支盤(pán)樁的安全儲(chǔ)備還是很大的。通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的支盤(pán)樁進(jìn)行單樁豎向抗壓靜荷載試驗(yàn)，也進(jìn)一步證實(shí)了在本次70萬(wàn)噸/年氧化鋁擴(kuò)建工程項(xiàng)目廠區(qū)內(nèi)，對(duì)于樁基礎(chǔ)來(lái)說(shuō)只考慮樁身的側(cè)摩阻，而忽略持力層中的端阻力，僅靠增加樁長(zhǎng)來(lái)滿足設(shè)計(jì)的要求是不大合理的。四、 支盤(pán)灌注樁施工、 擠擴(kuò)原理與機(jī)具設(shè)備利用支盤(pán)成型器在樁孔的某一位置進(jìn)行擠壓，使周圍的土壤變得密實(shí)，灌注砼后形成承力分支或盤(pán)，增大支撐面積，從而提高樁的豎向承載力和抗拔力。支盤(pán)成型裝置由接長(zhǎng)管、液壓缸，支盤(pán)成型器、液壓膠管和液壓站五個(gè)部分組成，由液壓站提供動(dòng)力，由支盤(pán)成型器實(shí)施支盤(pán)的成型。本工程選用YZJ型系列液壓擠擴(kuò)支盤(pán)成型器，該系列擠擴(kuò)設(shè)備技術(shù)成熟，并已推廣應(yīng)用，可根據(jù)工程技術(shù)選取不同設(shè)備型號(hào)。、 施工工藝方法要點(diǎn)（1）施工工藝程序?yàn)椋簶抖ㄎ环啪€ 挖樁孔、設(shè)鋼板護(hù)套 鉆孔機(jī)就位 鉆孔至設(shè)計(jì)深度 鉆機(jī)移位至下一樁位鉆孔 第一次清孔 將支盤(pán)成型器吊入孔內(nèi) 在設(shè)計(jì)位置壓承力盤(pán) 下鋼筋籠 下導(dǎo)管 二次清孔 水下灌注混凝土 清理樁頭 拆除導(dǎo)管、護(hù)筒。（2） 成孔采用泥漿護(hù)壁，采用GZQ型潛水鉆機(jī)或SY-120型鉆井機(jī)（3） 當(dāng)成孔達(dá)到要求深度后，將鉆機(jī)移至下一樁位繼續(xù)鉆進(jìn)。清孔后用吊車將支盤(pán)成型器吊起對(duì)準(zhǔn)樁孔中心徐徐放入孔內(nèi)，由上而下按設(shè)計(jì)要求位置擠擴(kuò)成型，形成類似竹節(jié)狀承力盤(pán)。（4） 壓分支成盤(pán)時(shí)，要控制油壓，對(duì)一般粘性土應(yīng)控制在67Mpa，對(duì)密實(shí)粉土、沙土為1517Mpa。支盤(pán)機(jī)弓壓臂擠出或收回過(guò)程應(yīng)該認(rèn)真讀取表頭壓力值、設(shè)備起伏高度、液壓油位差、起止時(shí)間等，并做好記錄。（5） 每一承力盤(pán)擠擴(kuò)完后，在不收回?cái)D擴(kuò)臂情況下，應(yīng)將成型器轉(zhuǎn)動(dòng)兩周掃平渣土，以使擴(kuò)盤(pán)均勻?qū)ΨQ。（6） 承盤(pán)完成后將支盤(pán)成型器吊出，即可將稀泥漿注入孔內(nèi)置換濃泥漿至密度為1.11.5t/m3為止。澆筑砼前孔底500mm以內(nèi)的泥漿密度應(yīng)小于1.25 t/m3，含砂率小于8%，粘度28s，沉渣厚度小于100mm。（7） 擠擴(kuò)支盤(pán)成型檢驗(yàn)及標(biāo)準(zhǔn)：（a） 支盤(pán)成型擠擴(kuò)首次壓力值。（b） 液壓站油位計(jì)油面下降值與空載液面下降相比偏差在3mm以內(nèi)。（c） 在沒(méi)有泥漿補(bǔ)給的情況下，泥漿下降體積不易小于承力盤(pán)體積的50%。（d） 本工程質(zhì)量控制體系規(guī)定了三級(jí)監(jiān)督過(guò)程：施工班組通過(guò)油壓值（油壓值即首次擠擴(kuò)壓力值直接反映，承力盤(pán)所處土層的壓縮特性）、油面下降量（油面下降量是反映支盤(pán)機(jī)弓壓臂狀態(tài)的直觀指標(biāo)）等指標(biāo)進(jìn)行自檢為一級(jí)檢查，如果施工中擠擴(kuò)壓力值與預(yù)估壓力值相差較大（超出15%），應(yīng)立即報(bào)告現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)人員，并根據(jù)情況對(duì)盤(pán)位進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整；現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)檢員進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)督檢查為二級(jí)檢查；監(jiān)理工程師檢查認(rèn)證為三級(jí)檢查。（8） 清孔后應(yīng)在0.5h內(nèi)進(jìn)行下道工序，吊入鋼筋籠，用短鋼管吊掛在孔口上，下導(dǎo)管，安澆灌架進(jìn)行水下砼澆筑，坍落度應(yīng)為1618cm為宜，利用卷?yè)P(yáng)機(jī)吊導(dǎo)管不斷上下翻插竄動(dòng)使達(dá)到密實(shí)，在澆筑至擴(kuò)盤(pán)部位時(shí)應(yīng)集中多次沖搗上下竄動(dòng)反插，使擴(kuò)盤(pán)處砼密實(shí)，澆筑方法同導(dǎo)管法水中澆筑砼相同。3、施工注意事項(xiàng)（1） 盤(pán)位應(yīng)選定較好的持力層，施工中如地質(zhì)變化，持力層深度不能滿足設(shè)計(jì)要求，為提高承載力應(yīng)根據(jù)具體情況適當(dāng)加深0.51.5m，或在樁上增加2-4個(gè)分支或1-2個(gè)承力盤(pán)以保證達(dá)到設(shè)計(jì)要求。（2） 由于對(duì)土層施加很大側(cè)壓力，鉆機(jī)應(yīng)采取相隔跳打以免造成塌孔影響樁身質(zhì)量。（3） 樁的分支或盤(pán)未配鋼筋，靠砼的剪力傳遞壓力，因此該處的砼要保證密實(shí)，除控制配合比外還應(yīng)控制坍落度和用導(dǎo)管反插搗固密實(shí)。（4） 擠擴(kuò)盤(pán)過(guò)程中隨著盤(pán)體體積增大應(yīng)不斷補(bǔ)充泥漿，尤其在支盤(pán)成型器上提過(guò)程中。4、質(zhì)量控制（1） 澆筑樁用的原材料質(zhì)量和砼強(qiáng)度必須符合施工規(guī)范的規(guī)定和設(shè)計(jì)要求。（2） 成孔深度、分支及承力盤(pán)位置必須符合設(shè)計(jì)要求，沉渣厚度不得大于100mm。（3） 鋼筋籠制作應(yīng)對(duì)鋼筋規(guī)格、焊條規(guī)格、品種、焊口規(guī)格、焊縫長(zhǎng)度、焊縫外觀及質(zhì)量、主筋和箍筋的制作偏差等進(jìn)行檢查。（4） 樁的位置偏移不得大于d/6(d樁直徑)，且不大于100mm，垂直度偏差不得大于L/100（L樁長(zhǎng)）。（5） 樁應(yīng)取總數(shù)1%，且不少于3根做靜載試驗(yàn)，取樁總數(shù)的10%-15%作動(dòng)力測(cè)試，檢驗(yàn)樁體豎向承載力；用應(yīng)力反射法對(duì)樁體質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)，不得有縮徑、夾層、砼不密實(shí)等缺陷。五、經(jīng)濟(jì)效益1、原設(shè)計(jì)圖中的普通灌注樁，直徑d=800mm，樁長(zhǎng)36m。每根樁的混凝土量為：V1=0.7850.8235=17.584m32、建設(shè)修改的支盤(pán)灌注樁：支盤(pán)D=1400mm，樁桿d=700mm，樁長(zhǎng)27m，每根樁在不同的土層設(shè)三個(gè)支盤(pán)，則每根樁的混凝土量為：（1）支盤(pán)體積=3.14/30.3250.72+（0.70.315）+0.3152 2+0.050.7851.42= 0.626m33個(gè)支盤(pán)的混凝土量為：0.6263=1.878m3（2）樁桿的混凝土量為：0.7850.7227（30.7）=9.577m3每根支盤(pán)樁的混凝土量為：9.577+1.878=11.455m33、兩種樁型比較（1）、造價(jià)分析 由于工藝專業(yè)的要求，種分槽基礎(chǔ)分組一字排開(kāi)，其間設(shè)置沉降縫，8個(gè)槽子為一組。本工程種分槽基礎(chǔ)總樁數(shù)為1516根，按照中國(guó)鋁業(yè)河南分公司擴(kuò)建70萬(wàn)噸/年氧化鋁招標(biāo)辦的文件要求，無(wú)論是支盤(pán)灌注樁還是普通混凝土樁，結(jié)算價(jià)格一律按河南省定額及有關(guān)規(guī)定下浮15%進(jìn)行計(jì)算，因此，兩種樁型的經(jīng)濟(jì)分析比較見(jiàn)下表六。（表六）樁型樁長(zhǎng)(m)單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）單樁混凝土量（m3）單方混凝土造價(jià)（元/ m3）單樁造價(jià)（元）總造價(jià)（元）工期（天）支盤(pán)樁D=1400d=700L=27550011.45590010309.510309.51516=1562920232普通樁d=800L=36400018.08680014468.814468.81516=2193470050從表六可以很明顯的得出：每根樁節(jié)約的混凝土量：18.086m311.455m3=6.631m3每根樁節(jié)約造價(jià)：14468.8元10309.50元=4159元總造價(jià)節(jié)約：14468.8151610309.501516=6305498元從上邊的簡(jiǎn)單對(duì)比計(jì)算中可以清楚的看到，支盤(pán)灌注樁比普通灌注樁可降低造價(jià)近30%左右，其中還不包括因樁承載力的提高而修改上部承臺(tái)設(shè)計(jì)所節(jié)約的費(fèi)用。另外，從施工方面分析，由于普通灌注樁樁長(zhǎng)過(guò)長(zhǎng)，施工成本也就較高。本工程場(chǎng)地地下水位較淺，采用泥漿護(hù)壁成孔，樁身越長(zhǎng)出現(xiàn)塌孔的現(xiàn)象的可能性就越大，另外廢棄的泥漿外排的量也越大，這些都增加了施工成本，對(duì)環(huán)境保護(hù)也是不利的。（2）工期分析 從前表的對(duì)比分析還可以明顯的看到：支盤(pán)灌注樁比普通灌注樁的單樁混凝土量減少了30%之多，因此不僅節(jié)約了造價(jià)而且因?yàn)橹ПP(pán)灌注樁樁桿短、混凝土量少，鋼筋籠也相應(yīng)縮短，因而大大的加快了施工速度。（3）質(zhì)量分析由于將普通灌注樁改為支盤(pán)灌注樁，樁長(zhǎng)短了近1/3，大大減少了長(zhǎng)樁在施工過(guò)程中容易出現(xiàn)的塌孔，縮徑等質(zhì)量事故的機(jī)率，能較好的確保樁的施工質(zhì)量。根據(jù)有關(guān)規(guī)定，對(duì)本工程樁基已進(jìn)行了靜載試驗(yàn)、高應(yīng)變檢測(cè)和低應(yīng)變檢測(cè)，均滿足要求，各受檢樁均達(dá)到樁身完整和基本完整，尤其在樁身每個(gè)承力盤(pán)擴(kuò)徑位置，低應(yīng)變測(cè)試曲線均有相應(yīng)的信號(hào)反射，擠擴(kuò)成型效果越好反射信號(hào)越明顯，可以定性的判斷，擠擴(kuò)支盤(pán)樁擴(kuò)徑體的位置和大小樁身完整。六、結(jié)束語(yǔ)、 通過(guò)本次支盤(pán)擠擴(kuò)灌注樁的設(shè)計(jì)及成功實(shí)施，進(jìn)一步證明了擠擴(kuò)支盤(pán)灌注樁具有以下特點(diǎn)：（1） 顯著的經(jīng)濟(jì)效益。其單方砼承載力為相應(yīng)普通灌注樁的1.3倍以上，以及在同樣承載力要求下，擠擴(kuò)支盤(pán)樁可比普通直孔樁節(jié)約材料30%以上。（2） 不同土質(zhì)的適應(yīng)性強(qiáng)。尤其在內(nèi)陸沖積和洪積平原的硬塑粘性土、密實(shí)粉土、粉細(xì)沙層或中粗沙層等均適合作支盤(pán)樁的持力層。而且不受地下水位高低的限制。（3）