橋梁課程設計.doc

橋梁工程課程設計 鋼筋混凝土簡支t梁橋主梁設計 班級：08道交3 姓名：王 凱 學號：080736 組號：第四組 目 錄 橋梁工程課程式設計任務書 2 第1章 主梁的計算 5 1.1 主梁的荷載橫向分布系數(shù) 5 1.2 作用效應計算 11 1.3 持久狀況下承載能力極限狀態(tài)下截面設計配筋與驗算 20 1.4 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 31 1.5 持久狀況下正常使用極限狀態(tài)下擾度驗算 32 第2章 橫梁的計算 34 2.1 橫梁彎矩計算（g-m法） 342.2 橫梁截面配筋與驗算 37 2.3 橫梁剪力效應計算及配筋 382.4 橫梁接頭鋼板及焊縫計算 40第3章 行車道板計算 433.1 計算圖式 433.2 永久荷載及其效應 433.3 截面設計、配筋與強度驗算 453.4 連續(xù)板橋面計算 46第4章 支座計算 534.1 選定支座的平面尺寸 534.2 選定支座的厚度 544.3 驗算支座的偏轉 554.4 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 55參考文獻 56設橋梁工程課程設計任務書一、課程設計題目鋼筋混凝土簡支t梁橋主梁設計二、課程設計目的橋梁工程課程設計是橋梁設計的入門，通過設計進一步鞏固鋼筋混凝土基本原理的主要理論知識，是學生掌握橋梁的設計原理和各種體系橋梁的受力特點，同時重點掌握結構計算基本理論。結合課程設計與習題加深對橋梁工程課堂理論教學內容的理解。培養(yǎng)學生的動手能力。三、基本要求1 掌握鋼筋混凝土橋梁結構的設計原理、步驟，結構構造和設計計算方法。2 熟悉并掌握橋梁工程現(xiàn)行規(guī)范運用。3 通過本課程的學習，具有設計一般橋梁結構的能力。四、基本資料標準跨徑、橋面凈寬、荷載等級、主梁及橫隔梁數(shù)目（按照自己的數(shù)據填寫）五、基本內容1、提供鋼筋混凝土簡支t形梁橋設計計算書一份，基本內容如下：（1） 擬定橋面鋪裝、主梁截面尺寸及各部分尺寸（2）主梁內力計算（3）配筋設計與各種驗算2、完成下列圖紙繪制（1） 橋梁一般布置（2）圖主梁一般構造（3）圖主梁鋼筋布置圖六、課程設計依據1 公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d602004）2 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（jtg d622004）3 公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范4 公路橋梁荷載橫向分布計算七、要求1. 熟讀規(guī)范、標準，理論聯(lián)系實際；2 手工與計算機繪圖相結合，至少一張手工圖，均采用3號圖紙；說明書用a4紙，打印。3 獨立完成設計。設計資料1. 橋面凈寬 凈-8+20.75m人行道2. 主梁跨徑及全長標準跨徑lb=16m計算跨徑lp=15.5m主梁全長l全=15.96m3. 設計荷載 汽車20級、掛100（驗算用）；人群荷載3kn/m24. 材料x鋼 筋：主筋用級鋼筋，其他用級鋼筋。混凝土：25號5. 計算方法：極限狀態(tài)法6. 結構尺寸 參考原有標準圖尺寸，選用如圖所示，其中橫梁用五根。（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)1跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按gm法）(1)主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面的重心位置（圖2)：.0平均板厚： t形截面抗矩慣柑近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即：=式中：為矩形截面抗任剛度系數(shù)(查表)；、為相應各矩形的寬度與厚度。查表可知：，故：單位抗彎及抗扭慣矩： (2) 橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度計算（圖12）：橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：l，根據比值可查附表求得0.697所以：0.698c=0.6981.86=1.30m求橫梁截面重心位置橫梁的抗彎和抗扭慣矩和：=2h2，查表得 但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板者的一半，可取c故單位抗彎及抗扭慣矩(3)計算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù):式中：橋寬的一半； 計算跨徑。查橋規(guī)，取，則： (4)計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標已知，查圖表，可得表l中數(shù)值。表 3-1梁位荷載位置0.910.951.001.061.091.061.000.950.911.071.101.091.121.050.970.880.810.741.271.311.211.101.000.880.770.690.611.611.451.271.080.930.800.720.620.541.901.601.311.080.890.770.630.560.450.700.850.991.131.201.130.990.850.701.601.501.361.281.150.940.660.370.142.38 2.091.781.410.970.520.14-0.27-0.653.402.802.091.460.870.36-0.18-0.56-1.033.583.102.381.520.720.10-0.54-1.02-1.59用內插法求各梁位處值（圖4）。 圖4 （尺寸單位：cm）1號梁、5號梁：2號梁、4號梁：3號梁：（系梁位在0點的值）列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值（表2）。(5)繪制橫向分布影響線圖(圖5)，求橫向分布系數(shù)。梁號計算式荷載位置b3/4b1/2b1/4b0-1/4b-1/2b-3/4b-b 1號k1=0.2k1b+0.8k13b/41.668 1.480 1.278 1.080 0.922 0.794 0.702 0.608 0.522 k0=0.2k0b+0.8k03b/43.436 2.860 2.148 1.472 0.840 0.308 -0.252 -0.652 -1.142 =k1-k0 -1.768 -1.380 -0.870 -0.392 0.082 0.486 0.954 1.260 1.664 1/2-0.269 -0.210 -0.132 -0.060 0.012 0.074 0.145 0.192 0.253 k=k0 +1/23.167 2.650 2.016 1.412 0.852 0.382 -0.107 -0.460 -0.889 =k/50.633 0.530 0.403 0.282 0.170 0.076 -0.021 -0.092 -0.178 2號k1=0.6k1b/2+0.4k1b/41.190 1.226 1.162 1.108 1.020 0.916 0.814 0.738 0.662 k0=0.6k0b/2+0.4k0b/42.068 1.854 1.612 1.358 1.042 0.688 0.348 -0.014 -0.334 =k1-k0 -0.878 -0.628 -0.450 -0.250 -0.022 0.228 0.466 0.752 0.996 1/2-0.133 -0.095 -0.068 -0.038 -0.003 0.035 0.071 0.114 0.151 k=k0 +1/21.935 1.759 1.544 1.320 1.039 0.723 0.419 0.100 -0.183 =k/50.387 0.352 0.309 0.264 0.208 0.145 0.084 0.020 -0.037 3號k1=k10 0.910 0.950 1.000 1.060 1.090 1.060 1.000 0.950 0.910 k0=k00 0.700 0.850 0.990 1.130 1.200 1.130 0.990 0.850 0.700 =k1-k0 0.210 0.100 0.010 -0.070 -0.110 -0.070 0.010 0.100 0.210 1/20.032 0.015 0.002 -0.011 -0.017 -0.011 0.002 0.015 0.032 k=k0 +1/20.732 0.865 0.992 1.119 1.183 1.119 0.992 0.865 0.732 =k/50.146 0.173 0.198 0.224 0.237 0.224 0.198 0.173 0.146 繪制橫向分布影響線圖（圖3-5）求橫向分布系數(shù)。按照橋規(guī)4.3.1條和4.3.5條規(guī)定：汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3kn/，人行道板以1.2kn豎向力集中作用在一塊板上。各梁橫向分布系數(shù)：公路級：1汽=1/2*（0.541+0.344+0.210+0.013）=0.5542汽=1/2*（0.356+0.287+0.228+0.106）=0.4893汽=1/2*（0.170+0.211+0.232+0.207）=0.410人群荷載：1人=0.6222人=0.3833人=0.149*2=0.298人行道板：1板=0.633-0.178=0.4552板=0.387-0.037=0.3503人=0.146*2=0.2922. 梁端剪力橫向分布系數(shù)計算（按杠桿法）公路級（圖3-6）：1汽=1/2*0.944=0.4752汽=1/2*1.000=0.5003汽=1/2*（0.639+0.639）=0.639人群荷載（圖3-7）：1人=1.2782人=-0.2783人=0（二）作用效應計算1. 永久作用效應（1） 永久荷載假定橋面構造各部分重力平均分配給主梁承擔，計算見表3-3。鋼筋混凝土t行梁橋永久荷載計算表3-3構件名構件簡圖尺寸（尺寸單位：cm）單元構件體積及算式（m3）重度（kn/m3）每延米重力（kn/m）主梁250.41225=10.3橫隔梁中梁邊梁250.072125=1.800.036025=0.9橋面鋪裝瀝青混凝土：0.021.80=0.036防水混凝土：0.091.80=0.16223240.0423=0.8280.1624=3.888人行道部分緣石：2.50.320.15=0.120支撐梁：21.040.220.15=0.069人行道梁a：0.850.240.28=0.057人行道梁b：0.850.240.14=0.029人行道板：0.850.062.50=0.13鑲面磚：0.850.022.50=0.043欄桿柱：1.00.180.14=0.025扶手：22.360.080.12=0.04523252525251825250.12023=2.760.06925=1.730.05725=1.430.02825=0.710.1325=3.10.04318=0.770.02525=0.630.04525=1.13一側人行道部分每2.5m長時重12.35kn，1.0m長時重12.35/2.5=4.94（kn/m）。按人行道板橫向分布系數(shù)分攤至各梁的板重為：1號、5號梁：1板=0.455，1板q=0.455*4.94=2.25（kn/m）2號、4號梁：2板=0.350，2板q=0.350*4.94=1.73（kn/m）3號梁：3板=0.292，3板q=0.292*4.94=1.44（kn/m）各梁的永久荷載匯總于表3-4。 各梁永久荷載（單位：kn/m）表3-4梁號主梁橫梁欄桿及人行道鋪裝層合計1（5）10.310.902.814.7218.742（4）10.311.801.544.7218.37310.311.801.104.7217.93（2） 永久作用效應計算影響線面積計算見表（3-5）影響線面積計算表3-5項 目計 算 面 積影響線面積永久作用效應計算見表（3-6）永久作用效應計算表表3-6梁號m0.5(kn/m)m0.25(kn/m)q0(kn)qw0qw0qw0qw0qw0qw01（5）18.7430.03562.7618.7422.52422.0218.747.75145.242（4）18.3730.03551.6518.3722.52413.6918.377.75142.37317.9330.03538.4417.9322.52403.7817.937.75138.962. 可變作用效應（1） 汽車荷載沖擊系數(shù) mc=g/g=1.84簡支梁的自振頻率為： 介于1.5hz和14hz之間，按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，沖擊系數(shù)按照下式計算： =0.1767lnf-0.0157=0.3169（2） 公路級均布荷載qk，集中荷載pk及其影響線面積（表3-7）按橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，公路ii級車道荷載按照公路i級車道荷載的0.75倍用即均布荷載。公路ii級及其影響線面積w0表 表3-7項目頂點位置（kn/m）（kn/m）m1/2l/2處7.875178.530.03m1/4l/4處7.875178.522.52q0支點處7.875178.57.75q1/2l/2處7.875178.51.938可變作用（人群）（沒延米）：（3）可變作用效應（彎矩）計算（表3-8表3-10） 公路ii級產生的彎矩 （單位：knm） 表3-8梁號內力 1（1）1+u（2）qk(3)w0(4) pk(5)yk (6 )彎矩效應1 m1/20.554 1.3169 7.875 30.03 178.5 3.875 677.16 m1/40.554 22.52 2.906 507.82 2 m1/20.489 30.03 3.875 597.71 m1/40.489 22.52 2.906 448.24 3 m1/20.410 30.03 3.875 501.15 m1/40.410 22.52 2.906375.83 人群產生的彎矩 （單位：knm） 表3-9梁號內力1 (1)p人(2)w0(3)彎矩效應1 m1/20.622 2.25 30.03 42.03 m1/40.622 2.25 22.52 31.52 2 m1/20.383 2.25 30.03 25.88 m1/40.383 2.25 22.52 19.41 3 m1/20.298 2.25 30.03 20.14 m1/40.298 2.25 22.52 15.10 基本荷載組合：按橋規(guī)4.1.6條規(guī)定，永久作用設計值效應與可變作用設計值效應的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)：汽車荷載作用分項系數(shù)： 人群荷載作用分項系數(shù)：彎矩基本組合見表3-10 彎矩基本組合表（單位：knm） 表3-10梁號內力永久荷載人群汽車r0sud1m1/2562.7642.03 677.16 1503.37 m1/4422.0231.52 507.82 1127.41 2m1/2551.6525.88 597.71 1374.98 m1/4413.6919.41 448.24 1031.13 3m1/2538.4420.14 501.15 1233.27 m1/4403.7815.10 375.83 924.85 注：橋梁結構重要性系數(shù)，本題取=0.9； 與其它可變荷載作用效應的組合系數(shù)，本例取=0.8。 （4）可變荷載剪力效應計算計算可變荷載剪力效應應計入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進行，先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至l/4為直線變化來計算支點剪力效應。剪力計算時，按照橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，集中荷載標準值需乘以1.2的系數(shù)。 跨中剪力的計算（見表3-11表3-12） 公路ii級產生的剪力v1/2 （單位：kn 表3-11梁號內力1 (1)1+u（2）qk(3)w0(4)pk(5)yk(6 )彎矩效應1 v1/20.5541.3169 7.875 1.938 214.20 0.50 89.27 2 v1/20.48978.80 3 v1/20.41066.07 人群荷載的剪力v1/2 （單位：kn 表3-12梁號內力1 (1)p (2)w0 (3)彎矩效應1 v1/20.6222.25 1.938 2.712 v1/20.3831.673 v1/20.2981.30支點剪力的計算（見表3-13表3-15） 計算支點剪力效應的橫向分布系數(shù)的取值為： a.支點處按杠桿法計算的 b.l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)（同前） c.支點l/4處在和之間按照直線變化（圖3-8） 支點剪力效應計算式為：式中：相應于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標； 相應于某均布活載作用的數(shù)值； 相應的某集中活載的數(shù)值。 人群均布荷載長生的支點剪力效應計算式為： p=式中：-跨中橫向分布系數(shù)；-支點處橫向分布系數(shù)。汽車荷載作用下的計算結果如表3-13所示 公路ii級產生的剪力效應計算表 （單位：kn） 表3-13梁號1+uiyipi剪力效應11.3169214.2*0.475+7.875*(15.5/2*0.554-0.75*15.5/4*0.188*0.5)-0.25*19.5/8*188*2/3=139.1173.82214.2*0.5+7.875*(19.5/2*0.509-0.75*19.5/4*0.09*0.5)-0.25*19.5/8*0.09*2/3=144.85181.083214.2*0.675+7.875*(19.5/2*0.416+0.75*19.5/4*0.259*0.5)+0.25*19.5/8*0.259*2/3=180.36225.43人群荷載作用下的計算結果如表3-14所示剪力效應基本組合（見表3-15）由表3-15可知：剪力效應以3號梁（最大）控制設計。 可變作用產生的剪力效應計算表 （單位：kn） 表3-14梁號123計算值0.5*15.5*0.622*2.25+1/8*15.5*(1.278-0.622)*2.25*0.917=17.620.5*19.5*0.386*2.25+1/8*19.5*(-0.25-0.386)*2.25*0.917=5.270.5*19.5*0.322*2.25+1/8*19.5*(0-0.322)*2.25*0.917=5.44剪力效應組合表（單位kn）表3-15梁號剪力效應永久荷載人群汽車1 139.8913.81178.74 390.09 0.00 2.63 93.53120.50 2 143.693.41181.53 387.35 0.00 1.67 80.44 103.04 3 141.674.06 216.86 430.34 0.00 1.32 68.00 87.01 注：-橋梁結構重要性系數(shù)，本例取=0.9； -與其它可變荷載作用效應的組合系數(shù)，本例取=0.8。(三)持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設計、配筋與驗算1.配置主筋由彎矩基本組合表3-10可知，1號梁值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號梁計算彎矩進行配筋。主梁尺寸如圖3-10。設鋼筋凈保護層為3cm，鋼筋重心至底邊距離a=10.5cm，則主梁有效高度=h-a=130-10.5=119.5（cm）。已知1號梁跨中彎矩=1520.3knm，按 公預規(guī) 5.2.3公式（5.2.3-2）：式中：-受壓區(qū)鋼筋面積，=0；-混凝土軸心抗壓設計強度，c25混凝土，=11.5mpa；b-t型截面腹板厚度，b=0.18m；-t型截面受壓區(qū)翼緣板設計寬度l/3=15500/3=51666，7mm;b+12=18+12*11=150cm；故取=1.5m； -結構重要性系數(shù)，取0.9。按公預規(guī)5.2.3條：=選用828鋼筋：=4926mm24560mm2鋼筋布置如圖3-10所示。鋼筋重心位置為：=31.62=63.2(mm)=6.32(cm)實際有效高度=h-a-=130-3-6.32=120.68（cm）按公預規(guī)9.1.12要求，含筋率滿足規(guī)范要求：=/()=49.26/(150*120.68)=0.27%0.20%2.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度x為：x=/()=49.26280/(11.5150)=8.00(cm)截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：=x（-0.5x）=11.51.50.08（1.207-0.5*0.08）=1610.46（knm）1520.3（knm）滿足規(guī)范要求。3.根據斜截面抗剪承載力進行斜筋配置由表3-15可知，支點剪力效應以3號梁為最大，為偏安全設計，一律用3號梁數(shù)值?？缰屑袅π?號梁最大，一律以1號梁為準。=430.34kn=120.5 kn假定有232通過支點。按公預規(guī)9.3.10條的構造要求：a=0.53.16+3=4.58（cm）=h-a=130-4.58=125.42（cm）根據公預規(guī)5.2.9條規(guī)定，構造要求需滿足：0.51=0.511801254.2=575.68（kn）430.34（kn）按公預規(guī)5.2.10條規(guī)定：0.5=0.51.39180*1254.2=156.9（kn）=144.78/0.14875=975()彎起228：= 1232（） =102.42/0.14875=690()彎起228：= 1232（） =60.07/0.14875=405()彎起228：= 1232） （3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一次彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦應不同，則有效高度大不相同。此處系估算，可用同一數(shù)值，其影響不會很大。228鋼筋的抵抗彎矩為：=2（-）=22806.158（1.207-0.080.5）=402.44（knm）跨中截面的鋼筋抵抗彎矩為：=28049.26（1.207-0.080.5）=1609.62（knm）全梁抗彎承載力校核見圖3-12。1.箍筋配置按公預規(guī)5.2.11條規(guī)定，箍筋間距的計算公式為式中：-異號彎矩影響系數(shù)，取=1.0； -受壓翼緣的影響系數(shù)，取=1.1 -距支座中心處截面上的計算剪力（kn）； p-斜截面內縱向受拉主筋的配筋率，p=100； -同一截面上箍筋的總截面面積（mm）； -箍筋的抗拉設計強度； -滾凝土和鋼筋的剪力分擔系數(shù)，取=0.6選用28的雙肢箍筋（r235, =195mpa），則面積=1.006cm；距支座中心h/2出的主筋為228，a=12.32cm；h=130-3-0.53.16=125.42（cm）；p=100=0.546,計算剪力=430.3kn。帶入上式可得：選用=200mm。根據公預規(guī)9.3.13條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長度不小于1倍梁高范圍內，箍筋間距不宜大于100mm。綜上所述，全梁的箍筋配置為28雙肢箍筋箍筋間距為10cm,其余地方箍筋間距為20cm。則配置箍筋=/(sb)分別為當s=10cm時：=/(sb)=1.006/（1810）=0.0056當s=20cm時：=/(sb)=1.006/（1820）=0.0028大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率：r235鋼筋不小于0.18%的要求。5.傾斜面抗剪承載能力驗算按橋預規(guī)5.2.6條規(guī)定，斜截面抗剪強度驗算位置為：（1）距支座中心h/2（梁高一半）處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面；（3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面；（4）鋼筋數(shù)量或間距有改變處的截面；（5）受彎構件腹板寬度改變處的截面。據此，本示例斜截面抗剪強度的驗算截面如圖3-13所示。即有：（1）距支座h/2處截面1-1，相應的v= 405.27kn，m= 246 knm；（2）距離支座中心1.2米處截面2-2（彎起鋼筋彎起點），相應的v= 384.09kn，m= 435.85 knm；（3）距離支座中心2.3米處截面3-3（彎起鋼筋彎起點），相應的v= 341.73kn，m=769.64knm；（4）距離支座中心3.4米處截面4-4（彎起鋼筋彎起點），相應的v= 299.38kn，m=1042.21knm；應注意的是：此時的v，m為計算的通過斜截面頂端正截面內的最大剪力（kn）和相應于上訴最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出c值后，可內插求得；相應的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。按公預規(guī)5.2.7條規(guī)定：受彎構件配有箍筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：=0.75式中：-斜截面內混凝土與箍筋共同的抗剪能力（kn）； -箍筋的配筋率，=/（b）； -與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（kn）； -斜截面內在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm）。斜截面水平投影長度c按下式計算：c=0.6mh式中：m-斜截面受壓端正截面處的剪跨比，m=，當m3時，取m=3。為了簡化計算可近似取c值為：ch（h可用平均值），即：c=（125.42+120.68）0.5=123.05（cm）由c值可內插求得各個斜截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩按公預規(guī)取=1，=1.1。斜截面1-1：截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率；=0.0056。斜截面2-2：截割一組彎起鋼筋，；=0.0028。斜截面3-3：截割二組彎起鋼筋，；=0.0028。斜截面4-4：截割一組彎起鋼筋，；=0.0028。6.持久狀態(tài)斜截面抗彎極限承載能力驗算鋼筋混凝土梁斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當造成的。根據設計經驗，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在結構上注意按規(guī)范構造要求配置，斜截面抗彎承載能力可以得到保證不必進行驗算。作為示例，現(xiàn)驗算一個斜截面。驗算斜截面抗彎承載能力的位置，按公預規(guī)5.2.12條規(guī)定選取。其最不利的斜截面水平投影長度按下式通過驗算確定：=式中：-按荷載計算通過斜截面受壓端的正截面內相應于最大彎矩組合設計時的剪力組合設計值。一組（一根）彎起鋼筋可承受的剪力：28時：=28012.320.7070.1=243.89（kn）；一組（雙肢）箍筋可可承受的剪力：=1951.0060.1=19.62（kn）驗算距支座中心h/2處斜截面：箍筋間距為10cm，若斜截面通過6根箍筋、一組斜筋時（約距支座中心1.2m）：=819.62+243.89=400.85（kn）如圖3-14所示最不利的斜截面在1.21.25m之間，此處最大計算彎矩：m= 452.35 knm。則：x=2.845（cm）按公預規(guī)5.2.12條規(guī)定，斜截面抗彎承載力應按下式進行計算：+ 28012.3210-41.24+28012.320.85103+1951031.0110-4(0.05+0.15+0.25+0.35+0.45+0.55)=783.99（knm） 452.35（knm）-縱向受拉鋼筋合力點至受壓區(qū)中心點的距離，本例=125.42-0.52.845=1.24(m);-與斜截面相交的同一彎起鋼筋合力點至受壓區(qū)中心點的距離，本例=0.7071.2=0.85。-與斜截面相交的同一平面內箍筋合力點至斜截面受壓端的水平距離，本例截取8根箍筋。斜截面抗彎承載能力滿足設計要求。（四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算按公預規(guī)6.4.3條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算：=（mm）式中：-考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取=1.0； -考慮荷載作用系數(shù)，長期荷載作用時，=1+0.5，其中為長期荷載效應組合下的內力，為短期效應組合計算的內力； -與構件形式有關的系數(shù)，=1.0； d-縱向受拉鋼筋的直徑，取d=32mm； -含筋率=，代入后-受拉鋼筋在使用荷載作用下的應力，按公預規(guī)6.4.4條公式計算：=取1號梁的彎矩效應相組合：短期效應組合：=542.04+0.7709.44+40.68=1079.33（knm）長期效應組合：=542.04+0.4709.44+0.440.68=842.09（knm）選短期組合時，鋼筋應力：=1079.33/(0.8749.261.1950.0001)=21.075210（kn/m）-鋼筋的彈性模量，hrb335鋼筋，=2.010mpa，代入后可得到：滿足公預規(guī)6.4.2條“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構件不超過最大裂縫的要求”。但是，還應滿足公預規(guī)9.3.8條規(guī)定，在梁腹高的兩側設置直徑為68的縱向防裂縫鋼筋，以防止產生裂縫。若用68，則=3.018cm，=/(bh)=3.018/(18130)=0.0013=介乎0.00120.002之間，可行。（五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下繞度驗算按公預規(guī)6.5.1條和6.5.2條規(guī)定：=2=2.01mpa=3.0*10mpa式中：-全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積距。x-換算截面重心軸距t梁頂面的距離。x按下式求解：0.5bx-0.5（b-b）（x-t）-na（h-x）=0代入后：0.5180 x-0.5（180-18）（x-11）-6.66749.26（119.5-x）=0化簡：x+243.49x-5449.69=0解方程得：x21.30cm=213mm=1800110(213-110/2)+(213-110)180(213-110)0.5=3.22410(m)全截面對重心軸的慣性距：=6.8948 ()全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩：=6.8948 (1195-213) =7.02 ()=0.9192.017.0210=12.9710（nmm）= na+bx-（b-b）（x-t）代入后：=6.6674926（1195-213）+1800213-（1