（材料學專業(yè)論文）篦式冷卻機的換熱理論研究.pdf

西安建筑科技大學碩士學位論文 篦式冷卻機的換熱理論研究 專業(yè) 材料學 碩士生 馮紹航 指導老師 徐德龍院士 教授 李輝講師 陳延信講師 摘要 本文在合理的假設(shè)前提下 以日產(chǎn)1 0 0 0 噸熟料的篦冷機為研究對象 建立了 篦式冷卻機內(nèi)部換熱的數(shù)學模型 開發(fā)出用于該模型計算的f o r t r a n 程序 并利用現(xiàn) 場實際標定結(jié)果對模型的合理性進行了驗證 利用該程序研究了驟冷區(qū)篦下風速 后冷卻區(qū)篦下風速 篦床推動速度 熟料顆粒粒徑和床層空隙率等因素對篦冷機工 作特性的影響 通過對計算結(jié)果的分析 得出了如下結(jié)論 驟冷區(qū)和后冷卻區(qū)篦下風速對熟料冷卻效果的影響最大 它們對排出熟料 溫度的影響呈指數(shù)衰減規(guī)律 篦床推動速度和熟料顆粒粒徑對熟料的冷卻影響較大 它們對排出熟料溫 度的影響呈線性增加規(guī)律 床層空隙率對熟料的冷卻影響最小 溫度的波動范圍僅為 2 0 k 可以忽略 不計 利用以上研究結(jié)果 針對日產(chǎn)1 0 0 0 噸熟料的篦冷機系統(tǒng)可以提出以下優(yōu)化操 作參數(shù) 合理的驟冷區(qū)篦下氣體流速應當控制在1o 1 5 m s 之間 后冷卻區(qū)篦下氣 體流速應當控制在o 5 o 7 5 m s 之間 篦床推動速度應當在o 0 0 7 00 1 0 m s 之間 顆粒粒徑 體面積平均徑 應當小于o0 2 5 m 關(guān)鍵詞 篦冷機 數(shù)學模型 風速 推動速度 粒徑 堆積狀態(tài) 論文類型 應用研究 西安建筑科技大學碩士學位論文 s t u d y o nm e c h a n i s mo fh e a tt r a n s f e ri nt h eg r a t ec o o l e r s p e c i a l t y m a t e r i a ls c i e n c ea n dt e c h n o l o g y n a m e f e n gs h a o h a n g i n s t r u c t o r p r o f x ud e l o n g l e c t u r e rl i h u i l e c t u r e rc h e ny a n x i n a b s t r a c t b a s e do nr e a s o n a b l eh y p o t h e s e s am a t h e m a t i c a lm o d e lo fh e a tt r a n s f e rb e t w e e ng a s s t r e a ma n dc l i n k e ri na g r a t ec o o l e rw i t ha no u t p u to f 10 0 0 t di se s t a b l i s h e d ac o m p u t e r p r o g r a mf o rt h i sm o d e li sw o r k e do u ti n f o r t r a n t h em e a s u r e m e n td a t ac o l l e c t e d f r o mar e a l10 0 0 t dg r a t ec o o l e rs e r v e sf o rv a l i d a t i n gt h es o u n d n e s so ft h em o d e la n d p r o g r a m u s i n gt h i sp r o g r a m s e v e r a lf a c t o r sw h i c hm a y h a v ei n f l u e n c eo nt h eo p e r a t i o n o fg r a t ec o o l e ra r ei n v e s t i g a t e d t h e ya r ea i rv e l o c i t yu n d e rg r a t ei nq r cz o n e a i r v e l o c i t yu n d e rg r a t ei ncz o n e d r i v i n gv e l o c i t yo fg r a t eb e d c l i n k e rs i z ea n dp a c k i n g s t a t eo fc l i n k e r s b ya n a l y z i n gt h er e s u l t so fc a l c u l a t i o n as e r i e so f c o n c l u s i o na r ea c h i e v e d t h ea i rv e l o c i t i e si nq r cz o n ea n di ncz o n ea r ei m p o a a n tf a c t o r sa f f e c t i n go n c l i n k e rc o o l i n g t h et e m p e r a t u r eo fd i s c h a r g e dc l i n k e rd e c r e a s e se x p o n e n t i a l l yw i t ha i r v e l o c i t ya n de q u a t i o n sa r eg i v e ni nt h i sr e g a r d t h e d r i v i n gv e l o c i t yo fg r a t eb e d a n dt h ec l i n k e rs i z eh a v es o m ee f f e c to nc l i n k e r c o o l i n g t h et e m p e r a t u r eo fc l i n k e rl e a v i n gt h ec o o l e re x i t i n c r e a s e sl i n e a r l yw i t ht h e d r i v i n gv e l o c i t yo fg r a t eb e da n d t h ec l i n k e rs i z ea n dt h ee q u a t i o n sa r es h o w e d t h e p a c k i n gs t a t eo fc l i n k e r sh a sal i t t l e e f f e c to nc l i n k e rc o o l i n g s u c he f f e c t c o u l db en e g l e c t e df o rt h ef l u c t u a t i o nr a n g eo fa l lt e m p e r a t u r e si sn o tm o r et h a n 2 0 k a no p t i m i z e do p e r a t i n gs c h e m ef o rt h eg r a t ec o o l e rw i t hac o o l i n gc a p a c i t yo f 10 0 0 t di sg i v e na sf o l l o w s t h ep r o p e ra i rv e l o c i t yu n d e rg r a t ei nq r c z o n es h o u l db e 1 0 1 5 r r d s t h eo n ei ncz o n es h o u l db e0 5 0 7 5 m s t h ed r i v i n gv e l o c i t yo fg r a t eb e d s h o u l db eo 0 0 7 0 0 1 0 m s a n dc l i n k e rs i z es h o u l db el e s st h a n0 0 2 5 m k e y w o r d s t h eg r a t ec o o l e r m a t h e m a t i c a lm o d e l a i rv e l o c i t y d r i v i n gv e l o c i t y c l i n k e r s i z e p a c k i n gs t a t e t h e t y p e o f t h e s i s a p p l i e dr e s e a r c h 聲明 y6 1 7 0 0 s 本人鄭重聲明我所呈交的論文是我個人在導師指導下進行的研究工 怍及取得的研究成果 盡我所知 除了文中特別加以標注和致謝的地方外 淪文中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果 也不包含本人或其他 人在其它單位已申請學位或為其它用途使用過的成果 與我一同工作的同 志對本研究所做的所有貢獻均已在論文中作了明確的說明并表示了致謝 申請學位論文與資料若有不實之處 本人承擔一切相關(guān)責任 論文作者簽名 7 馬鄉(xiāng)礙航日期 瑚瑭6 w 關(guān)于論文使用授權(quán)的說明 本人完全了解西安建筑科技大學有關(guān)保留 使用學位論文的規(guī)定 目 學校有權(quán)保留送交論文的復印件 允許論文被查閱和借閱 學?？梢怨?論文的全部或部分內(nèi)容 可以采用影印 縮印或者其它復制手段保存論文 保密的論文在論文解密后應遵守此規(guī)定 論文作者簽名 撇 導師簽名 鴦輝 日期 m b 沖 注 請將此頁附在論文首頁 西安建筑科技大學碩士學位論文 符號 爿 h 日 世 m n p r q r r r e p e i p 礦 血 a p h q a 主要符號表 意義 換熱面積 比熱容 網(wǎng)格單元高度 顯熱焓 氣固問綜合換熱系數(shù) 質(zhì)量流量 努謝爾準數(shù) 氣體絕對壓強 普朗特準數(shù) p r i t g c 2 p 熱量 氣體常數(shù) 8 3 1 4 熟料導熱熱阻 雷諾準數(shù) r e p 墮 飛 溫度 在d f 時間內(nèi)固氣間平均溫差 網(wǎng)格單元壓降 單元網(wǎng)格的體積 單位體積床層內(nèi)顆粒的有效表面積 熟料平均粒徑 本文中取熟料顆粒體面積平均徑 重力加速度 氣體對流換熱系數(shù) 篦冷機壁厚 熱流量 熱量 單位 m 2 j k g k m w w m z k k g s k j k gc 1 j m o l k m 2 k w k k p a m m 2 m 3 m m s 2 w m k m w k j k g c n 西安建筑科技大學碩士學位論文 v 運動速度m s 顆粒透熱深度 用其半徑坐標表示m 斯蒂芬一波爾茨曼常數(shù) 5 6 7 x 1 0 1 w m 2 k 4 1 熟料床層空隙率或黑度 效率 導熱系數(shù) w m k 動力粘度pa s 氣體運動粘性系數(shù) m 2 s 密度 k g m 顆粒形狀校正系數(shù) 圓柱狀m 1 5 圓球狀 1 4 平板狀m l 3 對流換熱 輻射換熱 平均值 熟料 由熟料傳遞給氣體 冷卻機 由熟料傳遞給篦冷機壁面 帶懸浮熟料粉的氣體 氣體 氣固之間 由氣體傳遞給篦冷機壁面 網(wǎng)格入口 壁內(nèi)側(cè) 損失 網(wǎng)格出口 壁外側(cè) 懸浮在氣流中的熟料粉末 環(huán)境 篦冷機的壁 x 占 s 玎 旯 y p 妒 壞一 體嘴 曙一州卻g護 炳 p w 西安建筑科技大學碩士研究生論文 1 前言 作為三大基礎(chǔ)材料之一 水泥在國民經(jīng)濟的基礎(chǔ)建設(shè)中發(fā)揮著重要作用 同時 作為高能耗行業(yè)之一 在能源危機l i 趨嚴峻的今天 水泥工業(yè)的節(jié)能降耗被賦予了 更為重要的意義 為適應這種趨勢 幾十年來人們不斷對水泥工藝和設(shè)備進行優(yōu)化和改進 以實 現(xiàn)高產(chǎn)低耗 作為影響整個工藝系統(tǒng)熱效率的關(guān)鍵設(shè)備之一 篦冷機一直是人們研 究和改造的重點 然而 由于其系統(tǒng)的復雜性 目前對篦冷機的研究尚處于半經(jīng)驗 階段 如何從其內(nèi)在機理上研究篦冷機 從而為篦冷機的優(yōu)化操作 設(shè)計和改進提 供依據(jù) 是一個重要而有意義的課題 1 1 熟料冷卻機的作用與評價方式 水泥生產(chǎn)工藝可概括為 兩磨一燒 由礦山開采的原料磨細后經(jīng)預熱器預熱 和分解爐分解后 被送入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒 燒成的熟料從回轉(zhuǎn)窯內(nèi)排出時 其溫度高達 1 2 5 0 1 4 0 0 c 在這樣的高溫下 是不能運輸與放置的 必須將其冷卻 熟料冷卻 機因此應運而生 在水泥工業(yè)中篦冷機的主要作用如下 快速冷卻熟料 急冷有利于提高水泥的質(zhì)量 l 防止熟料中礦物晶體的長 大 增強水泥抗硫酸鹽的性能 2 改善熟料的易磨性 回收熟料中所含大量的熱量 約 2 5 0 1 6 5 0 k j k gc 1 并用于加熱二 三 次風 烘干煤粉和余熱發(fā)電等 這是降低熟料燒成熱耗與企業(yè)生產(chǎn)成本的重要途徑 高溫熟料冷卻后 以便于熟料的輸送儲存與處理 自第一臺熟料冷卻機問世以來 對冷卻機的改造 研制與開發(fā)始終圍繞著以上 幾個方面來進行 因此需要一個統(tǒng)一的評價標準 來衡量一臺熟料冷卻機的優(yōu)劣 為其改進提供方向 一般采用以下指標來評價熟料冷卻機1 3 j 1 1 熱效率 即從出窯熟料中回收并用于熟料煅燒過程的熱量與出窯熟料所帶 入冷卻機的熱量之比 熱效率越高 冷卻機的性能越好 水泥熟料的燒成 熱耗也相應越低 通常用下式表達 枷 絲燁 1 0 0 1 1 或 瀘墮 亟型 1 0 0 既 擴 蠢 刈0 0 1 2 西安建筑科技大學碩士研究生論文 式中 拂 0 脅 熟料冷卻機熱效率 o c o l e 一出窯熟料帶入冷卻機熱量 k j k g e l i f 熟料冷卻機總熱損失 k j k g c l q g一出熟料冷卻機氣體所帶走熱量 k j k g c l 吼 出熟料冷卻機熟料所帶走熱量 f k j k g c l g f 一熟料冷卻機散熱損失 k j k gc l 通常各種熟料冷卻機熱效率在4 0 一8 0 之間 2 冷卻機排出熟料的溫度 該溫度越低 熟料帶走的熱損失越少 則熱效率 與冷卻效率就越高 3 1 入窯二次風 入分解爐三次風溫度與烘干用風溫度 該溫度越高 回收用 于熟料燒成的熱量越多 熱效率就越高 4 冷卻機及其附屬設(shè)備電耗 一臺好的冷卻機要求其電耗應盡可能地小 在以上四個指標中 熱效率無疑是最主要的評價指標 而篦冷機的熱效率與窯 系統(tǒng)的熱耗有密切關(guān)系 因此脫離窯的熱耗來談冷卻機的熱效率是沒有意義的 為 了比較不同冷卻機的熱效率 德國水泥工廠協(xié)會 v s z 冷卻機研究小組提出 3 取1 1 5 k g k g c l 相當于熱耗為3 1 3 5k j k g c l 窯用空氣量和1 8 c 空氣溫度為基準 建立熱平衡 該情況下冷卻機的熱量損失為標準冷卻機損失 對不同冷卻機的比較 應當換算成為標準冷卻機損失后再比較 1 2 熟料冷卻機的發(fā)展 在回轉(zhuǎn)窯誕生之初 熟料的冷卻為堆放自然冷卻 沒有專門的冷卻設(shè)備 1 9 世 紀9 0 年代單筒冷卻機研制成功 隨后在2 0 世紀2 0 年代又開發(fā)出多筒冷卻機 1 9 2 9 年 德國伯力鳩斯公司生產(chǎn)出回轉(zhuǎn)篦式冷卻機 1 9 3 7 年 美國富勒公司推出推動篦 式冷卻機 此后到1 9 8 0 年前 冷卻機技術(shù)處于 百花齊放 的時期 在此期間 推動篦式冷卻機逐漸脫穎而出 1 9 8 0 年后 推動篦式冷卻機逐漸占據(jù)市場的主要地 位 其他型式的冷卻機則逐漸退出市場 在目前新建的水泥廠中 推動篦式冷卻機 的使用比例高達9 5 以上 縱觀冷卻機發(fā)展的百多年歷史 其型式主要分為三類 一是筒式 包括單筒 多筒冷卻機 二是篦式 包括震動 回轉(zhuǎn) 推動篦式冷卻機 三是其他型式 包 括立筒式 g 式冷卻機 分別詳述于下 一 單筒冷卻機 西安建筑科技大學碩士研究生論文 單筒冷卻機是最老式的熟料冷卻 機 由設(shè)在回轉(zhuǎn)窯窯頭下端的一個轉(zhuǎn)筒 組成 其結(jié)構(gòu)如圖1 1 所示 單筒冷卻機屬于逆流式氣固換熱 裝置 其熟料的冷卻主要靠冷卻空氣的 對流與穿流結(jié)合帶走熱量而完成 具有 工藝流程簡單 無廢氣與粉塵排放 不 配風機等優(yōu)點 不足之處在于 冷卻風 量受限制 在保證燃料充分燃燒的情況 下回轉(zhuǎn)窯的過?？諝饬繎M可能小 出冷卻機熟料的溫度較高 散熱損失較 大 對熟料難以起到急冷的作用 冷卻 宥奇令 冉 圖1 1 單筒冷卻機工藝圖 效果受熟料顆粒尺寸影響大 其主要技術(shù)指標如表1 1 川所示 查 里墮翌塑塑塑墊查塑堡 名稱囂瓣翟 紫r 速 r a 度i n 警攀熱菱率 t m 2 d n m k g c l 搿瑚o o 1 6 2 00 8 1 1 噸s 1 嘉2 0 0 5 6 7 0 單筒冷卻機的產(chǎn)量與簡體直徑的平方成正比 而n s p 窯的產(chǎn)量與簡體直徑的三 次方成正比 隨著工廠的規(guī)模擴大 產(chǎn)量增高 單筒冷卻機的簡體直徑不斷擴大并 超過窯的直徑 見表1 2 5 j 世界上最大的單筒冷卻機產(chǎn)量為3 0 0 0 t d 而其直徑己 達5 6 m 這樣揚起的熟料從5 m 多高處砸下 很容易砸壞揚料裝置 目前世界上水 泥熟料的單線產(chǎn)量已突破1 0 0 0 0t d 單筒冷卻機已經(jīng)難以適應水泥工業(yè)生產(chǎn)大型化 的要求 表1 2 新型干法窯與單筒冷卻機規(guī)格 二 多筒冷卻機 多筒冷卻機誕生于1 9 2 3 年 由9 1 1 個單獨的冷卻筒組成 其結(jié)構(gòu)如圖1 2 所 示 此圖為1 9 6 5 年史密斯公司制造的u n a x 新型多筒冷卻機 用于預熱器窯 睜斜跫 西安建筑科技大學碩士研究生論文 圖1 2u n a x 多筒冷卻機工藝圖 多筒冷卻機也屬于逆流式氣固換熱裝置 其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單 不需要另設(shè)傳動 裝置 無廢氣與粉塵排放 不配風機等 缺點是 因為與窯連成一體 使窯頭筒體機 械負荷大 高溫下易損壞 二次風溫度較低 無法抽取三次風 其主要技術(shù)指標見 表1 3 表1 3 多筒冷卻機的技術(shù)指標 名稱囂舉鬻警r 速 m 度i n 攀攀熱蓑率 名稱 詈 積負荷空氣量 麓 0 8 料溫度料溫度 1 t m 2 d n m k g e l 專黧 i j隆i 翻斌 訊rr 剮 弋 少 g 型冷卻機簡圖 g 型冷卻機與篦冷機聯(lián)結(jié)布置圖 圖i 5 g 型冷卻機工藝圖 1 3 篦式冷卻機技術(shù)的發(fā)展 i 3 1 篦式冷卻機的發(fā)展歷史 自從誕生以來的六十年間 篦式冷卻機隨水泥工業(yè)的發(fā)展而不斷更新?lián)Q代 根 據(jù)篦板 篦床形式與篦下供風系統(tǒng)的變化 其發(fā)展大致可以分為三代 在2 0 世紀 4 0 年代到6 0 年代 以早期f u l l e r 型往復推動式篦冷機為代表 稱之為第一代篦冷 機 這一代篦冷機的活動篦床具有許多縱向分布的梁 故在每一段下難以分室 而 且篦下密封很差 只能鼓以很低的風壓 屬于大風量 低風壓 薄料層的原始推動 型篦冷機 一室風壓為 6 2 6 5 9 8 p a 二室風壓為 4 9 5 3 x 9 s p a 這就決 定了篦床上的料層只能很薄 僅有1 8 0 1 8 5 m m 單位篦床面積的產(chǎn)量也很低 小 于2 0 t i m 2 d 從2 0 世紀6 0 年代到8 0 年代中期 與n s p 窯配套使用的往復推動式篦冷機稱 為第二代篦冷機 其篦板高度有所增加 篦板通風由長縫改為均勻園孔 降低了漏 料 篦下分室可實現(xiàn)密閉供風 密封性能大大提高 從而保證篦上的料層厚度可以 增加至4 0 0 5 0 0 m m 同時單位篦床面積的產(chǎn)量也增加到2 5 4 0t m l d 自2 0 世紀8 0 年代中期 i k n 公司創(chuàng)始人馮 韋特開發(fā)出新型的阻力篦板后 各 種新技術(shù)相繼問世 篦冷機的發(fā)展進入一個新的階段 這種具有阻力篦板和空氣梁 西安建筑科技大學碩士研究生論文 芒尸曙 圖1 6i k n 阻力篦板 圖1 8 自動升降的隔熱擋板 圖1 7 富勒低漏料篦板 圖1 9 液壓輥式破碎機 圖1 1 0 篦冷機入口供風系統(tǒng) 圖1 1 1 篦冷機進口布料裝置 西安建筑科技大學碩士研究生論文 從2 0 世紀9 0 年代開始 篦式冷卻機技術(shù)又有了新的發(fā)展 雖然從總體上來講 此時的篦冷機還處于第三代 但在局部上又有了較大的改進 尤其是傳動裝置 以 前篦冷機的傳動方式都是往復推動式的 而新近的發(fā)展趨勢則變?yōu)轶鞔膊辉傧鄬σ?動 如i k n 公司的懸擺式篦冷機 j 州 整段篦床懸掛起來擺動 熟料在篦床的來回擺 動中移動 固定篦板與活動篦板問的摩擦非常小 再如史密斯一富勒公司的s f 一交 叉棒式篦冷機 l2 j 整段篦床完全固定 無固定篦板與活動篦板之分 全部采用機械 氣流調(diào)節(jié)閥篦板 篦床只承擔冷卻任務 由推動棒承擔輸送任務 這種冷卻機的固 定篦板與活動篦板之間沒有相對移動 這兩種新型冷卻機都具有自動調(diào)節(jié)的氣流分 布機制和獨立的熟料驅(qū)動系統(tǒng) 盡管第三代篦冷機較之前兩代篦冷機進步很大 但在提高熱效率 降低單位熟 料冷卻用風 簡化結(jié)構(gòu)和降低能耗等方面依然有很大的潛力可挖 1 3 2 篦冷機的研究 直以來 對篦冷機的研究大致可分為兩種類型 一是針對實際生產(chǎn)中出現(xiàn)的 問題進行改造與試驗研究 在不斷解決問題中發(fā)展篦冷機 一是針對篦冷機建立數(shù) 學模型 從理論研究上尋求突破點 以指導篦冷機的改造研發(fā) 這兩種方法各有千 秋 在篦冷機的發(fā)展中都做出了很大的貢獻 在對篦冷機改造的過程中 篦板型式 供風系統(tǒng)與進料口的布料等一直是關(guān)注 的重點 篦冷機運行中所出現(xiàn)的各種問題 如堆 雪人 紅河 等現(xiàn)象 都與這 幾方面有關(guān) v o n w e d e l 和r w a g n e r t 指出 顆粒分布不均勻的厚料層要實現(xiàn)均勻送風需 要增加篦板的阻力以抵消料層阻力對通風的影響 并以實驗 1 4 證明 對于不同篦板 要使篦上床層壓降增加相同值 阻力篦板下風速只需增加3 0 而標準篦板下風速 需要增加3 0 0 而且還會導致料層吹穿 顆粒離析等不良現(xiàn)象 i k n 公司研制成 學目 a1 k n 阻力篦板與充氣粱 bc p 公司凹槽篦板 cf l s 公司控流篦板 圖1 1 2 各種型式阻力篦板 西安建筑科技大學碩士研究生論文 功的阻力篦板卜懈決了這個問題 隨后針對這一問題c l a u d i u sp e t e r s 公司研制出凹 槽篦板 i f l s m i d t h 公司也推出控流篦板 c f g 1 6 1 如圖1 1 2 所示 回轉(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)動卸料 造成進入冷卻機的熟料顆粒偏析 從而使得細料側(cè)通風變 差 出現(xiàn) 紅河 現(xiàn)象 第一 二代的篦冷機對這個問題的解決都不盡人意 而 阻力篦板與空氣梁通風技術(shù)通過改造冷卻機的進料方式獲得了較好的熟料分布 從 而使冷卻用風量減少 熱回收區(qū)延長 有效地消除了進料端堆 雪人 并防止 了 紅河 現(xiàn)象的發(fā)生1 1 7 0 對篦冷機各部件的改造和新設(shè)備開發(fā)所取得的輝煌成就 使得篦冷機的產(chǎn)量與 熱效率不斷提高 目前最大的篦冷機單機產(chǎn)量已經(jīng)超過1 0 0 0 0 t d 熱效率高于8 0 與此同時 許多研究者從理論上建立數(shù)學模型 對篦冷機進行研究 以輔助和指導 篦冷機的工程改進與開發(fā) 也取得了顯著的成績 在龐以訓 1 i j 的譯文中 作者給出整個預熱預分解和回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)與各個單元的平 衡方程式 然后用計算機進行逐項求解 從而確定溫度對熱耗的影響 文中給出了 求解步驟與計算框圖 但沒有具體的計算結(jié)果和分析 h 0 g a r d e i k 等 2 2 1 針對整個篦冷機建立模型 給出了熟料冷卻機的熱效率評價 方法 借用能量損失 冷卻機效率和冷卻區(qū)域效率 提出了評估冷卻機的標準 但 是沒有進一步討論與求解 h e e l k j a e r 和t e n k e g a a r d i l 提出了評價冷卻機中熟料與空氣換熱能力的方法 引出了兩個概念 k 因子與標準冷卻機損失 并給出了k 因子的值與冷卻機熱損失 和熱回收之間的關(guān)系 但是建模較簡單 未考慮顆粒粒徑等因素的影響 v o n g l b e r u s t e i n 和f d m o l e s l 2 4 l 研究了熟料冷卻機內(nèi)發(fā)生的物理現(xiàn)象與影響 冷卻機熱回收的因素 建立了基于熱力學第一定律和能量 動量 質(zhì)量守恒定律的 數(shù)學模型 并利用軟件f l o w 3 d 計算了熟料層上的氣體流場與溫度分布 指出熟 料與空氣沿篦冷機長度方向的溫度分布符合指數(shù)衰減規(guī)律 但沒有給出具體的方 程 同時還考慮了不同風室的影響 但沒有考慮在不同區(qū)域里 熟料的冷卻方式各 有不同的情況 s a u m i t r ap a l l 2 5 l 也利用軟件m a t h c e m e n tp y r o 計算了包括篦冷機在內(nèi)的整個窯 系統(tǒng)的熱平衡 氣體平衡和質(zhì)量平衡 但是沒有給出任何評論與結(jié)果 只是對 m a t h c e m e n tp y r o 做了一個介紹 g l o c h e r1 2 6 在氣體通過顆粒床的傳熱方程式和靜止體非穩(wěn)態(tài)傳熱方程式的基 礎(chǔ)上 建立了數(shù)學模型 并利用計算楓求解 他研究了熟料粒徑分布 篦床速度 冷卻風分布等對傳熱的影響 但是沒有給出每一個參數(shù)對傳熱影響的具體規(guī)律 以 及如何利用這些關(guān)系來改善篦冷機的操作 綜上所述 無論是設(shè)備的開發(fā)研制 還是理論研究 科技工作者所做的工作都 西安建筑科技大學碩士研究生論文 越來越深入 篦冷機的發(fā)展也越來越快 然而 在實際生產(chǎn)中人們發(fā)現(xiàn) 雖然第三 代篦冷機在改善空氣分布方式 傳動方式等方面取得了突破性進展 但在熱回收效 率提高方面 仍有許多工作可做 1 4 本研究的主要內(nèi)容 針對上述研究現(xiàn)狀 本論文擬建立篦冷機系統(tǒng)的熱平衡模型 研究各種因素對 傳熱的影響 找出其影響規(guī)律 為此 將開展如下工作 以篦冷機系統(tǒng)為研究對象 在合理假設(shè)的前提下 研究系統(tǒng)內(nèi)氣 料 壁 之間的傳熱機理 并建立數(shù)學模型 運用f o r t r a n 語言對所建模型編程求解 針對不同情況 提出不同的經(jīng)驗公式 以用來預測熟料在篦冷機長度方向 上的溫度分布 研究顆粒堆積狀態(tài) 冷卻用風量及其分布 篦床推動速度 熟料顆粒粒徑 和床層空隙率等對冷卻機換熱效果的影響 找出其影響規(guī)律 提出改善篦 冷機換熱的優(yōu)化操作參數(shù) 2 篦式冷卻機換熱過程的研究與模型建立 蓖冷機內(nèi)的換熱過程包括了傳導 對流 輻射三種方式 但因沒有內(nèi)熱源 較 回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的換熱要簡單 本章在細致分析篦冷機工作原理的基礎(chǔ)上 將著重研究其 基本換熱過程和各單元換熱特征 并在合理假設(shè)的前提下建立數(shù)學模型 給出模型 的控制方程組 2 1 篦冷機的基本換熱過程 圖2l 篦冷機料流 氣流運動圖 篦冷機內(nèi)料流 氣流運動圖如圖2 1 所示 出窯熟料進入篦式冷卻機后向右運 動 最后從篦冷機的尾部卸出 同時 氣體由篦板下的布風孔進入篦冷機豎直上行 與熟料形成錯流換熱 理論上講 這種換熱方式的換熱效果不如逆流換熱的好 2 但在實際生產(chǎn)中 換熱效果主要由換熱面積與換熱速率兩者決定 在窯系統(tǒng)運轉(zhuǎn)穩(wěn) 定 篦冷機內(nèi)顆粒堆積均勻的情況下 篦冷機中氣體同每一個顆粒基本上都能充分 接觸 氣固換熱接觸面積相當大 氣體通過熟料層的速度較快 氣固間的溫差較大 因而換熱推動力較大 篦冷機的熱交換性能較好 在篦冷機中除了氣固換熱外 還 存在其它一些形式的換熱 如熟料與篦冷機壁面之間的換熱 氣體與篦冷機壁面間 的換熱 篦冷機的表面散熱等 在本研究中 把篦冷機內(nèi)部分為兩個區(qū)域 熟料堆積層區(qū) 圖2 2 中的i i 區(qū) 和氣 體空腔層區(qū) 圖2 2 中的i 區(qū) 前者中的換熱介質(zhì)包括堆積的熟料和穿過熟料的氣 體 后者僅包括加熱后的氣體 區(qū)為篦冷機的工作區(qū)域 熟料的冷卻 熱量的回 收 以及熟料冷卻后的輸送均在該區(qū)進行 故該區(qū)域是篦冷機換熱研究的重點 i 區(qū)為氣體運動區(qū)域 完成加熱后的高溫氣體向分解爐和窯中的輸送及低溫廢氣的排 西安建筑科技大學所示學位論文 除 其換熱主要在高溫氣體和篦冷機壁面間進行 鑒于區(qū)域i i 換熱過程復雜 無現(xiàn) 成的數(shù)學模型可利用 擬建立相關(guān)模型并編程計算求解 區(qū)域i 換熱情況較簡單 可直接用商業(yè)軟件求解 m g 1 h g 圖2 2 冷卻機系統(tǒng)質(zhì)量 熱量平衡圖 為簡化問題 在研究篦冷機的換熱過程 建立數(shù)學模型之前 對整個篦冷機系 統(tǒng)做了如下假設(shè) 1 篦冷機與整個窯系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)狀態(tài)穩(wěn)定 篦冷機內(nèi)熟料的分布均勻 2 熟料顆粒為球形顆粒 3 熟料顆粒與氣體之間的傳熱為穩(wěn)態(tài) 4 懸浮于氣流中的熟料粉 d p 氣體流動 熟料流動 圖2 3 熟料層的網(wǎng)格劃分示意圖 對劃分后的每一個網(wǎng)格進行熱平衡計算 求解出每一個網(wǎng)格的參數(shù) 把各個網(wǎng) 格的數(shù)據(jù)統(tǒng)一起來 就可以準確描述區(qū)域里的換熱狀態(tài) 在本研究中將區(qū)域i i 劃分 為2 7 0 0 個網(wǎng)格 每一網(wǎng)格均為矩形 網(wǎng)格線與物理區(qū)域的邊界線正交 以利于準 確計算 如圖2 3 所示 以每一個網(wǎng)格為基本控制單元做質(zhì)量平衡和熱平衡計算 取前一網(wǎng)格的輸出值作后一網(wǎng)格的輸入值 如圖2 4 所示 逐次按順序?qū)γ恳粋€網(wǎng) 格進行求解 最后得到整個篦冷機斷面上各點熟料和氣體的溫度分布 以及熱損失 根據(jù)假設(shè) 在每一個網(wǎng)格中 熟料水平向右運動 氣體垂直向上運動 i 碰j f m s i i j 1 m i j 慨 一1 圖2 4 單元平衡圖 i 葉1 j i t o i i l j 西安建筑科技大學所示學位論文 2 2 2 質(zhì)量平衡 圖2 4 所示單元的氣 固相質(zhì)量平衡方程如下所示 其熱平衡將在后面給出 1 熟料 在篦冷機推動速度不變 料層穩(wěn)定的情況下 熟料的流量不會發(fā)生改變 其質(zhì) 量平衡方程如下式所示 蜂 f d m f d 2 1 式中 峨 f 一網(wǎng)格單元進口的熟料質(zhì)量流量 k g s m i 一網(wǎng)格單元出口的熟料質(zhì)量流量 k g s 2 氣體 通過熟料層的氣體滿足連續(xù)性方程 穩(wěn)態(tài)下可壓縮流的連續(xù)性方程式如下 v 州 0 2 2 由于氣體垂直向上運動 可將 2 2 式簡化為如下一維連續(xù)性方程 l j v g i j o i j v s 0 f c o n s t 2 3 其中 加2 號慧紫 億 式中 f 一網(wǎng)格單元進口的氣體密度 k g m 3 以 f 一網(wǎng)格單元出v i 的氣體密度 k g m 3 v g f 一網(wǎng)格單元進e l 的氣體速度 r i l s v g o i 一網(wǎng)格單元出口的氣體速度 州s 乓 i 一網(wǎng)格單元進 出 口氣體密度 k g m 3 只加 f 一網(wǎng)格單元進 出 口氣體絕對壓強 p a 毛 f 一網(wǎng)格單元進 出 口氣體溫度 k r 氣體常數(shù) 8 31 4 j m o l k 每 個網(wǎng)格的出口氣體壓強 可以由經(jīng)典的e r g u n 公式求出 由于每一網(wǎng)格迸 出口壓差即是床層的壓降 可以根據(jù)e r g u n 公式將氣 f j 和0 f j n n n 來 并 西安建筑科技大學所示學位論文 求出各點壓強 a p h 避竽警t i p 鼉字監(jiān)d p 眨s 一 s 7 式中 p 一網(wǎng)格單元壓降 p a 一網(wǎng)格單元高 m s 一熟料床層空隙率 心一氣體動力粘度 p a s 戊一氣體密度 k g m 3 咖一熟料平均粒徑 本文中取熟料顆粒體面積平均徑 m 2 2 3 熱量平衡 2 2 3 1 控制單元熱平衡分析 一個網(wǎng)格單元的能量衡算示意圖如圖2 5 所示 其中 在圖a 所示的焓流圖中 下腳標的第一個字符表示物相的類別 c 表示熟料 g 表示氣體 p 表示氣體中懸浮 的熟料粉末 第二個字符表示方向 位置 i 為進網(wǎng)格單元 內(nèi)側(cè) 0 為出網(wǎng)格單元 外側(cè) 在圖b 所示的熱流圖中 逗號前的腳標表示給出能量的物體 逗號后的 腳標表示接受能量的物體 其中 w 一表示篦冷機的壁 一表示環(huán)境 a 焓流 y d y 圖2 5 各焓流與熱流的示意圖 對于任一網(wǎng)格單元 其焓流與熱流具有如下的平衡關(guān)系 a 對氣流和懸浮物 h 糾 口鋁 以 h 窖 0 口 日心 2 6 b 對冷卻的熟料 西安建筑科技大學所示學位論文 日 月 口 口 2 7 c 對篦冷機壁 q 2 2 8 d 對環(huán)境 0 口 2 9 2 2 3 2 各部分焓流及熱流求解 1 各種焓流的確定 基于假設(shè) 計算焓流的基準溫度為3 0 3 k 各物料的顯熱焓為 h g2 m g c g 乏一咒 2 1 0 h m c 疋一瓦 2 1 1 式中 h g 一氣體的顯熱焓 w 也一熟料的顯熱焓 w m 一氣體質(zhì)量流量 k g s m 一熟料質(zhì)量流量 k g s q一氣體熱容 j k g k c一熟料熱容 j k g k 乙一熟料溫度 k 瓦一氣體溫度 k 瓦一基準溫度 3 0 3 k 對高溫氣體和水泥熟料而言 其熱容又往往是溫度的函數(shù) 可用下式 2 7 3 表示 c g 9 5 5 0 1 4 3 8 7 3 8 5 2 5 1 0 5 毛2 2 1 0 3 6 l o l o x 3 1 2 0 5 2 1 0 1 3 x 毛4 2 1 2 c 6 9 9 5 0 3 1 8 1 2 t 一6 2 3 0 8 1 0 t 2 1 3 7 5 3 1 0 1 0 t 3 5 1 3 8 8 x 1 0 1 4 瓦4 2 1 3 2 各種熱流的確定 1 熟料與氣體間的換熱 在熟料堆積層中 熟料與氣體間的換熱方式主要為對流換熱 由于熟料的運動 速度緩慢 約為氣體運動速度的千分之一 在討論熟料層氣固間換熱時 可以將 熟料層視為靜止不動體 把熟料和氣體間的換熱簡化為固定床的氣固換熱 這樣可 用下式剛計算 6 西安建筑科技大學所示學位論文 尊 k a l t g a v 2 1 4 式中 呱一熟料與氣體問換熱的熱流量 w 一氣固問綜合換熱系數(shù) w m 2 k a 一單位體積床層內(nèi)顆粒的有效表面積 m 2 m 3 1 瓦一乏一在咖時間內(nèi)固氣間平均溫差 k a v 一單元網(wǎng)格的體積 m 3 a 氣固間綜合換熱系數(shù)的求解 根據(jù)文獻f 2 7 氣固間綜合換熱系數(shù)可用下式確定 1 k 2 r 互 2 1 5 h 五 式中 h 一氣體對流換熱系數(shù) w m 2 k 五一熟料導熱系數(shù) w m k 一顆粒形狀校正系數(shù) 圓柱狀十 l 5 圓球狀m 1 4 x 一顆粒透熱深度 用其半徑坐標表示 m 式 2 1 5 中的氣體對流換熱系數(shù)可用下式 2 9 1 求解 訛 墮 2 1 8 p j 1 r e 乒i 1 式中 平板狀m 1 3 2 1 6 友一氣體導熱系數(shù) w m k p r 一普朗特準數(shù) p f 盟f 3 0 k r 印一雷諾準數(shù) r o p v g d l 1 3 0 1 咚 n u 一努謝爾準數(shù) 心一氣體動力粘度 p a s c g 一氣體比熱 j k g k v 2 一氣固相對運動速度 m s 一氣體運動粘性系數(shù) m 2 s 由于熟料層相對于氣體視為靜止不動體 可用氣體的運動速度v 來代替氣固相 對運動速度v 有 西安建筑科技大學所示學位論文 月印 娑 2 1 7 u g 把 2 1 7 式代入 2 1 6 式 得 2 o 十1 8 冬霉 一v d p i z gu g 解得打 1 9 n u 拿 2 o 1 t 8 絲霉 一v d p 1 印印以pu p 令b 孥 c 一v a p j 1 z 飛咋 得 拿 2 o 1 8 b c 解得綜合換熱系數(shù)k 為 k 2 18 2 1 9 2 2 0 2 2 1 塑 墮 2 2 2 2 9 2 0 1 8 b c 五 b 單位體積床層內(nèi)顆粒有效受熱表面積a 的求解 在堆積狀態(tài)下 可根據(jù)其空隙率占及料塊尺寸按下式求得單位體積床層內(nèi)顆粒 有效受熱表面積口1 2 7 1 皇 塑 2 2 3 咖 式中 s 一熟料床層空隙率 c d r 時間內(nèi)固氣間平均溫差的求解 氣固之間平均溫差可以用下式表示 i 一弓 t c t o o i 一一i 么 2 2 4 式中 i 一網(wǎng)格單元的入口熟料溫度 k t 一網(wǎng)格單元的出口熟料溫度 k t 一網(wǎng)格單元的入口氣體溫度 k t 一網(wǎng)格單元的出口氣體溫度 k 2 1 熟料和氣體與篦冷機壁面間的換熱 a 熟料與壁面間的換熱 西安建筑科技大學所示學位論文 熟料與篦冷機之間的換熱方式主要為輻射換熱和傳導換熱 由于設(shè)定熟料為球 形顆粒 顆粒與壁面間的接觸方式為點接觸 因而換熱面積很小 在一個網(wǎng)格單元 中 可以將這種接觸面積忽略不計 故在研究時可忽略傳導換熱的作用 僅考慮高 溫顆粒對壁面的輻射換熱即可 輻射換熱 g 可用下式計算求得 二一占 t 4 一巧 爿 9 一 z 1 1 r 2 2 5 s wc e 式中 口 一熟料與篦冷機壁面間的輻射換熱的熱流量 w 占一斯蒂芬一波爾茨曼常數(shù) 5 6 7 x 1 0 w m 2 k 4 4 一輻射換熱面積 m 2 t 一熟料溫度 k 瓦一篦冷機壁面溫度 k 釓一篦冷機壁面的黑度 0 9 一熟料的黑度 o 9 1 b 氣體與壁面間的換熱 氣體與壁面間的換熱以對流換熱為主 其對流換熱可由下式 2 8 1 計算 站 h w a 氣一巧 甕c 爭氣芻 n 式中 口 高溫氣體與內(nèi)壁面間的對流換熱的熱流量 w k 一氣體與壁面間的對流換熱系數(shù) w m 2 k a 一每一網(wǎng)格與壁面問接觸氣固換熱面積 m 2 瓦一氣體溫度 k l 一壁面溫度 k 以一氣體導熱系數(shù) w m k 丘一熟料比熱 j k g k p 一帶有懸浮顆粒的氣體密度 k g m 3 成一熟料的密度 k g m 3 1 9 f 2 2 6 2 2 7 西安建筑科技大學所示學位論文 k 一氣流中熟料顆粒的速度 在此處與氣體的流速相同 州s g 一重力加速度 m s 2 1 3 壁面與環(huán)境間的換熱 壁面與環(huán)境間的換熱過程分為兩步 首先是內(nèi)壁與外壁問的換熱 然后是外壁 與環(huán)境問的換熱 a 內(nèi)壁面與外壁面問的換熱 這部分換熱屬穩(wěn)態(tài)傳導換熱 可由下式得出 口 型掣 2 2 8 q 2 一 2 2 8 w 式中 0 一內(nèi)壁面與外壁面間的換熱熱流量 w 九一為壁的導熱系數(shù) w m k l 一內(nèi)壁面溫度 i q l 一外壁面溫度 k b 乙一篦冷機壁厚 m b 外壁面與環(huán)境間的換熱 在一段連續(xù)的時間內(nèi) 這部分換熱隨環(huán)境溫度的變化而變化 屬于非穩(wěn)態(tài)換熱 但本研究討論的是瞬間換熱情況 在很小的d r 時間內(nèi) 可近似認為環(huán)境溫度不會隨 時問變化而發(fā)生改變 將其按穩(wěn)態(tài)換熱處理 對流換熱可由下式得出 g h w o a i l 2 2 9 輻射換熱可由下式得出 g 氓爿 l 4 一l 4 2 3 0 式中 q 一篦冷機外壁面與環(huán)境問對流換熱的熱流量 w q 一篦冷機外壁面與環(huán)境間輻射換熱的熱流量 w h 一篦冷機外壁面氣體對流換熱系數(shù) w m 2 k 式 2 2 9 與 2 3 0 2 和即為外壁面與環(huán)境間的換熱口 2 2 4 控制方程組的建立 利用上述質(zhì)量平衡方程和換熱方程 可針對每一個單元網(wǎng)格建立質(zhì)量平衡和熱 平衡方程組 最后得到如下控制方程組 亙室堡墮型墊奎堂墮至堂垡笙莖 篙篆警w 偽2 鼉警警 艫一 億s h 糾 4 昭 h p j h g 口g 月p h h 一 日嚯 0 q g 2 9 尊 尊 其中 p g o i j m 加刪鼉掣等 半等 h 剖2 嗨 c g 一毛 h 即 c g 一l h m 川q 廠瓦 砟 m 即c p 一瓦 也 收 e t i l 也 m t e 一瓦 萬1 p 6 1 印 e t 一毛 血緲 z 塑 絲印 以 2 0 i s b c 以 驢等譬廣毒嚴1 c i 吲 驢警鷥 巷 h w 0 4 瓦 t d a a t 4 一正4 q 2 6 2 7 2 8 2 9 r 2 4 0 f 2 2 5 f 2 4 1 生生 玉 j 二墨 2 2 8 l 在本模型中 共有四個未知數(shù) t f t f j u g o i 名 f 已建立的與 這些未知數(shù)相關(guān)的獨立方程數(shù)為五個 線形無關(guān)的方程為四個 故從理論上來講是 完備可解的 動 q 回乃鼬 3 3 3 3 3 3 3 億 但q 0 0 q 口 西安建筑科技大學所示學位論文 2 2 5 方程組求解 圖 建立了平衡方程之后 就可以根據(jù)方程編寫程序 程序見附錄 程序求解框 西安建筑科技大學所示學位論文 2 3 氣體空腔區(qū)換熱分析與換熱模型的建立 氣體穿越熟料層 在上層空腔中混合后 高溫氣體進入窯頭和分解爐中 低溫 氣體進入除塵器經(jīng)除塵后排入環(huán)境 空謐中存在的換熱主要是高溫熟料與篦冷機壁 面間的輻射換熱和高溫氣體與壁面間的對流換熱 在篦冷機頭部 熟料溫度很高 輻射換熱占主要地位 隨著熟料的冷卻 熟料溫度逐漸降低 到篦冷機后部 輻射 換熱的影響逐漸減小 對流換熱開始占據(jù)主要地位 由于該區(qū)域換熱模式相對簡單 可直接利用商業(yè)軟件來計算這部分換熱量 入窯氣體 余風 圖2 6 氣體空腔層網(wǎng)格圖示意圖 根據(jù)假設(shè) 整個系統(tǒng)處于穩(wěn)態(tài) 且可把氣體空腔區(qū)視為二維區(qū)域來研究 其網(wǎng) 格如圖2 6 所示 網(wǎng)格大小 劃分原則及方法同熟料堆積層區(qū) 2 3 1 控制方程組 在該區(qū)域中 氣體流動模型采用標準r 一占兩方程模型 下面為其控制方程組川 知 曇c 盹 鄰 刳針q 竹臚即甌 2 4 2 曇c 伊 毒c 伊 毒睜 簀 考 q 詈c q g q 一 戶譬 蓮 2 4 3 式中 g 一由平均速度梯度導致的是湍動能 q 一p 4 7 麟 g 一由浮升力導致的湍動能 q 盧島元1 2 磊 t 西安建筑科技大學所示學位論文 l 2 h 一是紊流粘度 1 p 巴生 6 q 一常數(shù) 一高馬赫數(shù)下耗散率產(chǎn)生的膨脹貢獻 2 群 m t 是紊流馬赫數(shù) 氣體流動模型中的常數(shù)見表2 1 表2 i 標準f s 兩方程模型中的常數(shù) 對氣體間換熱采用下式 v v p e p v k 礦v 丁 s h 式中 e 一內(nèi)能 小與 孚川 鋤一有效導熱系數(shù) k k t w m k 品一源項 對于頂層熟料與篦冷機壁面間的輻射換熱采用 如下式 口 盯霉 1 一 口 式中 口 一離開表面的熱 w 口 一進入表面的熱 w f 2 4 4 2 s 模型 面一面輻射模型 2 4 4 2 3 2 邊界條件的處理 邊界條件的處理對于方程組的求解非常重要 本研究中的邊界條件包括入口邊 界條件和出口邊界條件 設(shè)定的邊界條件如下 1 入口條件 入口氣體流速為出熟料堆積層的氣體流速 入口氣體溫度為出熟料堆積層的氣 體溫度 湍動能 按入口平均動能的1 計算 湍動能耗散率s 按湍動能生成量等于 耗散量確定 2 出口條件 在本模型中 出口分篦冷機前端出口后篦冷機尾部出口兩個 出口邊界條件見 西安建筑科技大學所示學位論文 表2 2 表2 2 出口邊界條件 將熟料層的輸出數(shù)據(jù) 如氣體的壓強 溫度 速度等值 作為氣體層的入口邊 界條件輸入到軟件中去 經(jīng)過計算 可以得到氣體在該層中的速度 溫度和壓力的 等值圖及矢量圖等 2 4 小結(jié) 本章主要完成了以下工作 針對熟料堆積層區(qū)域劃分網(wǎng)格 并給出每一個網(wǎng)格的熱平衡和質(zhì)量平衡方 程式 建立起熟料層的換熱數(shù)學計算模型 給出計算程序的求解框圖 寫出熟料層計算模型的求解程序 程序見附錄 針對氣體空腔區(qū)域計算區(qū)域劃分網(wǎng)格 并利用商業(yè)軟件求解該區(qū)域的流場 和溫度場 西安建筑科技大學碩士研究生論文 3 數(shù)學模型的驗證 為驗證前章所建模型的正確性 選用日產(chǎn)1 0 0 0 噸熟料的第三代篦式冷卻機的 生產(chǎn)操作參數(shù)作為己知參數(shù)代入所編程序求解 并將計算值與現(xiàn)場標定結(jié)果進行比 較 3 1 計算邊界條件 輸入程序的已知條件如表31 所示f 3 表31 邊界條件 這里選做比較對象的篦冷機 其篦床屬于一段式傳動篦床 整段篦床水平放置 而且篦床寬度在整個長度方向上一致 即篦冷機的幾何形狀是規(guī)則的長方體 標定 中二 三次風溫度在熟料層上方2 m 處的高度測定 余風溫度在余風煙囪處測得 將表3 的初始值代入程序中求解氣體在熟料層的流速 濕度 壓強和熟料的